Đồ án kết cấu thép số II trường đh kiến trúc

Đồ án kết cấu thép số II trường đh kiến trúc

II Thiết kế cột

1/ Xác định chiều dài tính toán của cột

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn ra cặp nội lực nguy hiểm nhất để tính toán

Tỷ số độ cứng đơn vị giữa hai phần cột trên và d-ới

1,6

2,9.7

1H

HJ

J

t

d 1

23,218N

N2

3,2

72,9

1,6mJ

JH

H

2

1 d

Tra bảng đ-ợc 1=2,08 và 2= 1,8

156,1

08,2

l1x=1Hd =2,08.9,2=19,14 m Chiều dài tính toán của các phần cột ngoài mặt phẳng khung xác định bằng khoảng cách các điểm cố kết dọc ngăn cản không cho cột chuyển vị theo ph-ơng dọc nhà

+ Cột trên : l2y=Ht-Hdc=6,1-1,5=4,6 m + Cột d-ới : l1y=Hd=9,2 m

2/ Chọn tiết diện cột trên :

2.1- Chọn tiết diện

Tiết diện cột trên chọn dạng chữ H đối xứng Hình dạng này đơn giản cho chế tạo Tiết diện cột đ-ợc ghép từ ba bản thép, với chiều cao tiết diện đã chọn tr-ớc ht=750 mm

Độ lệch tâm : e= 1,55

7,94

04,147N

N

cm2

Với N - lực dọc trong tiết diện cột trên

- hệ số ảnh h-ởng hình dạng tiết diện, lấy =1,25

R- c-ờng độ tính toán của thép

 - hệ số điều kiện làm việc của cột, lấy =1

10.7,94

75h

b





 ), chiều dày bản cánh c=20 mm; bề rộng bc=450 mm

Diện tích tiết diện vừa chọn :

Bản bụng : Bản cánh :

71.1,5=106,5 2.45.2=180 Diện tích A=286,5 cm2

2.2- Kiểm tra tiết diện đã chọn :

Tính các đặc tr-ng hình học của tiết diện :

Momen quán tính của tiết diện :

28460445

.2.5,3612

2.45212

71.5,1

3 3

5,1.7112

45.2.2J

3 3

Bán kính quán tính của tiết diện :

5,286

284604A

30395A

2h

J.2t

Độ mảnh và độ mảnh quy -ớc của cột trên :

85,345,31

1098r

lx

x



15,110.1,2/2300

85,34E/

460r

7,44E/

Ae

Trong đó :

e - độ lệch tâm

Ang - là diện tích tiết diện nguyên

Wx - momen chống uốn của tiết diện theo trục x-x

4,7589

5,286

ổn định tổng thể trong mặt phẳng khung của cột đ-ợc kiểm tra theo công thức

Nng lt x

Trong đó :

lt - hệ số uốn dọc của cấu kiện đặc chịu nén lệch tâm, tra bảng ra, nó phụ thuộc vào độ lệch tâm tính đổi m1 và độ mảnh quy -ớc x.Với x=1,15 tra bảng đ-ợc lt=0,1834

Ang diện tích tiết diện nguyên của cột

3 3

5,286.1834,0

10.7,



Điều kiện ổn định trong mặt phẳng khung của cột là thoả mãn

2.4- Kiểm tra ổn định tổng thể ngoài mặt phẳng uốn

Momen tính toán tại tiết diện B có trị số M=147,04 T.m do các tải trọng 1,2,4,5,8 Vậy momen t-ơng ứng ở tiết diện Ct do các tải trọng này gây ra là :

Mc=-30,07-4,3+40,77+19,36+19,73=45,49 T.m

Momen ở 1/3 tiết diện cột trên kể từ trên xuống :

86,8249

,453

2)49,4504,147(M3

2)MM

(

Giá trị momen quy -ớc M' dùng để kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng khung là giá trị lớn nhất của ba trị số : M ; MB/2 và MC/2 Vậy giá trị M'= M =-82,86 T.m

Độ lệch tâm t-ơng đối :

X

ng x

W

A.N

'M

m 

M' - momen quy -ớc dùng để kiểm tra ổn định ngoài mặt phẳng

N - lực dọc tính toán ở tiết diện cột trên

Ang - diện tích tiết diện nguyên của cột trên

Wx - momen chống uốn của tiết diện theo trục x-x

3,34,7589

5,286.10.7,94

10.86,82

1



Trong đó :

- phụ thuộc vào loại tiết diện, độ lệch tâm t-ơng đối, đ-ợc xác

định theo bảng II.5 phụ lục II





tra bảng đ-ợc =1

C= 0,313

3,3.665,01

Nng y y

Trong đó :

y - hệ số uốn dọc đối với trục y-y của tiết diện cột, tra bảng phụ thuộc vào độ mảnh y, với y=44,7 tra bảng đ-ợc y=0,907

)5,286.907,0.313,0(

10.7,

Tiết diện cột đã chọn có tỷ số :

bc/c=(45-1,5)/(2.2)=10,87 <15,32

Do khả năng chịu lực của cột xác định theo điều kiện ổn định tổng thể trong mặt phẳng khung nên tỷ số giới hạn h0 /b đ-ợc xác định theo bảng Với m=5,85 >1 và y 1,47>0,8 tra bảng đ-ợc :

10.3,2

10.1,2)47,1.5,09,0(R/E).5,09,0(/

6 b

Tiết diện cột đã chọn có :

h0/c=(75-2.2)/1,5=47,3 < 49,4 Tiết diện đã chọn là hợp lý

3 Thiết kế cột d-ới

3.1- Hình dạng và yêu cầu cấu tạo tiết diện

Do cầu trục có sức trục lớn nên cần thiết phải mở rộng tiết diện cho phù hợp với kích th-ớc cầu chạy cho nên cột d-ới sử dụng bằng cột rỗng

Cột d-ới của nhà công nghiệp một tầng, một nhịp này có tiết diện không

đối xứng, bao gồm hai nhánh : Nhánh ngoài (nhánh mái) và nhánh trong (nhánh cầu trục) Nhánh ngoài dùng tổ hợp của một bản thép và hai thép góc Nhánh trong dùng tiết diện tổ hợp từ ba thép bản

Do cột d-ới có lực cắt lớn nên dùng hệ bụng dạng thanh giằng Các thanh giằng là thép dóc bố trí theo hệ tam giác có thanh ngang Trục thanh giằng hội tụ ở trục nhánh cầu chạy và ở trục của nhánh mái

3.2- Chọn tiết diện

Khi chịu uốn quanh trục rỗng x-x, cột rỗng làm việc nh- một dàn hai cánh song song Việc chọn tiết diện xuất phát từ điều kiện bền của từng nhánh riêng rẽ Momen uốn Mx và lực dọc N của cột gây ra nội lực dọc Nnh trong các nhánh cột Xác định Nnh cho từng nhánh riêng rẽ

Dựa vào bảng tổ hợp chọn ra đ-ợc cặp nội lực nguy hiểm cho từng nhánh:

+ Cặp nội lực nguy hiểm cho nhánh 1

M1=-99,8 T.m; N1=218,23 T + Cặp nội lực nguy hiểm cho nhánh 2

M2=287,1 T.m ; N2=218,23 T Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến trọng tâm nhánh 1 :

MM

M2 1

2



C- Khoảng cách trọng tâm hai nhánh Ban đầu giả thiết C=h

11,15,1.1,2878

,99

1,289

8,995,1

39,0.23,218C

MC

y

+ Trong nhánh 2 :

5,1

1,2875

,1

11,1.23,218C

MC

y

10.27,123

R

10.89,352

R

1

 ) Hd Chọn h=50 cm; h/Hd=1/18,2 chiều dày bản cánh c 1,2 cm, bề rộng bản cánh 20 cm; chiều dày bản bụng 1 cm Chọn tiết diện nhánh 2 nh- sau : Chọn tiết diện tổ hợp từ thép bản 456x22 mm và hai thép góc đều cạnh L200x16 có A1g=62 cm2 vị trí trục trọng tâm của thép góc cánh mép thép góc x20=5,54 cm và momen quán tính của thép góc Jxg=2363 cm4

Diện tích tiết diện nhánh 1 :

Anh1=47,6.1+2.20.1,2=95,6 cm2 Diện tích tiết diện nhánh 2 :

Anh2=45,6.2,2+2.62=224,32 cm2Khoảng cách từ mép trái của nhánh 2 đến vị trí trọng tâm tiết diện nhánh mái là :

32,224

54,5.62.21,1.32,100A

Z.Ai

Bán kính quán tính trục x-x của nhánh 1

36,46,95

7,1866A

Jr

1 nh

1

Bán kính quán tính trục x-x của nhánh 2

74,532,224

7035A

Jr

2 nh

47

Bán kính quán tính trục y-y của nhánh 1

3,186

,95

32876A

Jr

1 nh

1

Bán kính quán tính trục y-y của nhánh 2

7,1532,224

8,69067A

Jr

2 nh

2

Khoảng cách giữa hai trục nhánh :

C=h-x0=150-4,96=145 cm Khoảng cách từ trục trọng tâm toàn tiết diện tới nhánh 1 :

C.A

A

y nh 2

1 Trong đó :

Anh2 - diện tích tiết diện nhánh 2

A - diện tích toàn tiết diện cột d-ới :

A = Anh1+Anh2=95,6+224,32=319,92 cm2

C - khoảng cách giữa hai trục nhánh

3,99145.92,315

32,224

Khoảng cách từ trục trọng tâm toàn tiết diện tới nhánh 2

y2=C-y1=145-99,3=45,7 cm Momen quán tính toàn tiết diện với trục x-x (trục trọng tâm tiết diện)



i xi

=1866,7+7031,5+99,32.95,6+45,72.224,32=1445688 cm4Bán kính quán tính

92,319

1445688A

Jx



Tang = 1

145

145 vậy =450 và sin=0,5

Sơ bộ chọn thanh xiên là : L125x12 có A=28,9 cm2; rtx=2,46 cm

Nội lực nén trong thanh xiên do lực cắt thực tế Q=29,72 T là

3 3

5,0.2

10.72,29sin

.2

201r

Stx min tx

tra bảng II1, phụ lục 2 đ-ợc hệ số mĩntx=0,713

ứng suất trong thanh giằng xiên do lực cắt thực tế (ở tiết diện chân cột) gây ra đ-ợc kiểm tra theo công thức :

R.A

Ntx tx min

Ntx - lực dọc trong thanh giằng xiên do lực cắt Q trên tiết diện gây ra

 - hệ số điều kiện làm việc của thanh xiên, kể đến sự lệch tâm giữa trục thanh và trục liên kết khi tiết diện thép góc chỉ liên kết một bên cánh; =0,75

Atx - diện tích tiết diện thanh xiên

R - c-ờng độ tính toán của thép

3 3

9,28.75,0.713,0

10.72,



Độ mảnh tính đổi của toàn cột theo trục ảo x-x xác định theo công thức :

][A

A.Ktx

2 x

32,319.283

N - Lực dọc lớn nhất trong N1, N2

 - hệ số uốn dọc phụ thuộc vào td Với td=30,85 tra bảng =0,936

936,0

10.23,218)10.3,2

10.1,22330(

3 3

96,4150r

Smin







3.4 - Kiểm tra tiết diện đã chọn

7,45.23,218C

MC

y

3,99.23,218C

MC

y

145r

l1

1 nh



3,503,18

920r

l1

145r

l2

2 nh



6,587,15

920r

Do x2< y2 cho nên max=y2=58,6; tra bảng đ-ợc min=0,865

Kiểm tra ứng suất

+ Trong nhánh 1

6,95.869,0

10.6,137A

1 nh min

10.4,347A

2 nh min

+ Trong toàn cột theo trục ảo x-x

- Với cặp nội lực số 1 :

Độ lệch tâm e1=M1/N1= 45,7

23,218

.J

A1 x

2300

85,30E/R

td

Với m=1 và td 0,975 tra bảng đ-ợc lt=0,485

ổn định toàn thân đ-ợc kiểm tra theo công thức :





 A R

Nlt 1

144492

,319.485,0

10.23,

10.1,

.J

A2 x

2300

85,30E/R

td

Với m=1,31 và td 0,975 tra bảng đ-ợc lt=0,548

ổn định toàn thân đ-ợc kiểm tra theo công thức :





Nlt 2

127892

,319.548,0

10.23,

218 3  Kg/cm2 < R=2300 Kg/cm2

Điều kiện ổn định toàn cột đ-ợc đảm bảo

3.5 - Tính liên kết giằng vào các nhánh cột

Đ-ờng hàn liên kết thanh giằng xiên vào nhánh cột chịu lực : Ntx=29,72 T Với các loại thép có Rbtc 4300 Kg/cm2, dùng que hàn 42 và hàn tay thì

Rgh = 1800 Kg/cm2; Rgt=0,45Rbtc=0,45.3450= 1550 Kg/cm2

Do hàn tay nên h=0,7; h=1

t .Rgt=1.1550=1550 Kg/cm2

h.Rgh=0,7.1800=1260 Kg/cm2Thanh xiên là thép góc L125x12, giả thiết đ-ờng hàn sống hs=1,2 cm,

hm=0,8 cm Chiều dài cần thiết của đ-ờng hàn sống và hàn mép để liên kết thép góc thanh bụng xiên vào mép cột là:

75,0.1260.2,1

29720

7,0)

R.(h

N7,0min g s

29720

3,0)

R.(h

N3,0min g s







Đ-ờng hàn thanh bụng ngang L50x5 vào nhánh cột tính đủ chịu lực cắt

Qq-=2200 Kg, rất bé cho nên chọn theo cấu tạo với hs=6 mm; hm=4 mm;

lh5cm

Để chống và giữ cho kích th-ớc tiết diện cột không bị thay đổi, dọc theo chiều dài cột, tại vị trí các thanh giằng ngang đặt các vách cứng Chiều dày các vách cứng =1 cm, khoảng cách giữa các vách cứng này là 2,8 m

Kiểm tra lại tỷ số momen quán tính giữa cột trên và cột d-ới

02,5308273

1445688J

J2

Sai số : 100 28,3%

7

02,5

4 Thiết kế chi tiết cột

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực ta chọn ra đ-ợc cặp nội lực nguy hiểm nhất

+ Nội lực nguy hiểm nhất cho nhánh trong :

M1=-52,58 T.m; N1=94,7 T + Nội lực nguy hiểm nhất cho nhánh ngoài :

M2=69,19 T.m; N2=83,04 T

áp lực cầu trục Dmax=137,26 T Mối nối khuếch đại cao hơn mặt trên vai cột 50 cm; mối nối cánh ngoài, cánh trong và bụng cột đ-ợc thực hiện trên cùng một tiết diện

Nội lực lớn nhất mà cánh ngoài phải chịu

Sng=

t

2 2

'b

M2

19,692

04,

Néi lùc lín nhÊt mµ c¸nh trong ph¶i chÞu

73,0

58,522

7,94'

b

M2

ng hn

l

S







h - bÒ dµy ®-êng hµn; lÊy h= 2 cm

lh - chiÒu dµi ®-êng hµn; lh=45-2.2=41 cm

2,166241

.2

10.3,

145641

.2

10.4,119l

h h

Momen uèn lín nhÊt t¹i gi÷a nhÞp

78,444

5,1.4,1194

l.S

Mdv tr

ChiÒu dµy b¶n ®Ëy theo cÊu t¹o dµy (2030) mm, ë ®©y chän b®= 30 mm

Chiều rộng s-ờn đầu dầm cầu trục bs=300 mm

Chiều dài truyền lực ép cục bộ đến bụng dầm vai

Z=bs+2.bđ=30+2.3=36 cm Chiều dày bản bụng dầm vai xác định từ điều kiện ép cục bộ của lực tập trung Dmax

dv=

em

maxR.ZD

Với Rem- c-ờng độ tính toán về ép mặt của thép

3500.36

10.26,

137 3

 cm Chọn dv=1,6 cm

Bụng nhánh cầu trục của cột d-ới xẻ rãnh cho bản bụng dầm vai luồn qua Hai bản bụng này liên kết bởi 4 đ-ờng hàn góc

Chiều cao dầm vai đồng thời phải thoả mãn các điều kiện :

+ Yêu cầu về cấu tạo hdv0,5 hd=0,5.1,5=0,75 m + Phải đủ chứa 4 đ-ờng hàn góc liên kết bản bụng dầm vai với bụng nhánh cầu trục Giả thiết đ-ờng hàn góc hh=8 mm

10.7,5910

.26,1376

,1.2)

R(h.4

BD

l

3 3

min g h

max 1

Chiều dài cần thiết để liên kết bản K vào bụng dầm vai

8,322,31260.8,0.4

10.4,1196

,1.2)

R(h.4

Sl

3

min g h

tr 1



Chọn hdv=77 cm

Kiểm tra điều kiện chịu uốn của dầm vai

Dầm vai có tiết diện dạng I không đối xứng Cánh d-ới dầm vai là bản thép nằm ngang nối bản bụng của hai nhánh cột d-ới

Cánh trên dầm vai là hai bản thép (bản đậy mút nhánh cầu trục và bản s-ờn lót), kích th-ớc hai bản thép này khác nhau nên tiết diện ngang của dầm vai về hai phía của lực Str cũng khác nhau

Để kiểm tra về uốn của dầm vai đủ chịu Mdvmax cần phải tính momen chống uốn của cả hai tiết diện này và phải tìm vị trí của trục trọng tâm x-x Khi điều kiện uốn thoả mãn, cần phải tính liên kết giữa cánh và bụng dầm tiết diện chữ I không đối xứng này, khi đó bài toán sẽ phức tạp

Để thiên về an toàn và đơn giản hoá bài toán, quan niệm chỉ có riêng bản bụng dầm vai chịu uốn Tính momen chống uốn của bản bụng

Momen kháng uốn của dầm vai

7,17786

77.6,16

h.W

2 2

,1778

10.78,44W

Việc tính toán tiến hành riêng rẽ cho từng nhánh Diện tích bản đế yêu cầu ở mỗi nhánh :

Abđ=

n cb

max nhR.mN

Trong đó :

Nnhmax - Lực dọc lớn nhất ở trong nhánh

mcb - hệ số tăng c-ờng độ do nén cục bộ mặt bê tông móng giả thiết mcb=3 A /A 1,5

Diện tích yêu cầu của bản đế nhánh 1 :

158065

.2,1

10.27,123A

3 yc

bd

Diện tích yêu cầu của bản đế nhánh 2 :

452465

.2,1

10.89,352A

3 yc

bd

Chọn tiết diện bản đế theo yêu cầu cấu tạo

B=bc+2.dđ+2.c Với : bc- kích th-ớc vuông góc với mặt phẳng uốn của tiết diện cột chính là bề rộng cột d-ới

dđ - chiều dày dầm đế, sơ bộ chọn dđ=1,5 cm

c - phần nhô ra của côngxon bản đế, chọn 3,5 cm B=50+2.1,5+2.3,5=60 cm

Chiều dài L của bản đế từng nhánh

+ Nhánh cầu trục :

3,2660

1580B

AL

yc bd 1 yc

bd

1    cm chọn L1bđ=35 cm + Nhánh mái :

4,7560

4524B

AL

yc bd 2 yc

bd

2    cm chọn L2bđ=84 cm ứng suất thực tế của be tông móng ngay d-ới bản đế

L.B

Nnh

nh 

+ ở nhánh 1

7,5935

.65

10.27,

123 3nh

+ ở nhánh 2

2,6184

.65

10.89,

352 3nh

 tra bảng đ-ợc =0,073 M=0,073.59,7.24,52=2616 Kg.cm

Nhánh 1 : Momen uốn lớn nhất ở bản kê 3 cạnh

Với b/a= 0,69

5,24

17  tra bảng đ-ợc =0,087 M=0,087.61,2.24,52=3196 Kg.cm

Chiều dày cần thiết của bản đế mỗi nhánh :







.R

M.6bd

2300

2616.6bd

Chọn chiều dày bản đế chung cho cả 2 nhánh là 3,5 cm

* Tính các bộ phận ở chân cột

- Dầm đế : Toàn bộ lực Nnh truyền từ nhánh cột xuống bản đế thông qua hai dầm đế và đôi s-ờn hàn vào bụng của nhánh Vì vậy, dầm đế chịu tác dụng của phản lực nh thuộc diện truyền tải của nó

Tải trọng tác dụng lên dầm đế ở nhánh mái

q2dd=(5+0,5.24,5).61,2=1192,6 Kg/cm Tổng phản lực truyền lên dầm đế

N2dd=q2dd.L=1129,6.84=100178 Kg Lực N2dd này do hai đ-ờng hàn liên kết dầm đế với sống và với mép thép góc nhánh cột phải chịu Giả thiết chiều cao đ-ờng hàn sống là 1,4 cm, chiều cao đ-ờng hàn mép là 1,2 cm

Chiều dài cần thiết của đ-ờng hàn sống

75,391260

.4,1

100178

7,0)

R (

h

N.7,0l

min g s

dd 2

.2,1

100178

3,0)

R (

h

N.3,0l

min g s

dd 2



Chọn dầm đế có tiết diện là 45x1,5 cm

Kiểm tra đoạn conson của dầm đế

Momen uốn lớn nhất của đoạn conson

596302

10.6,11922

l.qM

2 2

dd 2 dd

N=q2dd.l=1192,6.10=11926 Kg Momen kháng uốn của tiết diện

25,5066

45.5,16

h.bW

2 2

,11725

,506

59630W

,67

11926A

,17628

,

2 2

12

76,33.4,174412

l

ql



ChiÒu cao ®-êng hµn s-ên vµo bông cét, hh=1,2 cm

S-ên A ®-îc hµn vµo bông cét bëi hai ®-êng hµn, chiÒu dµi mçi ®-êng hµn :

9,0.1260.2,1.2

5,29445

)R(h.2

Nmin g h

KiÓm tra tiÕt diÖn s-ên :

Momen kh¸ng uèn cña tiÕt diÖn

25,1566

25.5,16

h.bW

2 2

,106025

,156

165680W



5,7855

,37

5,29445A



2

td    

 Kg/cm2< 1,15.2300 Kg/cm2Tiết diện s-ờn A đủ khả năng chịu lực

Kiểm tra đ-ờng hàn góc liên kết s-ờn A với bụng cột

6

)2,1.225.(

2,1.7,0.26

l.h 2W

2 2

h h h h

2 2

h

td

96,37

5,29445143

165680A

NW

12

5,24.8,191312

l

2

5,24.8,19132

Chiều cao đ-ờng hàn s-ờn B vào s-ờn A và dầm đế, hh=1,2 cm

S-ờn B đ-ợc hàn vào s-ờn A bởi hai đ-ờng hàn, chiều dài mỗi đ-ờng hàn

9,0.1260.2,1.2

23444

)R(h.2

Nmin g h

Kiểm tra tiết diện s-ờn :

Momen kháng uốn của tiết diện

20.16

h.bW

2 2

67,66

95720W



117220

23444A



 Kg/cm2 < 1350 Kg/cm2

28,18522

2

td    

 Kg/cm2< 1,15.2300 Kg/cm2Tiết diện s-ờn B đủ khả năng chịu lực

Kiểm tra đ-ờng hàn góc liên kết s-ờn B với s-ờn A

6

)2,1.220.(

2,1.7,0.26

l.h 2W

2 2

h h h h

2 2

h

td

6,29

234447

,86

95720A

NW

8,1913)

R (

2

qmin g

Tổng phản lực truyền lên dầm đế

N1dd=(q1dd.L)/2=(1029,8.35)/2=18021 Kg Lực N1dd này do hai đ-ờng hàn liên kết dầm đế với sống và với cánh cột nhánh cầu trục phải chịu Giả thiết chiều cao đ-ờng hàn 1,4 cm

Chiều dài cần thiết của đ-ờng hàn

24,139,0.1260.2,1

18201)

R (

h

N.l

min g s

dd 1



Chọn dầm đế có tiết diện là 20x1,5 cm

Kiểm tra đoạn conson của dầm đế

Momen uốn lớn nhất của đoạn conson

1,289632

5,7.8,10292

l.qM

2 2

dd 1 dd

N=q1dd.l=1029,8.7,5=7723,5 Kg Momen kháng uốn của tiết diện

1006

20.5,16

h.bW

2 2

,289100

1,28963W

5,7723A

,25763

,

2 2

4,1.7,06

l.h.W

2 2

h h h h

2 2

5,77232

,47

1,28963A

NW

N1s=q1s.L=1462,62.17,5=25596,4 Kg Lực N1s này do hai đ-ờng hàn liên kết với bụng cột Giả thiết chiều cao

đ-ờng hàn 1,2 cm

Chiều dài cần thiết của đ-ờng hàn

4,99,0.1260.2,1.2

4,25596)

R (

h.2

Nl

min g s

s 1



Chọn s-ờn có tiết diện là 25x1,5 cm

Kiểm tra đoạn conson của dầm đế

Momen uốn lớn nhất của đoạn conson

2239682

5,17.65,14622

l.qM

2 2

s 1 s

N=q1s.l=1462,65.17,5=25596,4 Kg Momen kháng uốn của tiết diện

25,1566

25.5,16

h.bW

2 2

,143325

,156

223968W



,37

4,25596A

,6824

,

2 2

2,1.7,0.26

l.h 2W

2 2

h h h h

4,2559652

,135

233968A

NW

65,1462)

R (

2

qmin g

Nbl

Trong đó :

M, N - cặp nội lực ở tiết diện I-I gây kéo nhiều nhất cho nhánh

y - khoảng cách từ trọng tâm tiết diện toàn cột đến trọng tâm nhánh đối diện với nhánh cần tính

C - khoảng cách giữa hai trục của hai nhánh cột

Với nhánh trái

Dựa vào bảng tổ hợp nội lực tìm ra cặp M=-150,46 T.m và N=83,04 T

NA

3 neo

bl yc

10.107R

NA

3 neo

bl yc

Chọn hai bulông neo 80 diện tích thu hẹp A=2.41,4=82,8 cm2

Tính s-ờn đỡ bulông neo

Chọn s-ờn đỡ bu lông neo có chiều dày 1,5 cm, chiều cao s-ờn hs=35 cm S-ờn đỡ bulông neo tính nh- congson chịu lực kéo lớn nhất trong một bulông :

2

1072

N

N1   bl  =53,5 T Momen M=N1.e=53,5.0,1=5,35 T.m

e - khoảng cách từ trục bu lông đến mặt dầm đế

S-ờn hàn vào dầm đế bằng hai đ-ờng hàn 1,4 cm

Kiểm tra khả năng chịu lực của đ-ờng hàn

6

)5,1.235.(

4,1.7,0.26

l.h 2W

2 2

h h h h

5 2

10.5,535

,334

10.35,5A

NW

Kiểm tra tiết diện s-ờn

Diện tích mặt cắt

A=b.h=1,5.35=52,5 cm2Momen kháng uốn của tiết diện

25,3066

35.5,16

h.bW

2 2





174725

,306

10.35,5W

10.5,53A

1019Kg/cm2 < 1350 Kg/cm2

20221019

17472 22

2

Tính bản thép ngang đỡ bulông neo

Chiều dày bản thép ngang chọn =5 cm, bản thép ngang tính nh- dầm

đơn giản chịu tải tập trung N1 Dầm có nhịp 12 cm, tiết diện dầm là

(15+11-1,5)=24,5 cm

4

12.10.5,534

l

160500 Kg.cm Diện tích mặt cắt

A=b.h=24,5.5=122,5 cm2Momen kháng uốn của tiết diện

1026

5.5,246

h.bW

2 2





5,1573102

160500W

10.5,53A