Đồ án bê tông cốt thép II đh kiến trúc

Đồ án bê tông cốt thép IIĐại học kiến trúc

Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 1 570 120 1000 880 200 ĐỒ ÁN MÔN HỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP II TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG LẮP GHÉP Số liệu cho trước (Số liệu 47 ): Nhà công nghiệp một tầng ba nhòp lắp ghép, có Nhòp 1 L 1 = 24 m Nhòp 2 L 2 = 21 m - Chế độ làm việc trung bình, Cả 2 nhòp có cùng cao trình ray R= 7,5 m, ở mỗi nhòp có cầu trục chạy điện, sức trục Q 1 =20/5T , Q 2 =20/5T - Bước cột a = 6m - Chiều dài khối nhiệt độ là 60 m, Tường bao che tự chòu lực. - Mái lợp bằng panel (bề rộng tấm mái 1.5m) lợp trên . độ dốc mái i=1/10 . Liên kết giữa kết cấu đở mái và đầu cột là liên kết khớp. - Khu vực xây dựng công trình thuộc đòa hình B, gió vùng III. - Vật liệu: Bê tông mác 250, thép nhóm CI ; CII. I/ LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CỦA CÁC CẤU KIỆN: 1. Chọn kết cấu mái: Với nhòp L 1 = 24 m, có thể chọn kết cấu dàn bê tông cốt thép dạng hình thang, độ dốc các thanh cánh thượng là 1/10 Chiều cao giữa dàn )(7.24.324). 9 1 7 1 (). 9 1 7 1 ( mLH  => Chọn H = 3m (lấy cho cả hai loại nhòp). Chiều cao đầu dàn )(8.1 2 24 . 10 1 3 2 . m L iHH dd  . - Khoảng cách giữa các mắt ở thanh cánh thượng là 3m - Khoảng cách giữa các mắt ở thanh cánh hạ là 6m - Chọn cửa mái đặt ở 3 nhòp: cao 2.1m rộng 12m. Các lớp mái được cấu tạo từ trên xuống như sau: - Hai lớp gạch đá nem kể cả vữa lót dày 5cm - Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm - Lớp bêtông chống thấm dày 4 cm - Panel mái là dạng panel sườn, kích thước 6x1,5m, cao 30cm. Tổng chiều dày các lớp mái: cmt 51304125  . 2. Chọn dầm cầu trục: Với nhòp cầu trục 6m, sức trục 20/5T, chọn dầm cầu trục theo thiết kế đònh hình có: - Chiều cao H dct =1000 mm - Bề rộng sườn b = 200 mm Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 2 - Bề rộng cánh b c = 570 mm - Chiều cao cánh h c =120 mm - Trọng lượng 4,2T. *. Kích thước cầu trục: Chế độ làm việc của cầu trục Trung Bình. - Đối với nhòp L 1 => Nhòp cầu trục L k = L 1 - 2  = 24 – 2x0,75 = 22,5 m Tra bảng với nhòp cầu trục L k và sức trục Q = 20/5 T ta có B = 6300 mm, K= 4400 mm, H ct = 2400 mm B 1 = 260 mm Áp lực bánh xe lên ray: P max = 22 T P min =6 T G xe con = 8.5 T G = 36 T - Đối với nhòp L 2 => Nhòp cầu trục L k = L 2 - 2  = 21 – 2x0,75 = 19,5 m Tra bảng với nhòp cầu trục L k và sức trục Q = 20/5 T ta có B = 6300 mm, K= 4400 mm, H ct = 2400 mm B 1 =260 mm Áp lực bánh xe lên ray: P max = 21 T P min =5.2 T G xe con = 8.5 T G = 32.5T 3. Xác đònh các kích thước chiều cao của nhà: Lấy cao trình nền nhà tương ứng với cốt 00,0 để xác đònh các kích thước khác. - Cao trình vai cột: )( dctr HHRV  R : cao trình ray đã cho: R=7.5m H r : chiều cao ray và các lớp đệm lấy H r = 0.15m H dct : chiều cao dầm cầu trục H dct = 1m => mHHRV dctr 35.6)115.0(5.7)(  - Cao trình đỉnh cột: 1ct D R H a   ct H - chiều cao cầu trục, với chế độ làm việc trung bình sức trục 20/5T tra bảng ta có mH ct 4.2 1 a - khe hở an toàn từ đỉnh xe con đến mặt dưới kết cấu mang lực mái chọn 15,0 1 a m, đảm bảo 1,0 1 a m. => D = 7.5+2.4+0.15=10.05m - Cao trình đỉnh mái: thhDM cm  h: chiều cao kết cấu mang lực mái, h =3m cm h : chiều cao cửa mái mh cm 1.2 t: tổng chiều dày các lớp mái 51,0t m => M =10.05+3+2.1+0.51=15.66m 4. Kích thước cột: - Chiều cao phần cột trên: mVDH t 7.335.605.10  Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 3 - Chiều cao phần cột dưới: maVH d 765.035.6 2  2 a khoảng cách từ mặt nền đến mặt móng, chọn 2 0,65a  m *. Kích thước tiết diện cột chọn như sau: a) Cột biên: - Bề rộng b chọn theo thiết kế đònh hình, thống nhất cho toàn bộ phần cột trên và cột dưới, chọn b = 40 cm. Thỏa mãn điều kiện: 255.17 4.0 7  b H d - Chiều cao tiết diện phần cột trên : 40 t h cm, thỏa mãn điều kiện : cmcmBha t 69264075 14   Với  là khoảng cách trục đònh vò (mép ngoài cột biên) đến tim dầm cầu trục. Chọn 75  cm. - Chiều cao tiết diện phần cột dưới : 60 d h cm, thỏa mãn điều kiện m H h d d 5.0 14 7 14  b) Cột giữa: - Bề rộng b chọn theo thiết kế đònh hình, thống nhất cho toàn bộ phần cột trên và cột dưới, chọn b = 40 cm. Thỏa mãn điều kiện: 255.17 4.0 7  b H d - Chiều cao tiết diện phần cột trên cột giữa 60 t h cm, thỏa mãn điều kiện cmcmBha t 61926605.0755.0 14   Với  là khoảng cách trục đònh vò (mép ngoài cột biên ) đến tim dầm cầu trục. Chọn 75  cm. - Chiều cao tiết diện phần cột dưới cột giữa 80 d h cm, thỏa mãn điều kiện: m H h d d 5.0 14 7 14  *. Kích thước vai cột chọn sơ bộ : h Vï = 600 mm, khoảng cách từ trục đònh vò đến mép vai là 100cm, góc nghiêng α = 45 0 Hình dáng, kích thước mặt cắt ngang và một số chi tiết như hình vẽ. Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 4 400 400 600 400 400600 570 120 880 1000600400 + 6.350 CỘT BIÊN 750 570 120 880 1000600600 800 400 600 400 570 750 750 + 6.350 CỘT GIỮA 2100 1200 180037007000 650 800 3700 7000 650 800 + 7.500 + 10.050 + 15.660 ± 0.000 + 15.660 + 7.500 + 10.050 ± 0.000 2400 21000 MẶT CẮT NGANG 12000 750 750 750 Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 5 II/ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 1. Tónh tải mái: Phần tónh tải do trọng lượng bản thân các lớp mái tác dụng trên 1m 2 trên mặt bằng mái xác đònh theo bảng sau: STT Các lớp mái Tải trọng tiêu chuẩn (Kg/m 2 ) Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán (Kg/m 2 ) 1 2 3 4 Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa, dày 5cm. 1800  Kg/m 3 180005,0  Lớp bêtông nhẹ cách nhiệt, dày 12cm. 3 /1200 mKG  120012,0  Lớp bêtông chống thấm, dày 4cm. 2500  Kg/cm 3 250004,0  Panen 5,16 m, trọng lượng một tấm kể cả bêtông chèn khe 1,7 T 9/1700 90,0 144,0 100,0 189,0 1,3 1,3 1,1 1,1 117,0 187,2 110,0 208,0 5 Tổng cộng 523,0 622,2 - Tónh tải do trọng lượng bản thân dàn mái: Tra bảng 1.2.1 sách “Khung bê tông cốt thép” của Trònh Kim Đạm  Với nhòp L 1 = 24m tải trọng bản thân là 9,6T, hệ số vượt tải n =1,1 TG 56,101,16,9 11  Với nhòp L 2 = 21m tải trọng bản thân là 8,4T, hệ số vượt tải n =1,1 TG 24,91,14,8 12  - Trọng lượng khung cửa mái: Với chiều rộng 12m, cao 2,1m lấy 2,8 T; n =1,1 Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 6 TG 1,31,18,2 2  - Trọng lượng kính và khung cửa kính lấy 500 Kg/m, với n =1,2 0,55 1,2 0,6 k g    T/m - Tónh tải mái quy về lực tập trung: ) 2 (5,0 21111 agGLagGG km  TG m 21.55)66,021,3246622,056.10.(5,0 1  ) 2 (5,0 22122 agGLagGG km  TG m 96,48)66,021,3216622,024,9.(5,0 2  - Các lực 1m G , 2m G đặt cách trục đònh vò 0,15m. 2. Tónh tải do dầm cầu trục: ( . ). dct c r G G a g n c G - trọng lượng bản thân dầm cầu trục là 4,2 T r g - trọng lượng ray và các lớp đệm, lấy 150 Kg/m. 1,1 (4,2 6 0,15) 5,61 dct Gx    T Tải trọng G dct đặt cách trục đònh vò 0,75m 3. Tónh tải do trọng lượng bản thân cột: Tải trọng này theo kích thước cấu tạo cho từng phần cột. - Cột biên có: Phần cột trên: TG t 63,11,15,27,34,04,0  Phần cột dưới: TG d 97,41,15,2)4,0. 2 16,0 4,076,04,0(    - Cột giữa có: Phần cột trên: TG t 44,21,15,27,36,04,0  Phần cột dưới: TG d 35,71,15,2)6,0. 2 2,16,0 4,0278,04,0(    - Tường xây gạch là tường tự chòu lực nên trọng lượng bản thân của nó không gây ra nội lực cho khung. 4. Hoạt tải mái: Trò số hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố đều trên 1m vuông mặt bằng mái lấy P m =75Kg/m 2 , n =1,3. Hoạt tải này đưa về lực tập trung P m đặt ở đầu cột. Nhòp biên: TLapnP mm 02,7246075,03,15,0.5,0 11  Nhòp giữa: TLapnP mm 14,6216075,03,15,0.5,0 22  Vò trí từng P m đặt trùng với vò trí từng G m . 5. Hoạt tải cầu trục: a) Hoạt tải đứng do cầu trục: - Với số liệu cầu trục đã cho Q = 20/5 T + Nhòp biên: Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 7 Nhòp cầu trục mLL k 5,2275,0224.2 1   . Chế độ làm việc trung bình tra phụ lục ta có các số liệu về cầu trục như sau: Bề rộng cầu trục B = 6,3m Khoảng cách hai bánh xe K = 4,4m. Trọng lượng xe con G = 8,5T. p lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P max = 22 T + Nhòp giữa: Nhòp cầu trục mLL k 5,1975,0221.2 2   . Chế độ làm việc trung bình tra phụ lục ta có các số liệu về cầu trục như sau: Bề rộng cầu trục B = 6,3 m Khoảng cách hai bánh xe K = 4,4 m. Trọng lượng xe con G = 8,5 T. p lực tiêu chuẩn lớn nhất lên mỗi bánh xe cầu trục P max = 21 T - Hệ số vượt tải theo TCVN 2737 – 1995, n =1,1 - Áp lực thẳng đứng lớn nhất do hai cầu trục đứng cạnh nhau và có một bánh xe đặt tại tâm vai cột và dầm chữ T truyền lên vai cột D max xác đònh theo đường ảnh hưởng phản lực như hình sau: 1,9 4,1 6,0 6,0 K = 4,4 K = 4,4 MAX P MAX P MAX P MAX y y = 1 y 2 1 3 P B = 6,3 B = 6,3 1,6 - Các tung độ y i của đường ảnh hưởng ứng với vò trí các lực tập trung P max xác đònh theo tam giác đồng dạng: 1 1 y ; 267,0 2 y ; 683,0 3 y - Công thức xác đònh D max :   i c yPnD maxmax + Nhòp biên : TD 19,47)683,0267,01(221,1 1max  + Nhòp giữa : TD 05,45)683,0267,01(211,1 2max  - Các điểm đặt của D max trùng với điểm đặt của G dct . Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 8 b) Hoạt tải do lực hãm ngang của xe con: - Lực hãm ngang do một bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp móc mềm được xác đònh theo công thức sau: Với chế độ làm việc trung bình: T GQ T 71,0 202 5,820 202 1        - Lực hãm ngang T max truyền lên cột được xác đònh theo đường ảnh hưởng như đối với trường hợp của D max . TyTnT i 52,1)683,0267,01(71,01,1 1max   - Xem lực T max đặt lên cột ở mức mặt trên dầm cầu trục, cách vai cột 1,0m và cách đỉnh cột một đoạn : my 7,217,3  6. Hoạt tải gió: *. Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mỗi mét vuông bề mặt thẳng đứng của công trình là: CkWnW o  Trong đó: o W : p lực gió ở độ cao 10 m, theo tiêu chuẩn TCVN 2737 – 1995 thì với số liệu đã cho vùng II-B tra bảng 1 phụ lục II có 2 /95 mKGW o  k : Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng đòa hình, tra bảng 2 phụ lục II, ở đâýap dụng dạng đòa hình B. Hệ số k xác đònh tương ứng ở hai mức: - Mức đỉnh cột, cao trình +10,05 m có k = 1 - Mức đỉnh mái, cao trình +15,66 m có k = 1,09 C : Hệ số khí động, C = +0,8 đối với phía đón gió và phía khuất gió có: 5,015,0 69 05,10 1  l h 109,0 69 6  l b => C = -0,4 n : Hệ số vượt tải, n = 1,2 *. Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang từ đỉnh cột trở xuống lấy là phân bố đều. aCkWnaWp o  - Phía đón gió: mTP d /547,068,01095,02,1  - Phía khuất gió: mTP h /27,064,01095,02,1  *. Phần tải trọng tác dụng lên đỉnh mái, từ đỉnh cột trở lên đưa về lực tập trung đặt ở đầu cột S 1 , S 2 với k lấy trò số trung bình 045,1)09,11.(5,0 k *. Hình dáng mái và hệ số khí động lấy theo hình sau : Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 9 0,8 -0,8 0,7 -0,8 -0,6 -0,6 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 -0,55 -0,55 0,55 0,55 -0,4 24000 21000 24000 A B C D - Trò số S tính theo công thức: iiiii hChChCaWknS .715,0.6095,0045,12,1 10   6,05,01,26,06,06,06,08,01,27,06,08,08,18,0(715,0 1 S T167,3)68,05,01,255,051,05,0  6,05,01,255,06,05,051,05,01,255,068,05,0(715,0 2 S T203,3)8,14,06,05,01,255,0  S 1 P đ P h S 2 24000 21000 24000 A B C D III. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: Nhà công nghiệp có mái cứng, cao trình đỉnh mái, đỉnh cột bằng nhau khi tính với tải trọng đứng và lực hãm của cầu trục được phép bỏ qua chuyển vò ngang ở đỉnh cột, và tính với các cột độc lập. Khi tính với tải trọng gió phải kể đến tải trọng ngang ở đỉnh cột. 1. Các đặc trưng hình học: *. Cột trục A: mH t 7,3 ; mH d 7 ; mH 7,1077,3  - Tiết diện phần cột trên 40b cm; 40 t h cm phần cột dưới 40b cm; 60 d h cm - Mômen quán tính: 3 40 40 213333 12 t J   cm 4 720000 12 6040 3    d J cm 4 - Các thông số: 346,0 7,10 7,3  H H t t Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 10 0 1 k do cột đặc 098,0)1 213333 720000 .(346,0)1.( 33  t d J J tk *.Cột trục B: mH t 7,3 ; mH d 7 ; mH 7,1077,3  - Tiết diện phần cột trên 40b cm; 60 t h cm phần cột dưới 40b cm; 80 d h cm - Mômen quán tính: 720000 12 6040 3    t J cm 4 1706667 12 8040 3    d J cm 4 - Các thông số: 346,0 7,10 7,3  H H t t 0 1 k do cột đặc 057,0)1 720000 1706667 .(346,0)1.( 33  t d J J tk - Quy đònh chiều dương của nội lực như hình sau: 2. Nội lực do tónh tải mái: a) Cột trục A: *. Sơ đồ tác dụng của tónh tải 1m G như hình sau : - Lực 1m G gây ra mômen ở đỉnh cột là: TmeGM tm 76,205,021,55 1  - Độ lệch trục giữa phần cột trên và cột dưới là: 1,02/)4,06,0(2/)(  td hha m Vì a nằm cùng phía với t e so với cột trục dưới nên phản lực đầu cột: R = R 1 +R 2 - Tính R 1 với M = -2,76Tm: T kH tkM R 452,0 )098.01(7,102 )346,0/098,01.(376,2 )1(.2 )/1(3 1        - Tính R 2 với TmaGM m 521,51,021,55 1  T kH tM R 62,0 )098.01(7,102 )346,01.(3521,5 )1(.2 )1(3 22 2        TRRR 072,162,0452,0 21  *. Xác đònh nội lực trong các tiết diện cột: N M Q 3,7 7 0,1 I I II II III III IV IV A G m1 0,15 0,05 1,206 4,315 3,189 2,76 R [...]... (0982)  0,603Tm N I  N II  N III  N IV  Pm1  6,14T QIV  0,145  (0,982)  0,142T - Biểu đồ mômen như hình sau : Pm1 Pm2 0,15 0,15 R II I II I II II 0,921 3,7 I 3,7 I R 1,053 0,451 III III 0,395 7 III 7 III IV IV IV 0,69 M B BÊN TRÁI T.m Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 IV 0,603 M B BÊN PHẢI T.m Trang 14 - Trường Đại học Kiến Trúc Tp HCM Đồ án bê tông cốt thép 2 6 Nội lực do hoạt tải đứng... các tiết diện cột: MI  0 M II  1,048  (14,615)  15,317 Tm M III  1,048  19,173  20,093 Tm M IV  1,048  (8,477)  8,884 Tm N I  N II  0 N III  N IV  47,19 T QIV  4,14 T - Biểu đồ mômen như hình sau : R I II II I I II II 3,7 3,7 I R Dmax1 =47,19 Dmax2 = 45,05 20,093 III III 19,173 III 15,371 III 0,75 14,615 7 7 0,75 IV IV B IV 8,884 BÊN TRÁI M IV B T.m BÊN PHẢI 8,477 M T.m 7 Nội lực... Trường Đại học Kiến Trúc Tp HCM a) Cột trục A: - Phản lực đầu cột: R  Đồ án bê tông cốt thép 2 1,52.(1  0,346)  0,905T 1  0.098 MI  0 R = 0,905 M y  0,905  2,7  2,444 Tm 2,7 M II  M III  0,905  3,7  1,52  1  1,829 Tm Tmax =1,52 M IV  0,905  10,7  1,52  8  2,477 Tm II 1 N I  N II  N III  N IV  0 ; I I II III QIV  0,905  1,52  0,615 T 2,444 1,829 III 7 - Biểu đồ mômen như hình...  0,94  2,7  2,538 Tm I 2,7 M II  M III  0,94  3,7  1,52  1  1,958 Tm I M IV  0,94  10,7  1,52  8  2,102 Tm II 1 N I  N II  N III  N IV  0 ; Tmax =1,52 II III QIV  0,94  1,52  0,58 T III 2,538 1,958 7 - Biểu đồ mômen như hình vẽ IV IV B Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 2,102 M T.m Trang 17 - Trường Đại học Kiến Trúc Tp HCM Đồ án bê tông cốt thép 2 8 Nội lực tải trọng gió:... học Kiến Trúc Tp HCM Đồ án bê tông cốt thép 2 V/ CHỌN VẬT LIỆU: - Mác b tông 250 có : 2 2 Rn  110 Kg/cm ; Rk  8,8 Kg/cm ; Eb  2,65  10 5.KG / cm 2 - Cốt thép dọc dùng thép nhóm CII có : 2 2  Ra  Ra  2600 Kg/cm ; Ea  2,1 10 6 Kg/cm ) - Theo phụ lục VII với b tông mác 250, thép nhóm C -II có các trò số  o  0,58 ; Ao  0,412 VI/ TÍNH TIẾT DIỆN CỘT TRỤC A: 1 Phần cột trên: - Chiều dài tính toán:... 0 M II  3,95  3,7  14,615 Tm M III  3,95  3,7  33,788  19,173 Tm M IV  3,95  10,7  33,788  8,477 Tm N I  N II  0 N III  N IV  45,05 T Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 15 Trường Đại học Kiến Trúc Tp HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 QIV  3,95 T * Lực Dmax1 gây ra mômen đối với phần cột dưới đặt ở vai cột phía bên trái: - Sơ đồ tính giống như khi tính với hoạt tải đặt bên... Đại học Kiến Trúc Tp HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 M I  Gm1  et  55,21  0,05  2,76Tm M II  M I  R.H t  2,76  1,072  3,7  1,206Tm M III  Gm1 (et  a)  R.H t  55,21.(0.05  0.1)  1,072  3,7  4,315Tm M IV  Gm1 (et  a)  R.H  55,21.(0.05  0.1)  1,072  10,7  3,189Tm N I  N II  N III  N IV  Gm1  55,21T QIV  1,072T Biểu đồ mômen đã vẽ ở trên b) Cột trục B: * Sơ đồ tác... Pm1 M II  1,206  0,127  0,153Tm 0,15 M III  4,315  0,127  0,548Tm M IV  3,189  0,127  0,405Tm I 0,35 I II R II 3,7 N I  N II  N III  N IV  Gm1  7,02T 0,05 QIV  1,072  0,127  0,136T - Biểu đồ mômen như hình sau : III 0,548 III 0,153 7 0,1 IV IV 0,405 A M T.m b) Cột trục B: Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên nhòp phía bên phải và phía bên trái của cột * Xét lực Pm1 đặt ở bên trái... trong các tiết diện cột: I 0,983 I II R II 3,7 M I  55,21  0,15  48,96  0,15  0,938Tm 0,15 0,15 M II  0,938  0,145  3,7  0,402Tm M III  M II  0,402Tm M IV  0,938  0,145  10,7  0,614Tm III 0,402 III QIV  0,145T 7 N I  N II  N III  N IV  Gm1  104,17T Biểu đồ mômen như hình sau : IV IV 0,614 B 3.Nội lực do tónh tải dầm cầu trục: a) Cột trục A: - Sơ đồ tính với tónh tải dầm cầu trục... M II  M III  0,5  0,547  3,7 2  0,708  3,7  1,125 Tm M IV  0,5  0,547  10,7 2  0,708  10,7  23,737 Tm N I  N II  N III  N IV  0 QIV  0,547  10,7  0,708  5,145 T Cột D: MI  0 M II  M III  0,5  0,27  3,7 2  0,339  3,7  3,102 Tm M IV  0,5  0,27  10,7 2  0,339  10,7  19,083 Tm N I  N II  N III  N IV  0 QIV  0,27  10,7  0,339  3,228 T Cột B,C: MI  0 M II  M III . 3,7 7 0,15 P m2 I II III IV I II III IV B R 3,7 7 0,15 1,053 0,451 0,69 P m1 I II III IV I II III IV B R 0,921 0,395 0,603 BÊN TRÁI BÊN PHẢI M T.m T.m M Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép. Trường Đại học Kiến Trúc Tp. HCM - Đồ án bê tông cốt thép 2 Svth: Nguyễn Văn Minh - Lớp: XDLTPY08 Trang 1 570 120 1000 880 200 ĐỒ ÁN MÔN HỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP II TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ.  IIIII MM Tm 102,2852,17,1094,0  IV M Tm 0 IVIIIIII NNNN ; 58,052,194,0  IV Q T - Biểu đồ mômen như hình vẽ 2,7 7 T =1,52 max I I II II III III IV IV A R