Stt Nội dung tính toán Phần I: Kquả Đvị 4,5939 kW 3,709 kW TÝnh to¸n chung : I TÝnh chän động : a Loại động : Động đợc chọn loại động điện xoay chiều không ®ång bé ba pha roto lång sãc kÕt cÊu đơn giản, giá thành hạ, dễ bảo quản, làm việc tin cậy mắc trực tiếp vào lới điện ba pha không cần biến đổi dòng điện, hiệu suất công suất phù hợp với làm việc hệ thống b Các yệu cầu động : Có công suất phải công suất làm việc chia cho hiệu suất: Nđcơ N lv Mômen mở máy động phải thắng đợc mômen cản ban đầu phụ tải Tmm Tcả n Khi động làm việc tải nhiệt độ phát không nhiệt độ cho phép, trục động làm việc ổn định c Tính toán : Ta có công thức tính công suất cần thiết động cơ: Nct = Nt = Trong : Nt công suất tính toán, đợc tính theo công thức: Nt = N 12 t N 22 t N 32 t = t t t Víi N1, N2, N3 vµ t1, t2, t3 công suất thời gian làm việc tơng ứng với chế độ làm việc mở máy, bình thờng non tải Theo sơ đồ tải trọng, ta cã N1=1,4N2; N3=0,8N2; t22 3s, t2=50%, t3=50% C«ng suÊt làm việc chế độ bình ổn là: N2 = P*D*nbtải/(2*9550) = - Hiệu suất hệ thống, đợc tÝnh theo c«ng thøc: = dai trơ cô n 5ổl ă n 2khớp Với giá trị hiệu suất thành phần đợc chọn theo giới thiệu bảng 2.3, nh sau: đai = tru = côn = ổ = khớp = Số vòng quay sơ : nsb = nbtải.u = Trong : nbtải số vòng quay phút tang quay 4,097 kW 0,8075 % 0.95 0,96 0,95 0.99 0.99 2865,09 vg/p băng tải, đợc tính công thức: n bt ¶ i 60.v D 66,879 1,05 0,3 vg/p m/s mm Víi v - vËn tèc dµi băng tải, v = Và D - đờng kính tang quay, D = u lµ tû sè trun hộp giảm tốc u = ui = uđai.uh 42,84 i Với giá trị tỷ số truyền thành phần đợc chọn theo giới thiệu bảng 2.4: ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoµng Kim Thµnh- -Page of 30 Trang Stt Nội dung tính toán uđai = uh = d Lựa chọn động : Dựa vào số liệu vừa tính toán, tra bảng P1.3 ta chọn động số hiệu 4A112M2Y3 có thông số nh sau : Đờng kính trục động : D = Số vòng quay đồng : nđbô = Công suất định mức : Nđm = Số vòng quay định mức : nđm = Hệ số công suất : cos = Hiệu suất động : đcơ = Tmax = Tdm Tk = Tdm Tû sè Tỷ số Kiểm nghiệm động : Theo đk chọn động cơ, ta thấy : Ndc > Nct : Tháa ( 7,5 kW > 4,5939 kW) Nqt < Ndc : Tháa Víi Nqt = 1,4.N2 = 1,4 x 4,097 = Ph©n phèi tû sè trun : Ta cã tû sè trun cđa toµn hƯ dÉn ®éng : u= n dc 2922 = 66,879 = n btai Ta cã thĨ chän tû sè trun thĨ nh sau : u®ai = ( Theo d·y sè môc 3.3 thiÕt kÕ T1, tr 49) uh = u u dai = Chän uc = ut = uh uc Sè vßng quay mét cđa c¸c trơc: Trơc I : n1 n dc Trôc II : n n1 = u dai n2 uc n Trôc IV : n ut Trôc III : n Công suất trục: Pbt Trôc IV : P4 olan khớp Kquả 3,15 13,6 Đvị 32 3000 7,5 2922 0,88 87,5 mm vg/p kW vg/p % 2,2 2,0 5,735 kW 43,69 3,15 13,87 4,2 3,3024 2922 vg/p 927,619 vg/p 220,862 vg/p 66,8789 vg/p 4,222 kW Trôc III : P3 P4 ol ă n trụ 4,4425 kW Trơc II : P2 P3 c « n olan 4,7236 kW ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- -Page of 30 Trang Stt Néi dung tÝnh to¸n P2 dai olan P Trục đ.cơ : Pdc khíp Trơc I : P1 Kquả Đvị 5,0224 kW 5,0731 kW 16,415 Nm 48,63 Nm Mômen trục: 9550P1 n1 9550P1 Trôc II : T2 n2 9550P3 Trôc III : T3 n3 9550P4 Trôc IV : T4 n4 Trôc I : T1 PhÇn II: 192,093 Nm 602,907 Nm ThiÕt kÕ truyền đai: Chọn loại mặt cắt: Với mômen T1 = 16,415 Nm, tra bảng 11.7 (tài liệu CTM TI), mặt cắt YZ sau tính toán sơ có số đai không hợp lý nên ta chọn loại đai có ký hiệu mặt cắt A, với th«ng sè nh sau: KÝch thíc tiÕt diƯn DtÝch mm2 d1 mm l, mm btt b h y0 11 13 2,8 81 100~200 560~4000 Theo b¶ng 4.13 ta chän ®êng kÝnh b¸nh ®ai nhá d1 = TÝnh to¸n chung: VËn tèc ®ai : v®ai = .d n 60000 = NhËn thÊy : v®ai < vmax = 25 m/s, Theo công thức 4.2 tài liệu HDTKHTDĐ TI, với = 0,02 Ta có đờng kính bánh đai lớn : d2 = uđai.d1.(1-) = ta chọn theo tiªu chn : d2 = Tû sè trun thùc tÕ lµ : 125 mm 19,124 m/s 385,875 mm 400 mm ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- -Page of 30 Trang Stt Néi dung tÝnh to¸n ut = d2 d (1 Kqu¶ = 3,265 Theo bảng 4.14 ta chọn sơ khoảng cách trơc a = d2 = Ta cã c«ng thøc tính chiều dài đai : 400 l = 2a + 0,5(d1+d2) + (d d ) = mm 1671,52 mm 4a Sau tÝnh to¸n sơ bộ, ta chọn l = (theo Bảng 4.13) Số vòng chạy giây dây đai: i §vÞ v 19,124 l 2,0 Ta thÊy i = 120o , đảm bảo 2000 mm 9,56 vg/s 571,33 mm 1175,75 137,5 152,41 ®é 5,0224 1,25 3,08 0,931 1,037 1,14 0,9 2,057 35 131,6 406,6 kW ®ai mm mm 175,91 N 0,105 kg/m 683,386 N Xác định số đai- Các thông số khác: Ta có công thức xác định số đai : z= N1K d N C C l C u C z Trong : N1 -công suất trục bánh đai chủ động Kđ -hệ số tải trọng động, (bảng 4.7) [N0] -Trị số công suất cho phép (bảng 4.19) C-Hsố kể đến ảnh hởng góc ôm(bảng4.15) Cl- Hsố kể đến ảnh hởng chiều dài (4.16) Cu- Hsè kĨ ®Õn tû sè trun (4.17) Cz- Hsè kể đến phân bố không tải trọng dây đai (4.18) Nên ta có : z = Ta lấy z = Chiều rộng bánh đai : B = (z-1)t +2e = (2-1).15 +2.10 §êng kính bánh đai: d1a = d1+2.h0 = d2a = d2+2.h0 = Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục: Lực căng ban đầu đai : F0 = 780 N K d vC z + qm.v2 = Chän qm = Lực tác dụng lên trục : Fr = 2F0.z.sin( )= kW TÝnh ti thä cđa ®ai : Ta cã c«ng thøc tÝnh ti thä cđa dây đai, tính theo : ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thµnh- -Page of 30 Trang Stt Néi dung tÝnh to¸n th = y max m u = E 2y d1 q F0 N .10 F0 v = v b tt h h b tt h v.b tt h [N0] = Theo h×nh 11.8 CTM TI , víi u = 3,15; k /u NHO1 b ti t 1,159.10 = KHL = H1 640.1 581,818 MPa 1,1 Thay gi¸ trị vào (3.2) Ta có: Bánh lớn: N HO 30.H 2HB, 30.265 2,4 = 2,76.107 600 MPa 0H lim 2.HB 70 2.265 70 Số chu kỳ thay đổi ứng suất tơng đơng: N HE Vì NHE2>NHO2 N HE1 u1 2,76.108 = KHL= 600.1 1,1 c 2.2 H2 Thay giá trị vào (3.2) Ta cã: øng suÊt tiÕp xóc cho phÐp: [H] øng st n cho phÐp: Trong bíc tÝnh s¬ bé dïng c«ng thøc: 545,45 = MPa 563,634 MPa F F lim K FC K FL SF a (3.4) Bánh nhỏ: 0Flim1 1,8.HB1 N FE1 Ti 60.n1 t. Tmax = 1,8.285 = 513 MPa ti t = Vì NFE1>NFO1 KFL1 = Thay số vào công thức (3.4) ta đợc: 3,53.108 F1 F lim1 K FC K FL1 513 0,75.1 SF b 1,75 219,857 MPa B¸nh lớn: 0Flim2 1,8.HB2 = 1,8.270 = N HE N HE1 87.10 u1 4,38 477 MPa 8,4.107 ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- -Page of 30 Trang Stt Vì NFE2>NFO Nội dung tính toán KFL2 = Kquả Đvị F F lim K FC K FL 2.3 a b 3.1 204,429 MPa SF C«ng thøc (3.4) = øng suÊt cho phÐp tải: ứng suất tiếp xúc cho phép tải: 1.- Bánh nhỏ: [H1]max = 2,8.ch1 = 2.- Bánh lớn: [H2]max = 2,8.ch2 = [H]max = ứng suất uốn cho phép tải: 1.- Bánh nhỏ: [F1]max=0,8.ch1 = 2.- Bánh lớn: [F2]max=0,8.ch2 = Xác định thông số bánh Xác đính sơ chiều dài côn : MPa MPa MPa 464 360 MPa MPa 43,5 0,25 0,6 1,13 MPa1/3 T1 K H R e K R u 12 H u1 K be (1 K be ) Theo c«ng thøc: (3.5) Với truyền côn nghiêng thép: KR = 0,5.Kd = 0,5.87 Hệ số chiều rộng vành răng: Kbe Với Kbe.u1/(2 - Kbe) = 0,25.4,2/(2-0,25) Trục bánh côn lắp ổ đũa, theo bảng 6.21 KH Thay giá trị vào công thức (3.5) ta có: Re 3.2 Xác định thông số ăn khớp: Số bánh nhỏ: d e1 1624 1260 1260 = = = = = 2.R e 113,316 mm 52,493 u 12 áp dụng công thức: = Theo bảng 6.22, ta chọn z1p = 11; víi HB < 350, z1 = 1,6.z1p = Đờng kính trung bình môđun trung bình: dm1 = (1- 0,5 Kbe) de = mtm = dm1/z1 = Chọn góc nghiêng ca m = Theo (6.58) môđun pháp trung bình: mnm = mtm.cosm = Chọn theo bảng 6.8 chọn trị số tiêu chuẩn: mnm = Do đó, mtm = mnm/cosm = z1 = dm1/mtm = LÊy z1 = Số bánh lớn: z2 = z1.u1 = Do ®ã gãc chia c«n: 1 = arctg(z1/z2) = 2 = 90 - 1 = mm 17 45,93 2,7 20 2,539 3,19 14,39 15 63 13,39 76,61 mm mm ®é mm mm mm răng độ độ 0,311 -0,311 47,888 3,6486 118,144 29,536 mm mm mm mm mm mm HÖ số dịch chỉnh chiều cao, công thức 6.50 : cos m X1 = (1 12 ) u1 = z1 x2 = - x = §êng kính trung bình bánh nhỏ: dm1 = z1.mtm = mte = mtm/(1 - 0,5.Kbe) = 3.3 ChiỊu dµi côn ngoài: Re = 0,5.mte z z Chiều rộng vành răng: b = Kbe.Re Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: = = ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thµnh- -Page of 30 Trang Stt Néi dung tÝnh to¸n H = Z M Z H Z 2.T1 K H 2u = 0,85.b.d m1 u VËn tèc vßng cđa bánh răng:(6.62) v = n1.dm1./60000 = Với vận tốc vòng ta chọn cấp xác xt = ; m = 200 ; ZM = 274 ; ZH = 1,67 b¶ng 6.5; 6.12 trang 96 1 1,88 3,2.( ) cos m z z theo (6.60) , = 3.4 H b.d m1 2.T1 K H K H = Theo (6.63) KFV = + = Theo (6.67) KF = KF KFV KF Y = 1/ Y = - m/140 Theo (6.53b) zvn1 = z1/(cos1.cos3m) zvn2 = z2/(cos2.cos3m) Theo b¶ng 6.18 YF1 YF2 Theo (6.65) 3.6 F1 = 0,8115 1,3149 2,6148 1,13 7,844 1,8266 0,6586 0,8571 18,58 327,8 3,6 3,63 = = = = = = = = F2 = F1.YF1/YF2 = F1 < [F1] F2 < [F2] Đủ bền! Kiểm nghiệm tải: Hệ số tải: theo (6.68) Kqt = Tmax/T = K ứng suất tiếp xúc cực đại: (6.48) Hmax = H = Hmax = 663,94 MPa < [H]max = 1260 MPa §đ bỊn! øng st n cùc ®¹i : (6.49) F1max = F1.Kqt = F2max = F2.Kqt = F1max < [F1]max F2max < [F2]max Đủ bền! Các thông số kích thớc truyền: qt MPa m/s 1,0666 2.T1 K F Y Y YF1 0,85.b.m nm d m1 u 561,13 2,3259 1,0298 Do ®ã: H = 561,13 MPa < [H] = 563,63 MPa ; Đủ bền! Kiểm nghiệm độ bền uốn: Theo b¶ng 6.14; 6.21: KF = 1,37; F = 0,006; KF = 1,25 Theo c«ng thøc (6.68a) F = F b.d m1 2.T1 K F K F Đvị 1,5184 = Z = / = Theo (6.61) KH = KH KHV KH = Víi H = 0,002; g0 = 73; theo công thức (6.64) H = Theo bảng 6.14 KH = Theo (6.63) KHV = + Kqu¶ 100,96 MPa 100,93 MPa 1,4 663,94 MPa 140,134 MPa 141,302 MPa Chiều dài côn Re = 113,3mm Môđun pháp trung bình mnm = 3mm ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- -Page of 30 Trang Stt Néi dung tÝnh toán Kquả Đvị Chiều rộng vành b = 30mm Tỉ số truyền u1 = 4,2 Góc nghiêng m = 200 Số bánh z1 = 15 z2 = 63 HƯ sè dÞch chØnh chiỊu cao x1 = 0,31 x2 = -0,31 Đờng kính chia de1 = 52,49mm de2 = 105mm Gãc c«n chia 1 = 13,40 = 76,60 Chiều cao he = 7,59mm Chiều cao đầu hae1 = 4,5mm hae2 = 2,36mm Chiều cao chân hfe1 = 3,09mm hfe2 = 5,23mm Đờng kính đỉnh dae1 = 63,48mm dae2= 230,96mm ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- 10 -Page 10 of 30 Trang 10 Stt Nội dung tính toán Kquả §vÞ 16 mm 23 Mm 36 mm 53 mm = = = 16 20 28 mm mm mm = = 30 30 mm mm = = 45 50 mm mm = = 70 100 20 10 10 15 mm mm mm mm mm mm VËt liÖu b MPa ch MPa -1=0,4b MPa -1=0,25b MPa HB []x MPa CT45 t«i 245 20 Tính đờng kính sơ đờng kính trục: Đờng kính trục: d T 0,2 x a Trục I, trục từ động bánh đai nhỏ: T1= 16414,8 Nmm ; d1 = 16; LÊy d1 = b Trơc II, trơc b¸nh đai vào hộp giảm tốc: T2= 48630 Nmm ; d2 = 23; LÊy d2 = c Trôc III, trôc trung gian: T3= 192093,7 Nmm; d3 = 36; LÊy d3 = d Trơc IV, trơc cđa hép gi¶m tèc: T4= 602906,9 Nmm ; d4 = 53 ; Lấy d4 = Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực: Tra theo bảng 10.2, ta chän chiỊu réng ỉ b02 b03 b04 Gäi lmki chiều dài mayơ chi tiết đối tợng i trªn trơc thø k: lmki = (1,21,5) dk Trªn trục II : theo công thức (10.10), (10.12) Bánh đai : lm22 Br côn nhỏ: lm23 Trên trục III : theo c«ng thøc (10.10), (10.12) Br c«n nhá: lm32 Br trụ nhỏ : lm33 Trên trục IV : theo công thøc (10.10),(10.13) Br trơ lín : lm42 Khíp nèi : lm43 Theo bảng 10.3 K.c ctq từ mặt cạnh ctq đến thành hgt: k1 = Khoảng cách từ mặt cạnh ổ đến thành hgt : k2 = Khoảng cách từ mặt cạnh ctq đến nắp ổ : k3 = ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- 16 -Page 16 of 30 Trang 16 Stt Néi dung tÝnh to¸n ChiỊu cao nắp ổ đầu bulông Khe hở bánh thành hgt Chiều rộng bánh : hn : : b bt = = = = Theo bảng 10.4 ta tính đợc: Khoảng cách gối đỡ đến tiết diện thứ i trục k: l21 = l23 = l22 = l31 = l32 = l33 = l41 = l42 = l43 = Xác định lực tác dụng lên trục: Trên trục II Lùc tõ bé trun ®ai Fy22 = Fr = Lực từ truyền bánh côn Trên trục III Lực từ truyền bánh côn Lực từ truyền bánh trụ 62,1 56 105,5 167 72,52 111 167 98 mm mm mm mm mm mm mm mm 683,39 N = = = -2030,99 -594,05 -901,33 N N N Fx32 Fy32 Fz32 Fx33 Fy33 Fz33 = = = = = = 2030,99 -901,33 594,05 -4802,3 -1747,9 N N N N N N 4802,3 1747,9 2100 N N N N = = = = -1419,7 -2409,9 3450,6 2320,6 N N N N = = = = = 0 42114,9 19 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Fx42 = Fy42 = Fz42 = Lùc tõ bé truyÒn khớp nối trục đàn hồi Fx43 = Tính phản lực ổ vẽ biểu đồ mômen: Tính phản lực ổ mômen mặt cắt avf tính toán đờng kính trục mặt cắt đó: Trên trục II Hình vẽ lực mômen trục II ổ 1: Đvị mm mm mm mm Fx23 Fy23 Fz23 Trªn trơc IV Lùc tõ bé truyền bánh trụ ổ 0: Kquả 18 10 30 30 Fx20 Fy20 Fx21 Fy21 Mx2A My2A M«men n tỉng (10.15) M2A Mômen tơng đơng (10.16) Mtd2A Đờng kính trục mặt A (10.17) d2A Mx2B = Nmm My2B = -38270 Nmm M«men n tỉng (10.15) M2B = 38269,6 Nmm Mômen tơng đơng (10.16) Mtd2B = 56905,4 Nmm Đờng kính trục mặt B (10.17) d2B = 30 mm ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoµng Kim Thµnh- 17 -Page 17 of 30 Trang 17 Stt Nội dung tính toán Kquả Đvị Mx2C My2C Mômen uốn tổng (10.15) M2C Mômen tơng đơng (10.16) Mtd2C Đờng kính trục mặt C (10.17) d2C = = = = = 88161,1 68949,2 111921 119583 30 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Mx2D My2D M«men n tỉng (10.15) M2D Mômen tơng đơng (10.16) Mtd2D Đờng kính trục mặt D (10.17) d2D = = = = = -43162,7 43162,7 60304,9 24 Nmm Nmm Nmm Nmm Mm = = = = 461,4 1811,48 2309,9 837,76 N N N N Mx3A My3A Mômen uốn tổng (10.15) M3A Mômen tơng đơng (10.16) Mtd3A Đờng kính trục mặt A (10.17) d3A = = = = = 0 166358 30 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Mx3B My3B M«men n tỉng (10.15) M3B Mômen tơng đơng (10.16) Mtd3B Đờng kính trục mặt B (10.17) d3B = = = = = -25839 -101442 104681 196553 32 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Mx3C My3C Mômen uốn tổng (10.15) M3C Mômen tơng đơng (10.16) Mtd3C Đờng kính trục mặt C (10.17) d3C = = = = = -72539 -77294 106001 197259 34 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Mx3D My3D M«men n tỉng (10.15) M3D Mômen tơng đơng (10.16) Mtd3D Đờng kính trục mặt D (10.17) d3D = = = = = 0 166358 30 Nmm Nmm Nmm Nmm Mm = = = = -764,4 -6137,9 -722,19 -1025,7 N N N N Trên trục III Hình vẽ lực mômen trơc III ỉ 0: ỉ 1: Fx30 Fy30 Fx31 Fy31 Trên trục IV Hình vẽ lực mômen trục IV æ 0: æ 1: Fx40 Fy40 Fx41 Fy41 Mx4A = Nmm My4A = Nmm ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- 18 -Page 18 of 30 Trang 18 Stt Néi dung tính toán Mômen uốn tổng (10.15) M4A Mômen tơng đơng (10.16) Mtd4A Đờng kính trục mặt A (10.17) d4A = = = Kquả Đvị Nmm 522133 Nmm 50 mm Mx4B My4B Mômen uốn tổng (10.15) M4B Mômen tơng đơng (10.16) Mtd4B Đờng kính trục mặt B (10.17) d4B = = = = = -74915 -70775 103060 532207 52 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Mx4C My4C M«men uèn tổng (10.15) M4C Mômen tơng đơng (10.16) Mtd4C Đờng kính trục mặt C (10.17) d4C = = = = = 147000 147000 542431 50 Nmm Nmm Nmm Nmm mm Mx4D My4D Mômen uốn tổng (10.15) M4D Mômen tơng đơng (10.16) Mtd4D Đờng kính trục mặt D (10.17) d4D = = = = = 0 522133 48 Nmm Nmm Nmm Nmm mm TÝnh kiĨm nghiƯm trơc vỊ ®é bỊn mái: VËt liƯu b MPa ch MPa -1=0,4b MPa -1=0,25b MPa HB []x MPa CT45 t«i 245 20 ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thành- 19 -Page 19 of 30 Trang 19 Stt Néi dung tính toán Chọn hệ số an toàn Kquả [s] = Trên trục II mặt căt nguy hiểm: Tại B: Theo bảng 10.6: Mômen uốn cản W2B = Mômen xoắn cản W02B = Theo bảng 10.8, hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Kx = Theo bảng 10.9, hệ số tăng bền Ky = Tỉ số K/ = TØ sè K/ = m = 0; m = Theo (10.22) a2B = M2B/W2B = Theo (10.23) a2B = T2B/(2.W2B ) = Theo (10.25) Kd2B = (K/ + Kx -1)/Ky = Theo (10.26) Kd2B = (K/ + Kx -1)/Ky = Theo (10.20) s2B = -1/( Kd2B.a2B+ .m2B) = Theo (10.21) s2B = -1/(Kd2B.a2B+ .m2B) = Theo (10.19) s2B = s2B s2B/( s2B2 + s2B2)1/2 = s2B >[s] Vậy tiết diện trục II đảm bảo độ bền mỏi Tại C: Theo bảng 10.6: Mômen uốn cản W2C = Mômen xoắn cản W02C = Theo bảng 10.8, hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Kx = Theo bảng 10.9, hệ số tăng bền Ky = TØ sè K/ = TØ sè K/ = m = 0; m = Theo (10.22) a2C = M2C/W2C = Theo (10.23) a2C = T2C/(2.W2C ) = Theo (10.25) Kd2C = (K/ + Kx -1)/Ky = Theo (10.26) Kd2C = (K/ + Kx -1)/Ky = Theo (10.20) s2C = -1/( Kd2C.a2C+ .m2C) = Theo (10.21) s2C = -1/(Kd2C.a2C+ .m2C) = Theo (10.19) s2C = s2C s2C/( s2C2 + s2C2)1/2 = s2C >[s] Vậy tiết diện trục II đảm bảo độ bền mỏi Đvị 2,5 2650,7 5301,4 1,3 1,2 3,375 2,375 14,4 9,17 3,0625 2,229 8,3818 10,51 6,55 2650,7 5301,4 1,3 1,2 3,375 2,375 42,223 9,17 3,0625 2,229 2,866 10,51 2,765 Tại D: Theo bảng 10.6: Chiều dày then b = Mômen uốn cản W2D = 1090,5 Mômen xoắn cản W0D = 2714,3 Theo bảng 10.8, hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Kx = 1,3 Theo bảng 10.9, hệ số tăng bÒn Ky = 1,8 TØ sè K/ = 3,375 TØ sè K/ = 2,375 m = 0; m = Theo (10.22) a2D = M2D/W2D = 39,58 ============================================================== Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Đăng Ba HVTH: Hoàng Kim Thµnh- 20 -Page 20 of 30 Trang 20