Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 1JKLrQFứXNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJFyNKảnăng thoát nướF Pặt theo hướQJSKiWWULểQEềQYữQJ 1JX\ễQ7Kị+ồQJ /r7KDQK+j Trường ĐạLKọF*LDRWK{QJ9ậQWảL TỪ KHỐ %ê tơng xi măngrỗng Thốt nước mặt bềnvững Độ rỗnJ TĨM TẮT 6ựWKD\WKếEềPặWSKủWựQKLrQWKjQKEềPặWSKủQKkQWạRởcác đô thịđã làm khảnăng thấPYj lưu giữnướFFủDFiFNKXYực Đây ngun nhân gây ngậSOụWYj{QKLễm mơi trườQJVX\JLảP Pực nướFQJầm, tăng hiệXứng đảRQKLệt v,v… cho cácđô thị ĐểNKắFSKụFWuQKWUạng đó, việFQJKLrQ Cường độ mưD FứXFiFJLảLSKiSNỹWKXật nướFPặWEềQYững có kếWFấXPặt đường bê tơng xi măng rỗQJ Hệ số thấm FyNKảnăng tăng cườQJWKấm lưu giữnướFPặt điềXUấWFầQWKLếW7X\QKLrQKLệQQD\ở9LệW1DP Chiều dày kết cấu mặt đường Fic đềWjLQJKLrQFứXYềYấn đềQj\FKỉFKủ\ếXWậSWUXQJQJKLrQFứXOớSEềPặt bê tông xi măng có độ UỗQJFDR7URQJNKLNKảnăng thấm lưu giữnướFPặWFủDNếWFấXPặt đường bê tơng xi măng rỗQJFzQ SKụWKXộFQKLềXYjROớSPyQJYjOớSQềQQằPOLềQNềdướLOớSEềPặt bê tơng Vì vậ\QJKLrQFứXQj\ WUuQK Ej\ P{KuQKWKLếW NếWRjQEộ NếW FấX Pặt đường bê tông xi măng rỗQJ NK{QJ QKững đảP EảR Yề cường độFKịXOực mà đảPEảRNKảnăng thấm lưu giữnướFWốWHơn thếQữDQJKLrQFứXcũng WUuQKEj\F{QJWiFWKửQJKLệPởQJRjLKLện trường đốLYớLORạLNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJ FKịXWảLWUọQJQKẹ(phương tiện lưu thơng ≤ 2,5 tấQ đểđánh giáP{KuQKWKLếWNếvà đánh giá hiệXTXả nướFFủDNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJ (@ Cường độFKịXNpRXốn đạWWốLWKLểX0SD>@ ĐộUỗQJ >@ ĐộWKấPWốLWKLểX OầQVRYới cường độmưa củDNKX YựFWKLếWNế>@ E/ớSPyQJWUrQ /ớSPyQJWUrQYjOớp móng dướLSKảLFyNKảnăng chốQJ[yLFy FKỉtiêu lý đất đánh giá cường độmưa FủDNKXYựFtrướF độ FứQJ WKtFK KợS Yu Yậ\ QrQ OựD FKọQ ORạL YậW OLệX FKR OớS PyQJ KuQKQJXồQ[ảnướFKệWKống thoát nướFKLện có, điềXNLệQVửGụQJ 7&91 >@ NKLWLếQKjQKWKLếWNếNếWFấXPặt đường Ngồi ra, cịn đánh giá địD đấW KLệQWại tương laiYY4Xi WUuQKWKLếW Nế NếW FấX FiF ORạLPặW đường đô thị FyNKả tăng cườQJ WKấm lưu giữ nướF Oj YừD SKải đảPEảo cường độFKịXOựFYừDSKải đảPEảRWKủ\OựF0{KuQK WKLếWNếđượFWKểKLệQở+uQK WUrQ Oj FấS SKối đá dăm có CBR > 100 WLrX FKXẩQ WKử QJKLệP ĐốLYới đườQJFyFấSTX\P{JLDRWK{QJQKẹOớp móng đượF VửGụQJEằQJFấSSKối đá dăm có chiềXGj\PP>@ +uQK.ếWFấu điểQKuQKPặWđườQJbê tơng xi măng rỗQJWKRiW F/ớp móng dướL +uQK0{KuQKWKLếWNếNếWFấXFiFORạLPặt đườQJWKấm lưu nướFFKịXWảLWUọQJQKẹ ĐốL Yới đườQJ Fy TX\ P{ JLDR WK{QJ WKLếW Nế WKXộF FấSWUXQJ EuQKYjQKẹWKuFyWKểNK{QJEốWUtOớp móng dướL>@ JLữnướF ĐốLYớLFiFORạLNếWFấXPặt đườQJSKảLEốWUtOớp móng dướLWKu 7UuQKWựP{KuQKWKLếWNếNếWFấXFiFORạLPặt đườQJWKấm lưu ¸ PP EằQJ FấS SKối đá dăm gia cố xi măng khoảQJ nướF EDRJồPFiFbước sau đây OXFKặWOầQ>@ JLữnước (trong có kếWFấXPặt đường bê tơng xi măng rỗQJWKRiW - 7KLếWNếsơ bộNếWFấXPặt đườQJ 7tQK WRiQ NếW FấX Pặt đường đảP EảR FiF \ếX Wố Yề cường độ FKịXOựF 7tQKWRiQNếWFấXPặt đường đảPEảRFiF\ếXWốYềWKủ\OựF /ựDFKọQFKLềXGj\NếWFấXPặt đườQJFKRKợSOम 7KLếWNếsơ bộNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗng nướF FKLềX Gj\ Oớp móng dướL EằQJ FấS SKối đá dăm khoảQJ ¸PP1rQFKọQFKLềXGj\OớSEằQJFKLềXGj\Wối đa có thể G/ớp đáy móng 6ửGụng đá dăm có góc cạQK&ốWOLệu đá dăm phải có kích thướF đồng đềXNK{QJOẫQKạWPịQ/ớp đáy móng có độUỗQJ, độ GẫQWKủ\OựFFủDOớSYậWOLệu thường đạWPPV>@ H/ớSYải địDNỹWKXậW 9ải địD Nỹ WKXậW SKảL WXkQ WKủ theo TCVN8871:2011 ĐốL Yải địD NK{QJWKấm nước, thường đượFVảQ[XấWWừYậWOLệXWừSRO\HWK\OHQH +'3( SRO\SURS\OHQHKRặFFDRVXPRQRPHHWK\OHQHSURS\OHQHGLHQH WKốQJ (bê tông xi măng thườQJ đượF iS GụQJ WạL 9LệW 1DP I1ền đấW nướFEDRJồPcác bướF OựDFKọQVốOớSOựDFKọQYậWOLệXYjFKLềX ĐốLYớLQKữQJNKXYựFOjQền cát lượng nướFWKấPTXDQềQFiWOj Hình 2. Fần đượFNLểm tra đểtính tốn độGj\GựNLếQFủDOớp đáy móng nướFFKịXWảLWUọQJQKẹYậWOLệXYjFấXWạRFủDFiFOớSNếWFấXSKảL WKLếWYjFKịu đượFWảLWUọQJ\rXFầX>@ĐốLYớLQKữQJNKXYựFQềQ 'ựa sở FiF NếW FấX Pặt đường bê tông xi măng truyềQ (3'0 WKLếWNếsơ bộFấXWạRNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJWKRiW /ớS Qền thường đầP FKặW YớLPật độ 3URFWRU Gj\PỗLOớS&yWKểWKDPNKảRFấXWạRNếWFấXPặt đườQJđiểQKuQK đáng kểQJD\Fảsau đầPFKặt Khi đó, tốc độWKấPFủDQền đườQJ .KL WKLếW Nế NếW FấX Pặt đườQJ ORại bê tông xi măng rỗQJ WKRiW FKLềXGj\WấPErW{QJUỗng đáp ứQJPục đích lưu giữlượng nướFFầQ đảPEảRFiF\rXFầu sau đây: đấW\ếXWKuOớp móng dướLKRặFOớp đáy móng có thểtăng chiềXGj\ JOMC 54 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 đểtăng cường độFKịXOựFFKRNếWFấXPặt đườQJ.Kảnăng thấPFủD .ếWFấXPặt đường cho phép nướFWKấPPộWSKầQYjRQền đấW.ếWFấX .ếWFấXPặt đường không cho phép nướFWKấPYjRQền đấW.ếWFấX đấWQềQVẽđượFWUuQKEj\ởPụF 7tQKWRiQNếWFấXPặt đườQJbê tông xi măng rỗng thoát nướFWKHR điềXNLện cường độFKịXOựF Qj\iSGụQJFKRQKững nơi đấWQềQFyKệVốWKấP ¸PV>@ Qj\iSGụQJFKRQKững nơi đấWQềQFyKệVốWKấPWKấS ¸ PV KRặF QKữQJ nơi sứF FKịX WảL Fủa đấW WKấS VứF FKịX WảL &%5 &DOLIRUQLD %HDULQJ 5DWLR &%5 ), nơi có dịng chả\ Eề PặW FứQJ 9u Yậ\ phương pháp tính toán kếW FấX Pặt đườQJ Er W{QJ [L đáy củDNếWFấX P .ếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJOjORạLNếWFấXáo đườQJ măng rỗng đảP Eảo điềX NLện cường độ FKịX Oực đượF WKựF KLệQ tương tự kếW FấX Pặt đường bê tông xi măng truyềQ WKốQJ Yj FKứD QKữQJ FKấW Jk\ { QKLễm, nơi có mực nướF QJầP QằP JầQ ViW đượF iS GụQJ WKHR FiF WLrX FKXẩQ WKLếW Nế NếW Fấu áo đườQJ FứQJ KLệQKjQK>@Khi đó, kếWFấXPặt đườQJđã đượFWKLếWNếsơ bộở bướFWUrQFần đượFNLểPWRiQWKHR KDLWUạQJWKiLJLớLKạn dướL WiFGụQJWổQJKợSFủDWảLWUọQJ[HFKạ\WUQJSKụFYjWiFGụQJOặp OặSOạLFủDVựELến đổLJUDGLHQQKLệt độJLữDPặWWUrQYjPặt dướLFủD WấP bê tơng xi măng rỗng nướF 1ếX NếW TXả NLểm toán đạW đượFFiFWLrXFKXẩQYềFiFWUạQJWKiLJLớLKạQWKuFấXWạRNếWFấXPặW đườQJởbướFWKLếWNếsơ bộlà đượFFKấSQKận NgượFOạLQếXNếW TXảchưa đạWWLrXFKXẩQWKuFần thay đổLFKLềXGj\FiFOớSNếWFấXYj WLếSWụFNLểPWRiQOại đạWWLrXFKXẩQFKRSKpS (a) kết cấu cho phép nước thấm toàn vào đất 0{KuQKWtQKWRiQOjP{KuQKWấPPộWOớSWUrQQền đàn hồLQKLềX OớS iSGụng cho trườQJKợS WấP bê tông xi măng rỗQJđặW WUrQ OớS PyQJ OớSPyQJWUrQ EằQJYậWOLệXKạW.ếWFấXPặt đườQJđượFWLếQ KjQKNLểPWRiQWKHRFiFWLrXFKXẩQWUạQJWKiLJLớLKạn đâ\ 𝛾𝛾𝑟𝑟 (𝜎𝜎𝑝𝑝𝑝𝑝 + 𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡 ) ≤ 𝑓𝑓𝑟𝑟 Trong đó: 𝛾𝛾𝑟𝑟 (𝜎𝜎𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝 + 𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 ) ≤ 𝑓𝑓𝑟𝑟 σpr Oj ứQJ VXấWNpRXốQ Jk\PỏL GR WiF GụQJ [H FKạ\ WạL Yị WUt WấPErW{QJGễEịSKiKRạLPặc địQK 0SD σtr Oj ứQJ VXấW NpR XốQ Jk\ PỏL GR WiF GụQJ JUDGLHQ QKLệt độ gây tạLYịWUtWấPErW{QJGễEịSKiKRạLPặc địQK 0SD (b) kết cấu cho phép nước thấm phần vào đất σpmax OjứQJVXấWNpRXốQGRWảLWUọQJWUụF[HQặQJQKấWJk\UD WạLYịWUtWấPErW{QJGễEịSKiKRạLPặc địQK 0SD σtmax OjứQJVXấWNpRXốQOớQQKấWJk\UDWạLYịWUtWấPErW{QJ GễEịSKiKRạLPặc địQKNKL[XấWKLệQJUDGLHQQKLệt độOớQQKấWJLữD PặWWUrQYjPặt dướLWấPErW{QJ 0SD ƒr OjFường độNpRXốQWKLếWNếFủDbê tông xi măng 0SD γr OjKệVốđộWLQFậ\ &iFWK{QJVốWUrQđược xác địQKWKHRWLrXFKXẩQWKLếWNếNếWFấX áo đườQJFứQJKLệQKjQK>@ 7tQKWRiQNếWFấXPặt đườQJbê tơng xi măng rỗng nướFWKHR điềXNLệQWKủ\OựF 'ựDYjRNKảnăng thấPYjVứFFKịXWảLFủDQềQđấWNếWFấXPặW đườQJErW{QJUỗQJthoát nướFđượFSKkQWKjQKEDORạLnhư sau: ếW FấX Pặt đường cho phép nướF WKấP WRjQ Eộ YjR Qền đấW ếW FấX Qj\ iS GụQJ FKR QKững nơi đấW QềQ Fy Kệ Vố WKấP FDR ¸PV>@ (c) kết cấu không cho phép nước thấm vào đất +uQK&iFORạLNếWFấXPặt đườQJErW{QJUỗng thoát nướF Để WKLếW Nế NếW FấX Pặt đườQJ Er W{QJ UỗQJ thoát nướF đảP EảR FiF \ếX Wố WKủ\ OựF Fần xác địQK FiF WK{QJ Vố sau đây FủD OớS đáy móng (Oớp lưu giữnướF &KLềXGj\OớSYậWOLệXFủDOớp đáy móng. ĐườQJNtQKống nước đụFOỗ QếXFy 6ốlượng điểP[ảnướF QếXFy 7Kời gian lưu giữnướF 7URQJ SKầQ WtQK WRiQ Qj\ QJKLrQ FứX FKỉ WUuQK Ej\ FKR KDL JOMC 55 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 trườQJKợS kết cấu cho phép nước thấm toàn vào đất kết cấu không cho phép nước thấm vào đất kết cấu cho phép nước %ảQJ+ệVốNểWớLVựJLảPWốc độWKấPFủa đấWQềQGROắQJFặQ 'LệQWtFK thấm phần vào đất tùy theo tương quan lượng nước thấm Pặt đườQJ kết cấu cho phép nước thấm toàn vào đất kết cấu nướF P xuống đất với cường độ mưa khu vực coi tốn FầQWKRiW khơng cho phép nước thấm vào đất 7tQK WRiQ WKủ\ OựF Oớp đáy móng củD NếW FấX Pặt đườQJ FKR phép nướFWKấPWRjQEộYjRQền đấW thơng số lớp đáy móng Để đơn giản tính tốn, nghiên cứu bỏ qua lượng nước bốc qua bề mặt kết cấu, phương trình cân nước viết sau: 𝑄𝑄𝑚𝑚 = 𝑄𝑄𝑓𝑓 + 𝑄𝑄𝑒𝑒 + 𝑄𝑄𝑥𝑥 + 𝑄𝑄𝑏𝑏 Trong đó: 4P là lượng nước mưa rơi xuống mặt đường bê tông rỗng PV 4I là lượng nước thấm vào đất (mV 4H là lượng nước chứa lỗ rỗng lớp đáy móng (lớp lưu giữ nước) (mV 4[ lượng nước qua ống thu nước đục lỗ đặt đáy kết cấu (mV Trường hợp toán cho phép nước thấm 4E là lượng nước hình thành dịng chảy bề mặt (mV 7X\ QKLrQGRGzQJFKả\WUrQEềPặWFKỉ[XấWKLện cường độmưa rơi WUrQEềPặt đường vượWTXiWốc độWKấPFủDOớSPặW7URQJNKLOớS OiWEềPặt thường đượFWKLếWNếYới độUỗQJFDRYjWốFđộWKấPOớQ WốLWKLểXOầQVRYới cường độmưa)[6], coi khơng FyGzQJFKả\WUrQEềPặW4E D /ượng nước mưa rơi xuốQJ Pặt đườQJ Fy NKả thấm lưu JLữnướF Trong đó: 𝑄𝑄𝑚𝑚 = 𝐼𝐼 𝐹𝐹 10−6 3,6 I Oj Wốc độ WKấP FủD Qền đấW PP/h) Xác địQK theo phương 𝑓𝑓 = 𝑓𝑓𝑐𝑐 + (𝑓𝑓0 − 𝑓𝑓𝑐𝑐 ) 𝑒𝑒 −𝑘𝑘.𝑡𝑡 IFIR OjWốc độWKấm đạWWớLJLiWUịkhông đổLYjWốc độWKấP N OjKằQJVốSKkQUm &iFWK{QJVốQj\Oấ\WKHRNếWTXảWKtQJKLệm đấWQềQ7X\QKLrQ VDXPộWWKờLJLDQVửGụQJWốc độWKấPVẽEịJLảm tượQJ OắQJ FặQ9u Yậ\ NKL WtQK WRiQ SKảL [pW WớL Kệ Vố DQ WRjQ FKRF{QJWUuQKOkQ WUXQJEuQK FKRF{QJWUuQK FậQ ¸ >@FyWKểWKDPNKảR%ảQJ ! UấWJk\EấWWLệQ OkQFậQ F/ Lượng nướFFKứDWURQJOớSđáy PyQJ Oớp lưu giữnướF YjFiFK[iF địQKFKLềXGj\OớSđáy PyQJ Lượng nướFFKứDWURQJOớSđáy móng xác định sau: 𝑊𝑊 ℎ 𝐹𝐹 𝑄𝑄𝑒𝑒 = = 3600 𝑇𝑇 3600 𝑇𝑇 Trong đó :K OjWKểWtFK P YjFKLềXFDROớp nướF P đượFFKứDWURQJ OớSđáy PyQJ 7 OjWKời gian mưa (h). &KLềXFDROớp nướFWURQJOớp móng xác địQKWKHRF{QJWKứF FủD)HUJXVRQ>@ Trong đó: ℎ = 𝐻𝐻 𝑒𝑒 +H OjFKLều dày (m) độUỗQJ FủDOớSYậWOLệXđáy PyQJ 7ừ F{QJ WKứF Yj FKLềX Gj\ OớS đáy PyQJ xác địQKWKHRF{QJWKứFVDX 𝑇𝑇 (𝐼𝐼 − 𝑓𝑓) 10−3 𝑒𝑒 G7KờLJLDQlưu giữnướFWURQJOớp đáy móng 𝐻𝐻 = .ếWFấXSKải đảPEảRWKờLJLDQlưu giữnướFWURQJOớp đáy móng khơng vượWTXiK>@ &{QJWKức sau: OjKệVốGzQJFKả\ b/ Lượng nướFWKấPYjRWURQJQền đấW 𝑓𝑓 𝐹𝐹 10−6 𝑄𝑄𝑓𝑓 = 3,6 Trong đó: Gây hư hạLKRặF hưởQJ Oớp nước lưu giữ WURQJ OớS đáy PyQJ Yj Wốc độ WKấP Fủa đấW QềQ , Ojcường độmưa (PPK ban đầX PPK 0ứFảQK 7KờLJLDQlưu giữnướF(đơn vịWtQKOjK OjWỷVốJLữDFKLềXFDR ) OjGLệQWtFKmặt đường có khả thấm lưu giữ nước P WUuQKWKấPFủD+RUWRQ K{QJJk\QJKLrP WUọQJKRặFEấWWLệQ Dựa vào phương trình tổng quát cân nước [iF định toàn vào đất nên 4[ +ậXTXảNKL[ả\UDWắFQJKẽQ 𝑡𝑡 = 1000 ℎ 𝑓𝑓 7tQKWRiQWKủ\OựFOớp đáy móng củDNếWFấXPặt đườQJNK{QJ cho phép nướFWKấPYjRQền đấW Trong trườQJKợSQj\FKLềXGj\Oớp đáy móng củDNếWFấXPặW đườQJ SKụ WKXộc vào phương pháp xả nướF UD NKỏi đáy móng Bao Jồm phương pháp xảtheo đỉnh tràn phương pháp xảđáy. D7tQKWRiQWKủ\OựFOớp đáy móng theo phương pháp xảWUjQ +uQKOjFấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xả nướFEằng đỉQKWUjQ/ớp đáy móng có cấXWạREằng đá dăm loại đá 2x4 đầPFKặt, độUỗQJvà đượFOắp đặWống thu nước đụFOỗ ốQJVố1) đểthu gom nướF[ảUDNKỏi đáy móng Tuy nhiên, đểlưu JLữ lượng nước mưa lớp đáy móng suốW WKời gian mưa WtQKWRiQWKuSKảLEốtrí điểP[ảnướFEằng đỉQKWUjQ ốQJVố Đỉnh tràn đặWNếWKợp ga thu nướFPặt đườQJFủDKệ JOMC 56 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 WKống thoát nướFWUX\ềQWKốQJCao độđỉnh tràn cách cao độEềPặW YậWOLệXFủDOớp đáy móng (tầQJFKứa nướF WốLWKLểXOj15m đểWạR iSOựFWựdo cho nướFWừđáy móng qua đỉQKWUjQ>@ Đáy củD Oớp đáymóng có độGốFQJDQJQKỏhơn 0,005 hướQJYềống thu nướF 103 𝑇𝑇 3,6 (𝐼𝐼 10−6 − 𝑁𝑁 𝑛𝑛 𝐶𝐶0 𝐴𝐴0 √2 𝑔𝑔 𝐻𝐻0 ) 𝑒𝑒 𝐹𝐹 ĐườQJ NtQK ống thu nước đụF Oỗ (đơn vị Oj PP WtQK WKHR F{QJ 𝐻𝐻 = WKứFVDX đụF Oỗ ốQJ Vố Ống thu nước đụF Oỗ có độ GốF GọF WốL WKLểX Oj Yề SKtD JLếng thu nướF Pặt đường Khi cường độ mưa vượW TXiWKời gian lưu JLữnướFFủDNếWFấXPặt đường, nướFVẽNK{QJ[ả WKHo đỉQKWUjQPjVẽWKHRốQJVốWKRiWUDQJXồQWLếSQKậQEằQJYDQ điềXWLếWKRặFWUạm bơm. 𝑄𝑄 𝜋𝜋 𝑣𝑣 𝑡𝑡 = 𝑡𝑡1 + 𝑡𝑡2 𝐷𝐷 = √ Y OjYậQWốFGzQJFKả\WURQJốQJ Y PV 7Kời gian lưu giữnướFWURQJOớp đáy móng (đơn vịlà h), đượF xác định sau: Trong đó: W OjWKờLJLDQlưu giữnướFWURQJOớp đáy móng nằm phía dướL đỉQKWUjQ K tính tốn sau: 𝑡𝑡1 = , OjFường độmưa (PPK (𝐻𝐻 − 𝐻𝐻𝑑𝑑 ) 𝑒𝑒 𝐼𝐼 + OjFKLềXFDRFủDWRjQEộOớSYậWOLệu đáy móng PP +G OjFKLềXFDROớSYậWOLệu đáy PyQJSKần phía đỉQKWUjQ +uQK&ấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xảnướF Eằng đỉQKWUjQ 'ựa theo phương trình cân nướF (phương trình số lượng nướFFKứDWURQJOớp đáy móng đượFWtQKWRiQnhư sau: 𝑄𝑄𝑒𝑒 = 𝑄𝑄𝑚𝑚 − 𝑄𝑄𝑥𝑥 Trong đó 4PWtQKWKHRF{QJWKứF 4[:là lượng nướF[ảWUjQUDNKỏLOớp đáy móng.Lưu lượQJQj\ lượng nướF đượF WKX JRP YjR ống thoát nước đụF Oỗ QằP đáy kếWFấu đượFxác định sau 𝑄𝑄𝑥𝑥 14 𝑄𝑄 Q𝑄𝑄0 1 OjVốlượng điểP[ảnướFUDNKỏLOớp đáy móng 4 Oj lưu lượQJ [ả UD WạL Pột điểP [ả (đơn vị PV , đượF WtQK toán sau Q OjVốOỗEốWUtWUrQFKLềXGjLốQJthoát nước đụFOỗ FKLềXGjL ốQJOjNKRảQJFiFKJLữa hai điểP[ả 4R :là lưu lượQJ FủD PộW Oỗ thu nướF đơn vị PV , xác địQK WKHRF{QJWKứF 𝑄𝑄0 = 𝐶𝐶0 𝐴𝐴0 √2 𝑔𝑔 𝐻𝐻0 PP W Oj WKờL JLDQ lưu giữ nướF WURQJ Oớp đáy móng >@ QằP SKtD đỉQKWUjQiSGụQJF{QJWKức sau: 𝑡𝑡2 = 𝐻𝐻𝑑𝑑 3600 𝑉𝑉𝑥𝑥 9[ Oj Wốc độ GzQJ FKả\ TXD OớS YậW OLệu đáy móng để UD ốQJ [ả (đơn vịPV , xác địQKWKHRF{QJWKứFVDX 𝑉𝑉𝑥𝑥 = 𝑘𝑘 √𝑖𝑖𝑑𝑑2 + 𝑖𝑖𝑛𝑛2 𝑒𝑒 H OjđộUỗQJFủDOớSYậWOLệu đáy móng. N OjđộGẫQWKủ\OựFFủDYậWOLệXOớp đáy móng chứa nướF PV id in là độGốFGọc độGốFQJDQJFủDOớSđáy móng ( 6DX NKL WtQK WRiQ WKời gian lưu giữ nước khơng đượF Oớn K1JRjLUDNKLWKời gian lưu giữnướFWURQJOớp đáy móng đạWWớL WKời gian lưu giữ nước tính tốn nướF Vẽ NK{QJ [ả WUjQ TXD FiF ốQJ[ảWUjQVố2, mà nướFVẽWKHRống thoát nước đụFOỗ ốQJVố WKRiWUDKệWKống thoát nướFKRặFQJXồQWLếSQKậQEằng van điềXWLếW KRặFWUạm bơm. 3KạPYLiSGụQJ NếWFấXPặt đườQJWKấm nướFFyOớp đáy móng [ả nước theo phương pháp đỉnh tràn đượF iS GụQJ ở QKững nơi NK{QJJLớLKạQ[k\GựQJFKLềXGj\WầQJFKứa nướF E7tQKWRiQWKủ\OựFOớp đáy móng theo phương pháp xảđáy +uQKOjFấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xả đáy Lớp đáy móng có cấX WạR Eằng đá dăm loại đá 2x4 đầP & Oj Kệ Vố lưu lượQJ FủD Oỗ ĐốLYớL YậW OLệX Fy NtFK FKặt, độUỗQJvà đượFOắp đặWống thu nước đụFOỗ ốQJVố J OjJLDWốFWUọng trườQJ J PV ỐQJ [ả [ả nước ga thu nướF Pặt đườQJ FủD Kệ WKốQJ WKRiW +R Oj FộW iS P Fy WKể Oấ\ WốL WKLểX Eằng đườQJNtQK ốQJWKX 0,005 hướQJYềống thu nước đụFOỗ ốQJVố Ống thu nước đụFOỗ thướFKạWOớn đườQJNtQKOỗWKuOấ\&R $R OjGLệQWtFKFủDPộWOỗthu nướF P nước đụFOỗ 7ừFiFF{QJWKứF Yj WDFy FKLềXGj\Oớp đáy móng củDNếWFấXPặt đường sau: đểthu gom nướFYj[ảUDNKỏi đáy móng bằQJFiFốQJ[ả ốQJVố nướFWUX\ềQWKốQJĐáy củDOớp đáy móng có độGốFQJDQJQKỏhơn có độGốFWốLWKLểXOjYềSKtDJLếng thu nướFPặt đườQJ7KờL gian lưu giữnướFWURQJOớp đáy móng ngắn trườQJKợS[ảnướF Eằng đỉQKWUjQ JOMC 57 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 7Kử QJKLệP ở QJRjL KLện trường đốL YớL ORạL NếW FấX PặW đường bê tơng xi măng rỗQJthốt nướFFKịXWảLWUọQJQKẹ &KếWạo bê tông xi măng rỗQJWURQJSKzQJWKtQJKLệP 9ậWOLệXYjWKjQKSKầQFấSSKốLFủa bê tông xi măng rỗQJ 3.1.1 7URQJ QJKLrQ FứX Qj\ WKjQK SKầQ FấS SKốL FủD Er W{QJ [L măng rỗng đượFWKLếWNếGựDWUrQQJX\rQOमWKểtích đặFWX\ệt đốLYj WKHRFiFFKỉGẫQWURQJEiRFiR$&,5FủD9LệQErW{QJ+RD.ỳ +uQK&ấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xảđáy > @WKjQKSKầQFấSSKối đượFWUuQKEj\WURQJ%ảQJ %ảQJ7KjQKSKầQFấSSKối bê tông xi măng rỗQJ NJP Xác địQKFKLềXGj\OớSYậWOLệu đáy móng lưu giữnướF Fần xác địQKFKLềXFDROớp nướFWối đa WURQJOớp đáy móng củDPộW Trong đó: 𝐼𝐼 𝑘𝑘 Phụ gia siêu dẻo 1 (Đ) 3*6' ;0 1JKLrQ Fứu sử GụQJ YậW OLệX FKế Wạo bê tông xi măng Uỗng xi măng loại PCB40 Vissai đểOjPFKấWNếWGtQKđồQJWKờLSK KợSYớLWLrXFKXẩQ7&91 Yj$670& &ốWOLệXVửGụQJ K OjFKLềXFDROớp nướFOớQQKấWWURQJWầQJFKứa nướF P , OjFường độmưa (m/s). N:là độGẫQWKủ\OựFFủDOớSYậWOLệXFKứa nướF PV đá dăm kích thướF [ PP Fy 'PD[ PP QJXồQ JốF Wừ Pỏđá Hịa Bình Nước dùng đểFKếWạo bê tơng nướFVLQKKRạWWừ nhà máy nước sông Đà, thỏD PmQ FiF \rX FầX Nỹ WKXậW WKHR 7&91 4056:2012 đốL Yới nướF WUộQ YữD Yj Er W{QJ 3Kụ JLD Vử GụQJ ORạL E OjNKRảQJFiFKJLữDFiFđiểP[ảnướF P SKụJLDVLrXGẻR6LNDPHQW11SKKợSWLrXFKXẩQ$670& ORạL) 9ậ\FKLềXGj\OớSYậWOLệu đáy móng sau SKụJLDVLrXGẻRJLảm nướFYjQKDQKQLQKNếWFDRFấS /RạLSKụJLD 𝑏𝑏 𝐼𝐼 𝐻𝐻 = √ 𝑒𝑒 𝑘𝑘 Đá dăm ℎ = 𝑏𝑏 √ Nước ;0 Đểxác định đượFFKLềXGj\OớSYậWOLệu đáy móng lưu giữnướF WUận mưa theo cơng thứF&HGHUJUHQ >@như sau: ℎ 𝐼𝐼 = 𝑘𝑘 ( ) 𝑏𝑏 Xi măng Qj\FyPộWVốđặFWtQKNỹWKXậWnhư sau: - 'ạQJVảQSKẩP 'ạQJOỏQJJốF1DSKWDOHQ)RUPDOGHK\W6XOIRQDW Xác định đườQJNtQKốQJthoát nướFđụFOỗ - .Kối lượQJ WKể WtFK đếQ NJOtW +jP lượQJ FORUXD móng lưu lượQJ FKứD WURQJ FiF Oỗ UỗQJ WURQJ WKời gian mưa tính - Lượng dùng điểQKuQK đếQ F{QJWKứF 3.1.2 7UộQKỗQKợSErW{QJYjWạRPẫX Trong trườQJ Kợp này, lưu lượng nướF FầQ [ả UD NKỏi đáy WRiQ 9u Yậy, đườQJ NtQK ống đụF Oỗ (đơn vị Oj PP xác địQK WKHR 𝐷𝐷 = √ 𝑄𝑄𝑒𝑒 1000 𝜋𝜋 𝑣𝑣 𝑡𝑡 = ℎ 3600 𝑉𝑉𝑥𝑥 7UuQK Wự WUộQ KỗQ Kợp bê tông đượF WLến hành theo bướF sau: Đổxi măng cốWOLệXYjRFốLWUộQ.Kởi độQJPi\WUộQ 7UộQWURQJWKờLJLDQSK~W Y OjYậQWốFGzQJFKả\WURQJốQJ Y PV 7Kời gian lưu giữnướF 4H:là lượng nướF FKứD WURQJ Oớp đáy móng (m /s), đượF WtQK WKHRF{QJWKứF NK{QJFy ĐổKỗQKợp nướFYjSKụJLDVLrXGẻRYjRFốLWUộQ 9[ Oj Wốc độ GzQJ FKả\ TXD OớS YậW OLệu đáy móng để UD ốQJ [ả (đơn vịm/s), xác địQKWKHRF{QJWKứF 7Kời gian lưu giữnước sau tính tốn khơng đượFOớn WKời gian mưa NếXNếWTXảWtQKWRiQNK{QJWKỏa mãn điềXNLệQQj\ 7UộQWLếSWụFWURQJWKờLJLDQSK~W 6DXNKLtrộn, kiểm tra tính cơng tác hỗn hợp bê tông xi măng rỗng cách dùng tay nắm lượng hỗn hợp bê tông xi măng rỗng thành dạng hình cầu, sau quan sát Lượng nước dùng vừa đủ hỗn hợp bê tơng giữ hình cầu khơng bị tách hồ YjGtQKEiPYjRWD\ Quá trình đầPErW{QJYjWạRPẫXđượFWLến hành sau: đổ WKuSKảLJLảPNKRảQJFiFKJLữDFiFốQJ[ả Er W{QJ YjR FiF NKX{Q Pẫu, đồQJ WKờL FKLD OjP KDL OớS Yj đầP [ả nước theo phương pháp xả đáy đượF iS GụQJ ở QKững nơi giớL Sau đầP [RQJ PỗL OớS J} QKẹ YjR YiQ NKX{Q EằQJ E~D FDR VX 3KạPYLiSGụQJ NếWFấXPặt đườQJWKấm nướFFyOớp đáy móng OầQOớSEằQJWKDQKWKpS FKLềXGjLPPvà đườQJNtQKPP KạQ[k\GựQJFKLềXGj\WầQJFKứa nướF NKRảQJOầQ1JD\VDXNKLNết thúc trình đầPYjKRjQWKLệQEề JOMC 58 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 PặWFiFPẫu bê tông đượFSKủEởLPộWOớSQLO{QJQKằPWUiQKPấW Kết thí nghiệm cho thấy, bê tơng xi măng rỗng có cường độ nướFYjEảo dưỡQJWURQJSKzQJYới điềXNLệQQKLệt độ R&Yj chịu nén trung bình 26,04(Mpa), cường độ kéo uốn trung bình YjEảo dưỡQJPẫu đếQQJj\WXổi môi trường nướFQKLệt độ bảo yêu cầu để làm lớp mặt kết cấu mặt đường bê tơng xi măng rỗng độẩm tương đốLWURQJYzQJJLờSau đó, tháo ván khuôn R&6DXQJj\WRjQEộFiFPẫu đượFEảo dưỡQJWURQJNK{QJ NKt Yới điềX NLện phịng Các mẫu bê tơng xi măng Uỗng sau tháo ván khuôn đượFWKểKLệQWURQJ+uQK (Mpa), môdun đàn hồi trung bình 25,30(GPa) Kết đảm trình bày mục 2.1. Bảng Cường độ chịu nén, cường độ kéo uốn m{dun đàn hổi mẫu bê tôngxi măng rỗng Hỗn hợp Kích thước mẫu 0 0 0 Cường độ Mẫu lập phương chịu nén 0SD Cường độ kéo uốn 0SD 0{dun đàn hồi (GPa) [[ PP Mẫu dầm [[ PP Mẫu trụ '[+PP F/ Hệ số thấm +uQK&iFPẫu bê tông xi măng rỗQJVDXNKLWKiRYiQNKX{Q Hệ số thấm đặc tính quan trọng bê tơng [L măng rỗng Trong nghiên cứu này, khả thấm mẫu trụ '[+PPđược tính tốn hai trường hợp Đối với trường hợp 1 chiều cao mực nước thay đổi phạm vi từ 10 3.1.3 7KtQJKLệPFiFFKỉtiêu cơOमFủa bê tông xi măng rỗQJ PPVo với bề mặt mẫu (trường hợp chiều cao mực nước gần Khối lượng thể tích độ rỗng bê tơng xi măng rỗngđược xác D>] thí nghiệm xácđịnh khả thấm bê tông xi măng không thay đổi gần giống với tiêu chuẩn ASTM C1701/C1701M D/ Khối lượng thể tích độ rỗng định theo tiêu chuẩn ASTM C1754/C1754M >] Kết 03 rỗng trường hệ số thấm tính theo cơng thức ) Đối nghiệm Hình Khi đó, khả thấm mẫu xác mẫu bê tôngxi măng rỗng đổi hệ số thấm xác định theo công thức mẫu thí nghiệm trình bày Bảng 3. với trường hợp 2, mẫu bê tông D100xH150 đặt vào thiết bịWKt Bảng Kết thí nghiệm khối lượng thể tích độ rỗng định theo định luật Darcy với trường hợp chiều cao mực nước thay Hỗn hợp /77 NJP Độ rỗng Kích thước mẫu 0 0 0 Mẫu lập phương Mẫu trụ [[PP '[+PP Kết nghiên cứu nàycho thấykhối lượng thể tích bê tơng xi măng rỗng 2040(NJP ; độ rỗng trung bình 18,5 Kết đảm bảo yêu cầu để làm lớp mặt kết cấu mặt đường bê Trong đó: 𝐼𝐼 = 𝐾𝐾 𝑀𝑀 3600 𝐷𝐷2 𝑡𝑡 , OjHệ số thấm trường hợp 1(PPV 0 Ojlượng nước thấm qua mẫu (NJ ':là đường kính ống chứa nước (PP W:là thời gian cần thiết để lượng nước thấm qua mẫu (s). . Ojhệ số đổi đơn vị (. tông xi măng rỗng trình bày mục 2.1. E/ Cường độ chịu nén cường độ chịu kéo uốn Cường độ chịu nén kéo uốn bê tông xi măng rỗng xác định theo TCVN 3118 Yj 7&91 > @ 0{đun đàn hồi bê tông xi măng rỗng xác định WKHR 7&91 $670 & >@ Kết thí nghiệm cường độ chịu nén, cường độ chịu kéo uốn môđun đàn hồi ErW{QJ[L măng rỗngtuổi 28 ngày trình bày Bảng +uQKThí nghiệm xác định hệ số thấm JOMC 59 ... pháp thoát nước mặt bền vững giải pháp phân tán dòng FứX OớS Eề PặW OjP Wừ YậW OLệX bê tông xi măng có độ Uỗng cao để WKấm nướFWốWTrong đóNKả năng thấm lưu giữnướFPặWFủD chảy nước. .. tốn, nghiên cứu bỏ qua lượng nước bốc qua bề mặt kết cấu, phương trình cân nước viết sau: