Đang tải... (xem toàn văn)
Bài viết Nghiên cứu kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng có khả năng thoát nước mặt theo hướng phát triển bền vững trình bày mô hình thiết kế toàn bộ kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng không những đảm bảo về cường độ chịu lực mà còn đảm bảo khả năng thấm và lưu giữ nước tốt.
Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 1JKLrQFứXNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJFyNKảnăng thoát nướF Pặt theo hướQJSKiWWULểQEềQYữQJ 1JX\ễQ7Kị+ồQJ /r7KDQK+j Trường ĐạLKọF*LDRWK{QJ9ậQWảL TỪ KHỐ %ê tơng xi măngrỗng Thốt nước mặt bềnvững Độ rỗnJ TĨM TẮT 6ựWKD\WKếEềPặWSKủWựQKLrQWKjQKEềPặWSKủQKkQWạRởcác đô thịđã làm khảnăng thấPYj lưu giữnướFFủDFiFNKXYực Đây ngun nhân gây ngậSOụWYj{QKLễm mơi trườQJVX\JLảP Pực nướFQJầm, tăng hiệXứng đảRQKLệt v,v… cho cácđô thị ĐểNKắFSKụFWuQKWUạng đó, việFQJKLrQ Cường độ mưD FứXFiFJLảLSKiSNỹWKXật nướFPặWEềQYững có kếWFấXPặt đường bê tơng xi măng rỗQJ Hệ số thấm FyNKảnăng tăng cườQJWKấm lưu giữnướFPặt điềXUấWFầQWKLếW7X\QKLrQKLệQQD\ở9LệW1DP Chiều dày kết cấu mặt đường Fic đềWjLQJKLrQFứXYềYấn đềQj\FKỉFKủ\ếXWậSWUXQJQJKLrQFứXOớSEềPặt bê tông xi măng có độ UỗQJFDR7URQJNKLNKảnăng thấm lưu giữnướFPặWFủDNếWFấXPặt đường bê tơng xi măng rỗQJFzQ SKụWKXộFQKLềXYjROớSPyQJYjOớSQềQQằPOLềQNềdướLOớSEềPặt bê tơng Vì vậ\QJKLrQFứXQj\ WUuQK Ej\ P{KuQKWKLếW NếWRjQEộ NếW FấX Pặt đường bê tông xi măng rỗQJ NK{QJ QKững đảP EảR Yề cường độFKịXOực mà đảPEảRNKảnăng thấm lưu giữnướFWốWHơn thếQữDQJKLrQFứXcũng WUuQKEj\F{QJWiFWKửQJKLệPởQJRjLKLện trường đốLYớLORạLNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJ FKịXWảLWUọQJQKẹ(phương tiện lưu thơng ≤ 2,5 tấQ đểđánh giáP{KuQKWKLếWNếvà đánh giá hiệXTXả nướFFủDNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJ (@ Cường độFKịXNpRXốn đạWWốLWKLểX0SD>@ ĐộUỗQJ >@ ĐộWKấPWốLWKLểX OầQVRYới cường độmưa củDNKX YựFWKLếWNế>@ E/ớSPyQJWUrQ /ớSPyQJWUrQYjOớp móng dướLSKảLFyNKảnăng chốQJ[yLFy FKỉtiêu lý đất đánh giá cường độmưa FủDNKXYựFtrướF độ FứQJ WKtFK KợS Yu Yậ\ QrQ OựD FKọQ ORạL YậW OLệX FKR OớS PyQJ KuQKQJXồQ[ảnướFKệWKống thoát nướFKLện có, điềXNLệQVửGụQJ 7&91 >@ NKLWLếQKjQKWKLếWNếNếWFấXPặt đường Ngồi ra, cịn đánh giá địD đấW KLệQWại tương laiYY4Xi WUuQKWKLếW Nế NếW FấX FiF ORạLPặW đường đô thị FyNKả tăng cườQJ WKấm lưu giữ nướF Oj YừD SKải đảPEảo cường độFKịXOựFYừDSKải đảPEảRWKủ\OựF0{KuQK WKLếWNếđượFWKểKLệQở+uQK WUrQ Oj FấS SKối đá dăm có CBR > 100 WLrX FKXẩQ WKử QJKLệP ĐốLYới đườQJFyFấSTX\P{JLDRWK{QJQKẹOớp móng đượF VửGụQJEằQJFấSSKối đá dăm có chiềXGj\PP>@ +uQK.ếWFấu điểQKuQKPặWđườQJbê tơng xi măng rỗQJWKRiW F/ớp móng dướL +uQK0{KuQKWKLếWNếNếWFấXFiFORạLPặt đườQJWKấm lưu nướFFKịXWảLWUọQJQKẹ ĐốL Yới đườQJ Fy TX\ P{ JLDR WK{QJ WKLếW Nế WKXộF FấSWUXQJ EuQKYjQKẹWKuFyWKểNK{QJEốWUtOớp móng dướL>@ JLữnướF ĐốLYớLFiFORạLNếWFấXPặt đườQJSKảLEốWUtOớp móng dướLWKu 7UuQKWựP{KuQKWKLếWNếNếWFấXFiFORạLPặt đườQJWKấm lưu ¸ PP EằQJ FấS SKối đá dăm gia cố xi măng khoảQJ nướF EDRJồPFiFbước sau đây OXFKặWOầQ>@ JLữnước (trong có kếWFấXPặt đường bê tơng xi măng rỗQJWKRiW - 7KLếWNếsơ bộNếWFấXPặt đườQJ 7tQK WRiQ NếW FấX Pặt đường đảP EảR FiF \ếX Wố Yề cường độ FKịXOựF 7tQKWRiQNếWFấXPặt đường đảPEảRFiF\ếXWốYềWKủ\OựF /ựDFKọQFKLềXGj\NếWFấXPặt đườQJFKRKợSOम 7KLếWNếsơ bộNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗng nướF FKLềX Gj\ Oớp móng dướL EằQJ FấS SKối đá dăm khoảQJ ¸PP1rQFKọQFKLềXGj\OớSEằQJFKLềXGj\Wối đa có thể G/ớp đáy móng 6ửGụng đá dăm có góc cạQK&ốWOLệu đá dăm phải có kích thướF đồng đềXNK{QJOẫQKạWPịQ/ớp đáy móng có độUỗQJ, độ GẫQWKủ\OựFFủDOớSYậWOLệu thường đạWPPV>@ H/ớSYải địDNỹWKXậW 9ải địD Nỹ WKXậW SKảL WXkQ WKủ theo TCVN8871:2011 ĐốL Yải địD NK{QJWKấm nước, thường đượFVảQ[XấWWừYậWOLệXWừSRO\HWK\OHQH +'3( SRO\SURS\OHQHKRặFFDRVXPRQRPHHWK\OHQHSURS\OHQHGLHQH WKốQJ (bê tông xi măng thườQJ đượF iS GụQJ WạL 9LệW 1DP I1ền đấW nướFEDRJồPcác bướF OựDFKọQVốOớSOựDFKọQYậWOLệXYjFKLềX ĐốLYớLQKữQJNKXYựFOjQền cát lượng nướFWKấPTXDQềQFiWOj Hình 2. Fần đượFNLểm tra đểtính tốn độGj\GựNLếQFủDOớp đáy móng nướFFKịXWảLWUọQJQKẹYậWOLệXYjFấXWạRFủDFiFOớSNếWFấXSKảL WKLếWYjFKịu đượFWảLWUọQJ\rXFầX>@ĐốLYớLQKữQJNKXYựFQềQ 'ựa sở FiF NếW FấX Pặt đường bê tông xi măng truyềQ (3'0 WKLếWNếsơ bộFấXWạRNếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJWKRiW /ớS Qền thường đầP FKặW YớLPật độ 3URFWRU Gj\PỗLOớS&yWKểWKDPNKảRFấXWạRNếWFấXPặt đườQJđiểQKuQK đáng kểQJD\Fảsau đầPFKặt Khi đó, tốc độWKấPFủDQền đườQJ .KL WKLếW Nế NếW FấX Pặt đườQJ ORại bê tông xi măng rỗQJ WKRiW FKLềXGj\WấPErW{QJUỗng đáp ứQJPục đích lưu giữlượng nướFFầQ đảPEảRFiF\rXFầu sau đây: đấW\ếXWKuOớp móng dướLKRặFOớp đáy móng có thểtăng chiềXGj\ JOMC 54 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 đểtăng cường độFKịXOựFFKRNếWFấXPặt đườQJ.Kảnăng thấPFủD .ếWFấXPặt đường cho phép nướFWKấPPộWSKầQYjRQền đấW.ếWFấX .ếWFấXPặt đường không cho phép nướFWKấPYjRQền đấW.ếWFấX đấWQềQVẽđượFWUuQKEj\ởPụF 7tQKWRiQNếWFấXPặt đườQJbê tông xi măng rỗng thoát nướFWKHR điềXNLện cường độFKịXOựF Qj\iSGụQJFKRQKững nơi đấWQềQFyKệVốWKấP ¸PV>@ Qj\iSGụQJFKRQKững nơi đấWQềQFyKệVốWKấPWKấS ¸ PV KRặF QKữQJ nơi sứF FKịX WảL Fủa đấW WKấS VứF FKịX WảL &%5 &DOLIRUQLD %HDULQJ 5DWLR &%5 ), nơi có dịng chả\ Eề PặW FứQJ 9u Yậ\ phương pháp tính toán kếW FấX Pặt đườQJ Er W{QJ [L đáy củDNếWFấX P .ếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJOjORạLNếWFấXáo đườQJ măng rỗng đảP Eảo điềX NLện cường độ FKịX Oực đượF WKựF KLệQ tương tự kếW FấX Pặt đường bê tông xi măng truyềQ WKốQJ Yj FKứD QKữQJ FKấW Jk\ { QKLễm, nơi có mực nướF QJầP QằP JầQ ViW đượF iS GụQJ WKHR FiF WLrX FKXẩQ WKLếW Nế NếW Fấu áo đườQJ FứQJ KLệQKjQK>@Khi đó, kếWFấXPặt đườQJđã đượFWKLếWNếsơ bộở bướFWUrQFần đượFNLểPWRiQWKHR KDLWUạQJWKiLJLớLKạn dướL WiFGụQJWổQJKợSFủDWảLWUọQJ[HFKạ\WUQJSKụFYjWiFGụQJOặp OặSOạLFủDVựELến đổLJUDGLHQQKLệt độJLữDPặWWUrQYjPặt dướLFủD WấP bê tơng xi măng rỗng nướF 1ếX NếW TXả NLểm toán đạW đượFFiFWLrXFKXẩQYềFiFWUạQJWKiLJLớLKạQWKuFấXWạRNếWFấXPặW đườQJởbướFWKLếWNếsơ bộlà đượFFKấSQKận NgượFOạLQếXNếW TXảchưa đạWWLrXFKXẩQWKuFần thay đổLFKLềXGj\FiFOớSNếWFấXYj WLếSWụFNLểPWRiQOại đạWWLrXFKXẩQFKRSKpS (a) kết cấu cho phép nước thấm toàn vào đất 0{KuQKWtQKWRiQOjP{KuQKWấPPộWOớSWUrQQền đàn hồLQKLềX OớS iSGụng cho trườQJKợS WấP bê tông xi măng rỗQJđặW WUrQ OớS PyQJ OớSPyQJWUrQ EằQJYậWOLệXKạW.ếWFấXPặt đườQJđượFWLếQ KjQKNLểPWRiQWKHRFiFWLrXFKXẩQWUạQJWKiLJLớLKạn đâ\ 𝛾𝛾𝑟𝑟 (𝜎𝜎𝑝𝑝𝑝𝑝 + 𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡 ) ≤ 𝑓𝑓𝑟𝑟 Trong đó: 𝛾𝛾𝑟𝑟 (𝜎𝜎𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝𝑝 + 𝜎𝜎𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡𝑡 ) ≤ 𝑓𝑓𝑟𝑟 σpr Oj ứQJ VXấWNpRXốQ Jk\PỏL GR WiF GụQJ [H FKạ\ WạL Yị WUt WấPErW{QJGễEịSKiKRạLPặc địQK 0SD σtr Oj ứQJ VXấW NpR XốQ Jk\ PỏL GR WiF GụQJ JUDGLHQ QKLệt độ gây tạLYịWUtWấPErW{QJGễEịSKiKRạLPặc địQK 0SD (b) kết cấu cho phép nước thấm phần vào đất σpmax OjứQJVXấWNpRXốQGRWảLWUọQJWUụF[HQặQJQKấWJk\UD WạLYịWUtWấPErW{QJGễEịSKiKRạLPặc địQK 0SD σtmax OjứQJVXấWNpRXốQOớQQKấWJk\UDWạLYịWUtWấPErW{QJ GễEịSKiKRạLPặc địQKNKL[XấWKLệQJUDGLHQQKLệt độOớQQKấWJLữD PặWWUrQYjPặt dướLWấPErW{QJ 0SD ƒr OjFường độNpRXốQWKLếWNếFủDbê tông xi măng 0SD γr OjKệVốđộWLQFậ\ &iFWK{QJVốWUrQđược xác địQKWKHRWLrXFKXẩQWKLếWNếNếWFấX áo đườQJFứQJKLệQKjQK>@ 7tQKWRiQNếWFấXPặt đườQJbê tơng xi măng rỗng nướFWKHR điềXNLệQWKủ\OựF 'ựDYjRNKảnăng thấPYjVứFFKịXWảLFủDQềQđấWNếWFấXPặW đườQJErW{QJUỗQJthoát nướFđượFSKkQWKjQKEDORạLnhư sau: ếW FấX Pặt đường cho phép nướF WKấP WRjQ Eộ YjR Qền đấW ếW FấX Qj\ iS GụQJ FKR QKững nơi đấW QềQ Fy Kệ Vố WKấP FDR ¸PV>@ (c) kết cấu không cho phép nước thấm vào đất +uQK&iFORạLNếWFấXPặt đườQJErW{QJUỗng thoát nướF Để WKLếW Nế NếW FấX Pặt đườQJ Er W{QJ UỗQJ thoát nướF đảP EảR FiF \ếX Wố WKủ\ OựF Fần xác địQK FiF WK{QJ Vố sau đây FủD OớS đáy móng (Oớp lưu giữnướF &KLềXGj\OớSYậWOLệXFủDOớp đáy móng. ĐườQJNtQKống nước đụFOỗ QếXFy 6ốlượng điểP[ảnướF QếXFy 7Kời gian lưu giữnướF 7URQJ SKầQ WtQK WRiQ Qj\ QJKLrQ FứX FKỉ WUuQK Ej\ FKR KDL JOMC 55 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 trườQJKợS kết cấu cho phép nước thấm toàn vào đất kết cấu không cho phép nước thấm vào đất kết cấu cho phép nước %ảQJ+ệVốNểWớLVựJLảPWốc độWKấPFủa đấWQềQGROắQJFặQ 'LệQWtFK thấm phần vào đất tùy theo tương quan lượng nước thấm Pặt đườQJ kết cấu cho phép nước thấm toàn vào đất kết cấu nướF P xuống đất với cường độ mưa khu vực coi tốn FầQWKRiW khơng cho phép nước thấm vào đất 7tQK WRiQ WKủ\ OựF Oớp đáy móng củD NếW FấX Pặt đườQJ FKR phép nướFWKấPWRjQEộYjRQền đấW thơng số lớp đáy móng Để đơn giản tính tốn, nghiên cứu bỏ qua lượng nước bốc qua bề mặt kết cấu, phương trình cân nước viết sau: 𝑄𝑄𝑚𝑚 = 𝑄𝑄𝑓𝑓 + 𝑄𝑄𝑒𝑒 + 𝑄𝑄𝑥𝑥 + 𝑄𝑄𝑏𝑏 Trong đó: 4P là lượng nước mưa rơi xuống mặt đường bê tông rỗng PV 4I là lượng nước thấm vào đất (mV 4H là lượng nước chứa lỗ rỗng lớp đáy móng (lớp lưu giữ nước) (mV 4[ lượng nước qua ống thu nước đục lỗ đặt đáy kết cấu (mV Trường hợp toán cho phép nước thấm 4E là lượng nước hình thành dịng chảy bề mặt (mV 7X\ QKLrQGRGzQJFKả\WUrQEềPặWFKỉ[XấWKLện cường độmưa rơi WUrQEềPặt đường vượWTXiWốc độWKấPFủDOớSPặW7URQJNKLOớS OiWEềPặt thường đượFWKLếWNếYới độUỗQJFDRYjWốFđộWKấPOớQ WốLWKLểXOầQVRYới cường độmưa)[6], coi khơng FyGzQJFKả\WUrQEềPặW4E D /ượng nước mưa rơi xuốQJ Pặt đườQJ Fy NKả thấm lưu JLữnướF Trong đó: 𝑄𝑄𝑚𝑚 = 𝐼𝐼 𝐹𝐹 10−6 3,6 I Oj Wốc độ WKấP FủD Qền đấW PP/h) Xác địQK theo phương 𝑓𝑓 = 𝑓𝑓𝑐𝑐 + (𝑓𝑓0 − 𝑓𝑓𝑐𝑐 ) 𝑒𝑒 −𝑘𝑘.𝑡𝑡 IFIR OjWốc độWKấm đạWWớLJLiWUịkhông đổLYjWốc độWKấP N OjKằQJVốSKkQUm &iFWK{QJVốQj\Oấ\WKHRNếWTXảWKtQJKLệm đấWQềQ7X\QKLrQ VDXPộWWKờLJLDQVửGụQJWốc độWKấPVẽEịJLảm tượQJ OắQJ FặQ9u Yậ\ NKL WtQK WRiQ SKảL [pW WớL Kệ Vố DQ WRjQ FKRF{QJWUuQKOkQ WUXQJEuQK FKRF{QJWUuQK FậQ ¸ >@FyWKểWKDPNKảR%ảQJ ! UấWJk\EấWWLệQ OkQFậQ F/ Lượng nướFFKứDWURQJOớSđáy PyQJ Oớp lưu giữnướF YjFiFK[iF địQKFKLềXGj\OớSđáy PyQJ Lượng nướFFKứDWURQJOớSđáy móng xác định sau: 𝑊𝑊 ℎ 𝐹𝐹 𝑄𝑄𝑒𝑒 = = 3600 𝑇𝑇 3600 𝑇𝑇 Trong đó :K OjWKểWtFK P YjFKLềXFDROớp nướF P đượFFKứDWURQJ OớSđáy PyQJ 7 OjWKời gian mưa (h). &KLềXFDROớp nướFWURQJOớp móng xác địQKWKHRF{QJWKứF FủD)HUJXVRQ>@ Trong đó: ℎ = 𝐻𝐻 𝑒𝑒 +H OjFKLều dày (m) độUỗQJ FủDOớSYậWOLệXđáy PyQJ 7ừ F{QJ WKứF Yj FKLềX Gj\ OớS đáy PyQJ xác địQKWKHRF{QJWKứFVDX 𝑇𝑇 (𝐼𝐼 − 𝑓𝑓) 10−3 𝑒𝑒 G7KờLJLDQlưu giữnướFWURQJOớp đáy móng 𝐻𝐻 = .ếWFấXSKải đảPEảRWKờLJLDQlưu giữnướFWURQJOớp đáy móng khơng vượWTXiK>@ &{QJWKức sau: OjKệVốGzQJFKả\ b/ Lượng nướFWKấPYjRWURQJQền đấW 𝑓𝑓 𝐹𝐹 10−6 𝑄𝑄𝑓𝑓 = 3,6 Trong đó: Gây hư hạLKRặF hưởQJ Oớp nước lưu giữ WURQJ OớS đáy PyQJ Yj Wốc độ WKấP Fủa đấW QềQ , Ojcường độmưa (PPK ban đầX PPK 0ứFảQK 7KờLJLDQlưu giữnướF(đơn vịWtQKOjK OjWỷVốJLữDFKLềXFDR ) OjGLệQWtFKmặt đường có khả thấm lưu giữ nước P WUuQKWKấPFủD+RUWRQ K{QJJk\QJKLrP WUọQJKRặFEấWWLệQ Dựa vào phương trình tổng quát cân nước [iF định toàn vào đất nên 4[ +ậXTXảNKL[ả\UDWắFQJKẽQ 𝑡𝑡 = 1000 ℎ 𝑓𝑓 7tQKWRiQWKủ\OựFOớp đáy móng củDNếWFấXPặt đườQJNK{QJ cho phép nướFWKấPYjRQền đấW Trong trườQJKợSQj\FKLềXGj\Oớp đáy móng củDNếWFấXPặW đườQJ SKụ WKXộc vào phương pháp xả nướF UD NKỏi đáy móng Bao Jồm phương pháp xảtheo đỉnh tràn phương pháp xảđáy. D7tQKWRiQWKủ\OựFOớp đáy móng theo phương pháp xảWUjQ +uQKOjFấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xả nướFEằng đỉQKWUjQ/ớp đáy móng có cấXWạREằng đá dăm loại đá 2x4 đầPFKặt, độUỗQJvà đượFOắp đặWống thu nước đụFOỗ ốQJVố1) đểthu gom nướF[ảUDNKỏi đáy móng Tuy nhiên, đểlưu JLữ lượng nước mưa lớp đáy móng suốW WKời gian mưa WtQKWRiQWKuSKảLEốtrí điểP[ảnướFEằng đỉQKWUjQ ốQJVố Đỉnh tràn đặWNếWKợp ga thu nướFPặt đườQJFủDKệ JOMC 56 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 WKống thoát nướFWUX\ềQWKốQJCao độđỉnh tràn cách cao độEềPặW YậWOLệXFủDOớp đáy móng (tầQJFKứa nướF WốLWKLểXOj15m đểWạR iSOựFWựdo cho nướFWừđáy móng qua đỉQKWUjQ>@ Đáy củD Oớp đáymóng có độGốFQJDQJQKỏhơn 0,005 hướQJYềống thu nướF 103 𝑇𝑇 3,6 (𝐼𝐼 10−6 − 𝑁𝑁 𝑛𝑛 𝐶𝐶0 𝐴𝐴0 √2 𝑔𝑔 𝐻𝐻0 ) 𝑒𝑒 𝐹𝐹 ĐườQJ NtQK ống thu nước đụF Oỗ (đơn vị Oj PP WtQK WKHR F{QJ 𝐻𝐻 = WKứFVDX đụF Oỗ ốQJ Vố Ống thu nước đụF Oỗ có độ GốF GọF WốL WKLểX Oj Yề SKtD JLếng thu nướF Pặt đường Khi cường độ mưa vượW TXiWKời gian lưu JLữnướFFủDNếWFấXPặt đường, nướFVẽNK{QJ[ả WKHo đỉQKWUjQPjVẽWKHRốQJVốWKRiWUDQJXồQWLếSQKậQEằQJYDQ điềXWLếWKRặFWUạm bơm. 𝑄𝑄 𝜋𝜋 𝑣𝑣 𝑡𝑡 = 𝑡𝑡1 + 𝑡𝑡2 𝐷𝐷 = √ Y OjYậQWốFGzQJFKả\WURQJốQJ Y PV 7Kời gian lưu giữnướFWURQJOớp đáy móng (đơn vịlà h), đượF xác định sau: Trong đó: W OjWKờLJLDQlưu giữnướFWURQJOớp đáy móng nằm phía dướL đỉQKWUjQ K tính tốn sau: 𝑡𝑡1 = , OjFường độmưa (PPK (𝐻𝐻 − 𝐻𝐻𝑑𝑑 ) 𝑒𝑒 𝐼𝐼 + OjFKLềXFDRFủDWRjQEộOớSYậWOLệu đáy móng PP +G OjFKLềXFDROớSYậWOLệu đáy PyQJSKần phía đỉQKWUjQ +uQK&ấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xảnướF Eằng đỉQKWUjQ 'ựa theo phương trình cân nướF (phương trình số lượng nướFFKứDWURQJOớp đáy móng đượFWtQKWRiQnhư sau: 𝑄𝑄𝑒𝑒 = 𝑄𝑄𝑚𝑚 − 𝑄𝑄𝑥𝑥 Trong đó 4PWtQKWKHRF{QJWKứF 4[:là lượng nướF[ảWUjQUDNKỏLOớp đáy móng.Lưu lượQJQj\ lượng nướF đượF WKX JRP YjR ống thoát nước đụF Oỗ QằP đáy kếWFấu đượFxác định sau 𝑄𝑄𝑥𝑥 14 𝑄𝑄 Q𝑄𝑄0 1 OjVốlượng điểP[ảnướFUDNKỏLOớp đáy móng 4 Oj lưu lượQJ [ả UD WạL Pột điểP [ả (đơn vị PV , đượF WtQK toán sau Q OjVốOỗEốWUtWUrQFKLềXGjLốQJthoát nước đụFOỗ FKLềXGjL ốQJOjNKRảQJFiFKJLữa hai điểP[ả 4R :là lưu lượQJ FủD PộW Oỗ thu nướF đơn vị PV , xác địQK WKHRF{QJWKứF 𝑄𝑄0 = 𝐶𝐶0 𝐴𝐴0 √2 𝑔𝑔 𝐻𝐻0 PP W Oj WKờL JLDQ lưu giữ nướF WURQJ Oớp đáy móng >@ QằP SKtD đỉQKWUjQiSGụQJF{QJWKức sau: 𝑡𝑡2 = 𝐻𝐻𝑑𝑑 3600 𝑉𝑉𝑥𝑥 9[ Oj Wốc độ GzQJ FKả\ TXD OớS YậW OLệu đáy móng để UD ốQJ [ả (đơn vịPV , xác địQKWKHRF{QJWKứFVDX 𝑉𝑉𝑥𝑥 = 𝑘𝑘 √𝑖𝑖𝑑𝑑2 + 𝑖𝑖𝑛𝑛2 𝑒𝑒 H OjđộUỗQJFủDOớSYậWOLệu đáy móng. N OjđộGẫQWKủ\OựFFủDYậWOLệXOớp đáy móng chứa nướF PV id in là độGốFGọc độGốFQJDQJFủDOớSđáy móng ( 6DX NKL WtQK WRiQ WKời gian lưu giữ nước khơng đượF Oớn K1JRjLUDNKLWKời gian lưu giữnướFWURQJOớp đáy móng đạWWớL WKời gian lưu giữ nước tính tốn nướF Vẽ NK{QJ [ả WUjQ TXD FiF ốQJ[ảWUjQVố2, mà nướFVẽWKHRống thoát nước đụFOỗ ốQJVố WKRiWUDKệWKống thoát nướFKRặFQJXồQWLếSQKậQEằng van điềXWLếW KRặFWUạm bơm. 3KạPYLiSGụQJ NếWFấXPặt đườQJWKấm nướFFyOớp đáy móng [ả nước theo phương pháp đỉnh tràn đượF iS GụQJ ở QKững nơi NK{QJJLớLKạQ[k\GựQJFKLềXGj\WầQJFKứa nướF E7tQKWRiQWKủ\OựFOớp đáy móng theo phương pháp xảđáy +uQKOjFấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xả đáy Lớp đáy móng có cấX WạR Eằng đá dăm loại đá 2x4 đầP & Oj Kệ Vố lưu lượQJ FủD Oỗ ĐốLYớL YậW OLệX Fy NtFK FKặt, độUỗQJvà đượFOắp đặWống thu nước đụFOỗ ốQJVố J OjJLDWốFWUọng trườQJ J PV ỐQJ [ả [ả nước ga thu nướF Pặt đườQJ FủD Kệ WKốQJ WKRiW +R Oj FộW iS P Fy WKể Oấ\ WốL WKLểX Eằng đườQJNtQK ốQJWKX 0,005 hướQJYềống thu nước đụFOỗ ốQJVố Ống thu nước đụFOỗ thướFKạWOớn đườQJNtQKOỗWKuOấ\&R $R OjGLệQWtFKFủDPộWOỗthu nướF P nước đụFOỗ 7ừFiFF{QJWKứF Yj WDFy FKLềXGj\Oớp đáy móng củDNếWFấXPặt đường sau: đểthu gom nướFYj[ảUDNKỏi đáy móng bằQJFiFốQJ[ả ốQJVố nướFWUX\ềQWKốQJĐáy củDOớp đáy móng có độGốFQJDQJQKỏhơn có độGốFWốLWKLểXOjYềSKtDJLếng thu nướFPặt đườQJ7KờL gian lưu giữnướFWURQJOớp đáy móng ngắn trườQJKợS[ảnướF Eằng đỉQKWUjQ JOMC 57 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 7Kử QJKLệP ở QJRjL KLện trường đốL YớL ORạL NếW FấX PặW đường bê tơng xi măng rỗQJthốt nướFFKịXWảLWUọQJQKẹ &KếWạo bê tông xi măng rỗQJWURQJSKzQJWKtQJKLệP 9ậWOLệXYjWKjQKSKầQFấSSKốLFủa bê tông xi măng rỗQJ 3.1.1 7URQJ QJKLrQ FứX Qj\ WKjQK SKầQ FấS SKốL FủD Er W{QJ [L măng rỗng đượFWKLếWNếGựDWUrQQJX\rQOमWKểtích đặFWX\ệt đốLYj WKHRFiFFKỉGẫQWURQJEiRFiR$&,5FủD9LệQErW{QJ+RD.ỳ +uQK&ấXWạROớp đáy móng chứa nướFYới phương pháp xảđáy > @WKjQKSKầQFấSSKối đượFWUuQKEj\WURQJ%ảQJ %ảQJ7KjQKSKầQFấSSKối bê tông xi măng rỗQJ NJP Xác địQKFKLềXGj\OớSYậWOLệu đáy móng lưu giữnướF Fần xác địQKFKLềXFDROớp nướFWối đa WURQJOớp đáy móng củDPộW Trong đó: 𝐼𝐼 𝑘𝑘 Phụ gia siêu dẻo 1 (Đ) 3*6' ;0 1JKLrQ Fứu sử GụQJ YậW OLệX FKế Wạo bê tông xi măng Uỗng xi măng loại PCB40 Vissai đểOjPFKấWNếWGtQKđồQJWKờLSK KợSYớLWLrXFKXẩQ7&91 Yj$670& &ốWOLệXVửGụQJ K OjFKLềXFDROớp nướFOớQQKấWWURQJWầQJFKứa nướF P , OjFường độmưa (m/s). N:là độGẫQWKủ\OựFFủDOớSYậWOLệXFKứa nướF PV đá dăm kích thướF [ PP Fy 'PD[ PP QJXồQ JốF Wừ Pỏđá Hịa Bình Nước dùng đểFKếWạo bê tơng nướFVLQKKRạWWừ nhà máy nước sông Đà, thỏD PmQ FiF \rX FầX Nỹ WKXậW WKHR 7&91 4056:2012 đốL Yới nướF WUộQ YữD Yj Er W{QJ 3Kụ JLD Vử GụQJ ORạL E OjNKRảQJFiFKJLữDFiFđiểP[ảnướF P SKụJLDVLrXGẻR6LNDPHQW11SKKợSWLrXFKXẩQ$670& ORạL) 9ậ\FKLềXGj\OớSYậWOLệu đáy móng sau SKụJLDVLrXGẻRJLảm nướFYjQKDQKQLQKNếWFDRFấS /RạLSKụJLD 𝑏𝑏 𝐼𝐼 𝐻𝐻 = √ 𝑒𝑒 𝑘𝑘 Đá dăm ℎ = 𝑏𝑏 √ Nước ;0 Đểxác định đượFFKLềXGj\OớSYậWOLệu đáy móng lưu giữnướF WUận mưa theo cơng thứF&HGHUJUHQ >@như sau: ℎ 𝐼𝐼 = 𝑘𝑘 ( ) 𝑏𝑏 Xi măng Qj\FyPộWVốđặFWtQKNỹWKXậWnhư sau: - 'ạQJVảQSKẩP 'ạQJOỏQJJốF1DSKWDOHQ)RUPDOGHK\W6XOIRQDW Xác định đườQJNtQKốQJthoát nướFđụFOỗ - .Kối lượQJ WKể WtFK đếQ NJOtW +jP lượQJ FORUXD móng lưu lượQJ FKứD WURQJ FiF Oỗ UỗQJ WURQJ WKời gian mưa tính - Lượng dùng điểQKuQK đếQ F{QJWKứF 3.1.2 7UộQKỗQKợSErW{QJYjWạRPẫX Trong trườQJ Kợp này, lưu lượng nướF FầQ [ả UD NKỏi đáy WRiQ 9u Yậy, đườQJ NtQK ống đụF Oỗ (đơn vị Oj PP xác địQK WKHR 𝐷𝐷 = √ 𝑄𝑄𝑒𝑒 1000 𝜋𝜋 𝑣𝑣 𝑡𝑡 = ℎ 3600 𝑉𝑉𝑥𝑥 7UuQK Wự WUộQ KỗQ Kợp bê tông đượF WLến hành theo bướF sau: Đổxi măng cốWOLệXYjRFốLWUộQ.Kởi độQJPi\WUộQ 7UộQWURQJWKờLJLDQSK~W Y OjYậQWốFGzQJFKả\WURQJốQJ Y PV 7Kời gian lưu giữnướF 4H:là lượng nướF FKứD WURQJ Oớp đáy móng (m /s), đượF WtQK WKHRF{QJWKứF NK{QJFy ĐổKỗQKợp nướFYjSKụJLDVLrXGẻRYjRFốLWUộQ 9[ Oj Wốc độ GzQJ FKả\ TXD OớS YậW OLệu đáy móng để UD ốQJ [ả (đơn vịm/s), xác địQKWKHRF{QJWKứF 7Kời gian lưu giữnước sau tính tốn khơng đượFOớn WKời gian mưa NếXNếWTXảWtQKWRiQNK{QJWKỏa mãn điềXNLệQQj\ 7UộQWLếSWụFWURQJWKờLJLDQSK~W 6DXNKLtrộn, kiểm tra tính cơng tác hỗn hợp bê tông xi măng rỗng cách dùng tay nắm lượng hỗn hợp bê tông xi măng rỗng thành dạng hình cầu, sau quan sát Lượng nước dùng vừa đủ hỗn hợp bê tơng giữ hình cầu khơng bị tách hồ YjGtQKEiPYjRWD\ Quá trình đầPErW{QJYjWạRPẫXđượFWLến hành sau: đổ WKuSKảLJLảPNKRảQJFiFKJLữDFiFốQJ[ả Er W{QJ YjR FiF NKX{Q Pẫu, đồQJ WKờL FKLD OjP KDL OớS Yj đầP [ả nước theo phương pháp xả đáy đượF iS GụQJ ở QKững nơi giớL Sau đầP [RQJ PỗL OớS J} QKẹ YjR YiQ NKX{Q EằQJ E~D FDR VX 3KạPYLiSGụQJ NếWFấXPặt đườQJWKấm nướFFyOớp đáy móng OầQOớSEằQJWKDQKWKpS FKLềXGjLPPvà đườQJNtQKPP KạQ[k\GựQJFKLềXGj\WầQJFKứa nướF NKRảQJOầQ1JD\VDXNKLNết thúc trình đầPYjKRjQWKLệQEề JOMC 58 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 PặWFiFPẫu bê tông đượFSKủEởLPộWOớSQLO{QJQKằPWUiQKPấW Kết thí nghiệm cho thấy, bê tơng xi măng rỗng có cường độ nướFYjEảo dưỡQJWURQJSKzQJYới điềXNLệQQKLệt độ R&Yj chịu nén trung bình 26,04(Mpa), cường độ kéo uốn trung bình YjEảo dưỡQJPẫu đếQQJj\WXổi môi trường nướFQKLệt độ bảo yêu cầu để làm lớp mặt kết cấu mặt đường bê tơng xi măng rỗng độẩm tương đốLWURQJYzQJJLờSau đó, tháo ván khuôn R&6DXQJj\WRjQEộFiFPẫu đượFEảo dưỡQJWURQJNK{QJ NKt Yới điềX NLện phịng Các mẫu bê tơng xi măng Uỗng sau tháo ván khuôn đượFWKểKLệQWURQJ+uQK (Mpa), môdun đàn hồi trung bình 25,30(GPa) Kết đảm trình bày mục 2.1. Bảng Cường độ chịu nén, cường độ kéo uốn m{dun đàn hổi mẫu bê tôngxi măng rỗng Hỗn hợp Kích thước mẫu 0 0 0 Cường độ Mẫu lập phương chịu nén 0SD Cường độ kéo uốn 0SD 0{dun đàn hồi (GPa) [[ PP Mẫu dầm [[ PP Mẫu trụ '[+PP F/ Hệ số thấm +uQK&iFPẫu bê tông xi măng rỗQJVDXNKLWKiRYiQNKX{Q Hệ số thấm đặc tính quan trọng bê tơng [L măng rỗng Trong nghiên cứu này, khả thấm mẫu trụ '[+PPđược tính tốn hai trường hợp Đối với trường hợp 1 chiều cao mực nước thay đổi phạm vi từ 10 3.1.3 7KtQJKLệPFiFFKỉtiêu cơOमFủa bê tông xi măng rỗQJ PPVo với bề mặt mẫu (trường hợp chiều cao mực nước gần Khối lượng thể tích độ rỗng bê tơng xi măng rỗngđược xác D>] thí nghiệm xácđịnh khả thấm bê tông xi măng không thay đổi gần giống với tiêu chuẩn ASTM C1701/C1701M D/ Khối lượng thể tích độ rỗng định theo tiêu chuẩn ASTM C1754/C1754M >] Kết 03 rỗng trường hệ số thấm tính theo cơng thức ) Đối nghiệm Hình Khi đó, khả thấm mẫu xác mẫu bê tôngxi măng rỗng đổi hệ số thấm xác định theo công thức mẫu thí nghiệm trình bày Bảng 3. với trường hợp 2, mẫu bê tông D100xH150 đặt vào thiết bịWKt Bảng Kết thí nghiệm khối lượng thể tích độ rỗng định theo định luật Darcy với trường hợp chiều cao mực nước thay Hỗn hợp /77 NJP Độ rỗng Kích thước mẫu 0 0 0 Mẫu lập phương Mẫu trụ [[PP '[+PP Kết nghiên cứu nàycho thấykhối lượng thể tích bê tơng xi măng rỗng 2040(NJP ; độ rỗng trung bình 18,5 Kết đảm bảo yêu cầu để làm lớp mặt kết cấu mặt đường bê Trong đó: 𝐼𝐼 = 𝐾𝐾 𝑀𝑀 3600 𝐷𝐷2 𝑡𝑡 , OjHệ số thấm trường hợp 1(PPV 0 Ojlượng nước thấm qua mẫu (NJ ':là đường kính ống chứa nước (PP W:là thời gian cần thiết để lượng nước thấm qua mẫu (s). . Ojhệ số đổi đơn vị (. tông xi măng rỗng trình bày mục 2.1. E/ Cường độ chịu nén cường độ chịu kéo uốn Cường độ chịu nén kéo uốn bê tông xi măng rỗng xác định theo TCVN 3118 Yj 7&91 > @ 0{đun đàn hồi bê tông xi măng rỗng xác định WKHR 7&91 $670 & >@ Kết thí nghiệm cường độ chịu nén, cường độ chịu kéo uốn môđun đàn hồi ErW{QJ[L măng rỗngtuổi 28 ngày trình bày Bảng +uQKThí nghiệm xác định hệ số thấm JOMC 59 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 Trong đó: 𝑘𝑘 = 𝑎𝑎𝑎𝑎 ℎ1 ln ( ) 𝐴𝐴𝐴𝐴 ℎ2 N Ojhệ số thấm trường hợp 2(PPV D Ojmặt cắt ngang ống chứa nước (PP / Ojchiều cao mẫu (PP $ Ojmặt cắt ngang mẫu (PP +uQKÑthử nghiệm kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗngWKRiW K Ojchiều cao mực nước ban đầu (PP W OjWKờLgian cần thiết để nước thấm qua mẫu từ hđến h V K Ojchiều cao mực nước sau (PP nướcvà mơ hình mưa nhân tạo Kết thí nghiệm hệ số thấm mẫu bê tông xi măng rỗng thể Bảng 5. Bảng Kết thí nghiệm hệ số thấm mẫu bê tôngxi măng rỗng Hỗn hợp Hệ số thấm PPV Kích thước mẫu 0 0 0 Mẫu trụ '[+PP Kết thí nghiệm cho thấy, bê tơng xi măng rỗng có hệ số thấm trung bình 4,38(PPV Kết đảm bảo yêu cầu để làm +uQK Kết cấu mặt đường bê tơng xi măng rỗng nước lớp mặt cho kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng nước ở khu vực có cường độ mưa lớn , PPK ô thử nghiệm 7Kử QJKLệP NếW FấX Pặt đường bê tơng xi măng rỗQJ nướF FKịXWảLWUọQJQKẹ Mục đích việc thử nghiệm Oj đánh giá kết sau áp dụng mơ hình thiết kế đề xuấtvà đánh giá hiệu thoát nước kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng Trong nghiên cứu này GR đất khu vực Hà Nội (nơi thử nghiệm có hệ số thấm thường Whấp nên tiến hành thử nghiệm loại kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng chịu tải trọng nhẹ Yj NK{QJ FKR SKpS nước thấm vào đất ích thước ô thử nghiệm loại kết cấu %[/ [ P Bên cạnh đóxây dựng {thử nghiệmloại kết cấu mặt đường bê tông xi măng truyền thống (bê tông xi măng thường) để so sánh đánh giá hiệu thoát nước loại kết cấu mặt đường bê tơng xi măng rỗng. Trong q trình thử nghiệm, sử dụng mơ hình mưa nhân tạo có cường độ mưa I=70 PPK để tạo mưa ô thử nghiệm cường độ mưa lấy cường độ mưa thiết kế hệ thống cống thoát nước thành phố Hà Nội ứng với chu kỳ năm) (Hình 8). Ngồi ra, để đánh giá hiệu thoát nước FiFkết cấu, sử dụng PiQJWUjQđo lưu lượng loại đập tràn hình tam giác Thiết bị cho độ xác 1với phạm vi chiều cao lớp nước đỉnh tràn 0,05 P + P +uQKG Ô thử nghiệm kết cấu mặt đường bê tơng xi măng rỗng nước bao gồm lớp sau theo thứ tự kể từ bề mặt xuống đất (Hình 9). LểPWRiQNếWFấXPặt đườQJWKửQJKLệP DTheo điều kiện cường độ chịu lực Số liệu tính tốn dựa vào kết cấu mặt đường thiết kế sơ ở Hình kết thí nghiệm sau chế tạo mẫu bê tông xi măng rỗng Tổng hợp số liệu Fycác thông số sau: khu vực thử nghiệm địa điểm thành phố Hà Nội có cường độ mưa I=70 PP/h, thời gian mưa 2h.7rị số JUDGLHQQKLệt độkhi thiết kế bê tông xi măng rỗng Oj7J &P>@Nghiên cứunày tính tốn với tải trọng phương tiện lưu thông ≤ 2,5 (đường cấp nội bộ) với tải trọng trục nhẹ 25kN tải trọng trục đơn nặng thiết kế 60kN.Kết cấu mặt đường bao gồm lớp OớSmặt bê tông xi măng rỗng Gj\ m, cường độ kéo uốn fr = 40SDYjmô đun đàn hồi Ec = 25,3 *SD(các thông số lấy từ kết thí nghiệm tiêu lý mẫu bê tông xi măng chế tạo trình bày mục 3.1); hệ số poisson F >@; sử dụng cốt liệu đá vôi [2] Fyhệ số dãn nở nhiệt F &>@Tấm bê tơng xi măng rỗng có kích thước 3,0 P[PLớp móng Ojcấp phối loại dày 0m, mơ đun đàn hồi 0SD Lớp đáy móngbằng đá dăm 2x4 đầm chặt, dày P độ rỗng để chứa nước H , mô đun đàn hồi 0SD; độ dẫn thủy lực 360PKĐộ dốc đáy móng i 0,0005 phía ống thu nước đục lỗ Ống thu nước đục lỗ bố trí 1lỗPGjL, đường kính lỗ thu nước 5PPNền đất có mơ đun đàn hồi E0 = 400SD Kết kiểm toán: JOMC 60 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 ếW FấX Pặt đường đượF WLếQ KjQK NLểP WRiQ WKHR FiF WLrX dốc phía điểm xả nước 0,003 +uQKD Tiến hành rải đá dăm FKXẩQ WUạQJ WKiL JLớL Kạn trình bày ở PụF ếW TXảWtQK đầm chặt Rải đá dăm thành nhiều lớp, lớp dày 10cm đầm Theo điều kiện 1 ống thu nước đục lỗ 0,0005 độ dốc dọc 0,0005 Thường toán sau U SUWU IU[ 0SD0SD Theo điều kiện 2 U SPD[WPD[ IU[ 0SD0SD Kết luận: kết đạt điều kiện giới hạn cho phép kết cấu mặt đường đề xuất ban đầu đảm bảo điều kiện cường độ chịu lực b/ Theo điều kiện thủy lực Số liệu tính tốn dựa vào kết cấu mặt đường đề xuất cường độ mưa khu vực 70PPK Kết kiểm toán: + Chiều dày lớp đáy móng (lớp chứa nước): 𝐻𝐻 = = 103 0,4 −6 (70 10 − 𝑒𝑒 3,6 3.4 −6 (𝐼𝐼 10 − 3,6 𝐹𝐹 𝑁𝑁 𝑛𝑛 𝐶𝐶0 𝐴𝐴0 √2 𝑔𝑔 𝐻𝐻0 ) 1.10.0,8.1,9638 10 √2.9,81.0,0125) P −5 7Kời gian lưu giữnướF 𝑡𝑡 = 𝑡𝑡1 + 𝑡𝑡2 = 1,43 + 0,03 = 1,46 < 24ℎ 7rường hợp xả đáy: + Chiều dày lớp đáy móng (lớp chứa nước): 1,94 10−5 𝐼𝐼 ℎ = 𝑏𝑏 √ = √ 𝑘𝑘 0,1 = 0,056(𝑚𝑚) + xuyên tưới nước trước đầm KL lớp đá dăm đầm chặt đạt chiều dày thiết kế, tiến hành rải lớp vải địa kỹ thuật thấm nước Thi cơng lớp móng trên: tiến hành rải cấp phối đá dăm loại lớp vải địa kỹ thuật thấm nước Lớp cấp phối đá dăm dày 10FP đầm chặt 10 lượt máy đầm bàn Thường xuyên tưới nước trước đầm. Thi công lớp mặt bê tông xi măng rỗng: nguyên vật liệu, tỷ lệ cấp phối phương pháp trộn bê tông lấy theo dẫn mục 3.1. Đổ mẫu thử có kích thước1,0x1,0 m tiến hành đo thấm 7rường hợp xả theo đỉnh tràn: 103 𝑇𝑇 chặt 10 lượt máy đầm bàn Lớp đá dăm có độ dốc ngang phía P 7Kời gian lưu giữnướF 0,056 ℎ = = 0,09ℎ < 2ℎ 𝑡𝑡 = 3600 𝑉𝑉𝑥𝑥 3600.0,000176 Kết luận: Nết đạt điều kiện giới hạn cho phép kết cấu mặt đường đề xuất ban đầu đảm bảo điều kiện thủy lực. ngồi trường (Hình 10E Kết hệ số thấm K=5,31PPV Kết lớn so với hệ số thấm mẫu chế tạo phịng thí nghiệm (như trình bày mục 3.1 K=4,38 PPV Nguyên nhân sai khác điều kiện thi cơng ngồi trường (điều kiện nhiệt độ, gió, độ ẩm v,v) khác so với điều kiện chế tạo bê tơng rỗng phịng thí nghiệm tượng thấm xảy bê tông xi măng rỗng trường diễn theo đa phương mẫu bê tông rỗng phịng thí nghiệm chủ yếu diễn phương.Kết hoàn toàn chấp nhận được, Yu tiến hành đổ bê tông xi măng rỗng vàoô thử nghiệm vàWiến hành đầm lèn bê tông máy bàn, số lượt đầm 10 lượt (Hình 10F Sau bề mặt bê tơng rỗng hồn thiện, tiến hành che phủ bảo đường Kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng sau hồn thiện thể Hình 10d 7KLF{QJNếWFấXPặt đườQJWKửQJKLệP Trình tự thi công kết cấu thử nghiệm sau: Định vị đất thử nghiệm Đào rãnh nước để dẫn nước thoát từ khu đất thử nghiệm hệ thống nước có khu vực Thi công lớp cát Sử dụng vật liệu cát đen có Dmax = 0,3PP để san lấp mặt bằng.Cát đen rải thành nhiều lớp, chiều dày lớp trung bình 15cm đầm chặt máy đầm bàn Honda PC60 Máy đầm có kích thước mặt đầm 530x330PP; lực ly tâm 1030 (a) Thi công lớp đáy móng NJf; vận tốc di chuyển 20m/phút; trọng lượng 60NJMỗi lớp cát đầm chặt 10 lượt thường xuyên tưới nước trước đầm Sau đó, để sau ngày theo dõi, đo đạc lớp cát đạt chiều dày thiết kế yêu cầu tiến hành công việc tiếp WKHR Rải vải địa kỹ thuật loại không thấm (loại cường lực 28N1P Thi cơng lớp đáy móng (lớp chứa nước): dải dải lớp đá dăm 2x4 đầm chặt dày 5 cm, rộng 10 cm để đệm ống thoát nước đục lỗ Sau đó, đặt ống đục lỗ PVC DN25, PN16; ống đục lỗ bố trí 14 lỗ/1m dài đường ống, đường kính lỗ 5PP Ống nước đục lỗ đặt (b) Đo thấm mẫu thử BTXMR JOMC 61 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 Theo phương pháp xả đáy: thời gian cho mưa bắt đầu KSK~W Thời gian bắt đầu xuất dòng xả KSK~W Kết so sánh thời gian lưu giữ nước WKHRtính tốn thiết kế số liệu đo đạc thực địa thể Bảng Bảng Bảng so sánh thời gian lưu giữ nước theo tính tốn thiết kế Yjsố liệu theo đo đạc ngồi thực địa Cấu tạo đáy móng Kết tính Kết đo đạc K K WRiQthiết kế Không cho phép thấm vào đất xả nước theo (c) Đổ bê tông xi măng rỗng cho lớp mặt phương pháp xả đỉnh tràn Không cho phép thấm vào thực địa SK~W đất xả nước theo SK~W phương pháp xả đáy (d) Kết cấu mặt đườngbê tông xi măng rỗng Kết thời gian lưu giữ nước thực địa lớn lần so với thời gian lưu giữ nước thiết kế Sự sai khác tính tốn thiết kế chưa kể tới thời gian lưu giữ nước lỗ rỗng lớp bề mặt bê tông rỗng lớp móng kết cấu mặt đường. E/ưu lượng nướFWKRiWUDNKỏLNếWFấXPặt đườQJ Sử dụng máng tràn đo lưu lượng (Hình 10e) để đo lưu lượng dòng xả kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng kết cấu mặt đường bê tơng xi măng thường (Hình 10f) Kết thể Bảng Bảng 8và Bảng 9 (e) Máng tràn đo lưu lượng Bảng Kết đo lưu lượng dòng xả racủa kết cấu mặt đườngEr tông xi măng rỗng xả theo phương pháp xả đỉnh Thời gian T(h) 7 K 11h55’ 12h25’ 10h50’ 12h05’ 12h50’ Lưu lượng xả Q (mK Từ kết Bảng 7 cho thấy lưu lượng dòng xả trung bình 2h mưa PK (f) Đo lưu lượng cho kết cấu bê tông thường Bảng Kết đo lưu lượng dòng xả kết cấu mặt đườngEr tông xi măng rỗng xả theo phương pháp xả đáy +uQKThi công kết cấu mặt đường thử nghiệm Thời gian T(h) 7 K Đánh giá kếWTXảWKửQJKLệPYjKLệXTXảthoát nướFFủDNếWFấX 10h43’ 10h46’ 10h22’ Lưu lượng xả Q (mK Pặt đường bê tơng xi măng rỗQJthốt nướF 10h44’ D7Kời gian lưu giữnướF 12h22’ Theo phương pháp xả đỉnh tràn:thời gian cho mưa bắt đầu là KSK~W Thời gian bắt đầu xuất dòng xả KSK~W Từ kết Bảng cho thấy lưu lượng dòng xả trung bình 2h mưa 0, PK JOMC 62 Tạp chí Vật liệu & Xây dựng Tập 12 Số 02 năm 2022 Bảng 9.Kết đo lưu lượng dòng xả kết cấu mặt đườngEr tông xi măng thường Thời gian T(h) 7 K 10h13’ 10h08’ 10h14’ 10h14’20’’ 12h08’ Lưu lượng xả Q (mK Từ kết Bảng cho thấy lưu lượng dịng xả trung bình >@ %UXFH N)HUJXVRQ 3RURXV SDYHPHQWV ,QWHJUDWLYH 6WXGLHV LQ :DWHU >@ 6WHYH:LOVRQ'HVLJQ &RQVWUXFWLRQRI&RQFUHWH%ORFN3HUPHDEOH3DYHPHQWV >@ &,5,$& /RQGRQ6LWH+DQGERRNIRUWKH&RQVWUXFWLRQRI68'6 > @ $&,55HSRUWRQ3HUYLRXV&RQFUHWH$PHULFDQ&RQFUHWH,QVWLWXWH 0DQDJHPHQWDQG/DQG'HYHORSPHQW ,QWHUSDYH >@ 'DYLG%XWOHUDQG-RKQ:'DYLHV8UEDQGUDLQDJH6SRQ3UHVV >@ $670 &&0 6WDQGDUG 7HVW 0HWKRG IRU 'HQVLW\ DQG 9RLG &RQWHQWRI+DUGHQHG3HUYLRXV&RQFUHWH >@ 7&91 7LrX Fhuẩn Việt Nam bê tông nặng 3hương pháp xác định cường độ nén. 2h mưa 0,86 (m K >@ 7&91 7LrX FKuẩn Việt Nam bê tông nặng 3hương pháp mặt đường bê tông xi măng rỗng nhỏ dịng khỏi kết cấu >@ 7&91 7LrX Fhuẩn Việt Nam bê tông nặng 3hương pháp Các kết cho thấy lưu lượng dịng khỏi kết cấu mặt đường bê tông xi măng truyền thống Oj đến 0,9 lần thời gian mưa, nghĩa giảm lưu lượng dòng xả so với kết cấu mặt đường bê tông xi măng truyền thống xác định cường độ lăng trụ môđun đàn hồi nén tĩnh. >@ $670&&0D6WDQGDUG7HVW0HWKRGIRU,QILOWUDWLRQ UDWHRI ,Q3ODFH3HUYLRXV&RQFUHWH >@ 7&91 : Tiêu chuẩn Việt Nam Thoát nước Mạng lưới F{QJWUuQKErQQJRjL ếWOXậQ xác định cường độ chịu kéo uốn. ếWFấXPặt đường bê tông xi măng rỗQJFyNKảnăng phân tán dịng chảy nước mưa bề mặt thơng qua trình thấm, lưu giữ chứa nước kết cấu Điều nhằmJLảm ngập lụt, nhiễm mơi trường, tăng mực nước ngầm cho đô thị triết lý giải pháp thoát nước mặt bền vững Trong khi, loại NếWFấXPặt đườQJ bê tông xi măng rỗQJFyWKểđượFiSGụQJUộQJUmLFKRQKLềXORạLEề PặW SKủ Fủa thị Do đó, việF QJKLrQ FứX NếW FấX Pặt đườQJ Er tông xi măng rỗQJFyNKảnăng thoát nướFPặt theo hướQJSKiWWULểQ EềQYững điềXUấWFầQWKLếW1JKLrQFứXQj\đã WUuQKEj\P{KuQK WKLếW Nế WRjQ Eộ NếW FấX Pặt đường bê tông xi măng rỗQJ NK{QJ QKững đảPEảRYềcường độFKịXOực mà đảPEảRNKảnăng thấP lưu giữnướFWốt Hơn thếQữDQJKLrQFứu trình bày cơng tác WKử QJKLệP ở QJRjL KLện trường đốL YớL ORạL NếW FấX Pặt đườQJ Er tơng xi măng rỗQJthốt nướFFKịXWảLWUọQJQKẹ.ếWTXảWKửQJKLệP KRjQWRjQSKKợSYớLP{KuQKWKLếWNếđề[XấW0ặWNKiFlưu lượng dòng xả khỏi kết cấu mặt đường bê tông xi măng rỗng giảm 10đến so với kết cấu mặt đường bê tông xi măng truyền thống WURQJ thời gian mưa. Tuy nhiên, để tăng cường khả ứng dụng kết cấu mặt đường Qj\vào thực tế,cần có ban hành vềqui trình, tiêu chuẩn vật liệu bê tơng xi măng có độ rỗng cao. 7jLOLệXWKDPNKảR >@ Qui chuẩn 4&91 %;'4X\FKXẩQNỹWKXậWTXốFJLDYềTX\KRạFK >@ Quyết định 3230/QĐBGTVT ngày 14/12/2012 ban hành Quy định tạm [k\GựQJ1;%;k\GựQJ thời thiết kế mặt đường bê tông xi măng thơng thường có khe nối xây dựng cơng trình giao thông. >@ 7&1 Áo đường cứng đường ô tôTiêu chuẩn thiết kế Bộ giao >@ &LYLO(QJLQHHULQJ6WDQGDUG6SHFLILFDWLRQ.RUHD thông vận tải, 1995 JOMC 63 ... pháp thoát nước mặt bền vững giải pháp phân tán dòng FứX OớS Eề PặW OjP Wừ YậW OLệX bê tông xi măng có độ Uỗng cao để WKấm nướFWốWTrong đóNKả năng thấm lưu giữnướFPặWFủD chảy nước. .. tốn, nghiên cứu bỏ qua lượng nước bốc qua bề mặt kết cấu, phương trình cân nước viết sau: