Slide bài giảng Công nghệ phát điện - TS.Trương Ngọc Minh - ĐHBKHN

Trước thời điểm diệt từR: điện trở san bằng áp khe hở H: cuộn dây tạo từ trường... Hệ số công suất được điều khiển bằng dòng kích thích49... MFĐ chủ yếu phát Q, P = 0 hoặc rất nhỏ Làm vi

TS Trương Ngọc Minh

Chương 1: Máy phát điện đồng bộ

Tài liệu tham khảo:

PGS.TS.Tr
nh Hùng Thám “Vn hành nhà máy đin”

3

Tuabin nối trực tiếp với máy phát

GHÉP DỌC GHÉP NGANG

7

Tuabin hơi dùng trong NMĐ nguyên tử

11

13

15

trong đó:

- k: hệ số phụ thuộc vào cách quấn dây

- n: vận tốc

• Đắt tiền

• MFĐ

lớn

• Cách điện tốt

• Rẻ tiền

Không

HydroNước

Nhiệt độ trên cách điện:

CHỈNH LƯU CỐ ĐỊNH CHỈNH LƯU QUAY

33

Không cổ góp, vành trượt

Cuộn dây 3 pha phải bền

Khi hỏng bất kỳ phần tử nào thì phải ngừng MFĐ

Trước thời điểm diệt từ

R: điện trở san bằng áp khe hở

H: cuộn dây tạo từ trường

Trước thời điểm diệt từ:

39

Các thông số trong trị số cho phép

43

δ là góc lệch giữa Ef và U

45

Công suất Pmaxxác định theo

Hệ số công suất được điều khiển bằng dòng kích thích

49

Giả thiết U const

Miền 1 (giới hạn bởi AF, EF và cung AE)

Cuộn dây của MFĐ phát nóng

Sinh ứng lực giữa các vòng dây

Phụ tải không đối xứng

không hoàn toàn

Sự cố ngắn mạch N(1), N(1,1), N(2)

61

Hệ thứ

tự thuận

Hệ thứ

tự nghịch

Hệ thứ

tự không

Hệ không đối xứng

TRUNG TÍNH T 1 , T 2 CÁCH ĐIỆN

X0Σ= ∞

Phía máy biến áp

Phía máy phát điện

TRUNG TÍNH T1, T2 NỐI ĐẤT

X0Σ= 0

Phía máy biến áp

Phía máy phát điện

65

Từ trường quay của thành phần TTN φ2 quét roto

Cuộn dây MFĐ nối ∆ hoặc Y không dây trung tính

Làm việc trực tiếp với lưới có trung tính cách điện

(5; 10; 13,8; 18; 20 kV)

Với lưới có trung tính nối đất (có Io) thì MFĐ luôn nối

với MBA có tổ nối dây ∆/Y

MFĐ chủ yếu phát Q, P = 0 hoặc rất nhỏ

Làm việc có tuabin (P ≥ Pminkt)

Làm việc không có tuabin (P = 0)

Thiết bị phát hiện và khử nhiễu

Đóng thêm điện trở R vào mạch stato

Tác động mạch kích từ

Các đại lượng

so sánh

Chế độ bình thường

Chế độ quá tải

Chế độ không đồng bộ

Chế độ không đối xứng

Vận tốc rotor wr= wđb wr= wđb wr> wđb wr= wđb

Momen Mcơ= Mđb Mcơ= Mđb Mcơ= Mkđb Mcơ= Mđb +

Mkđb100HzCSTD Pminkt ≤ P ≤ Pđm Pminkt ≤ P ≤ Pđm P = (40÷50%)Pđm P phụ thuộc ∆I

CSPK 0≤Q≤Qđm Q>Qđm Q<0 Q phụ thuộc ∆I

Dòng phần tĩnh I = IA+ jIR I = IA+ jIR I = IA- jIR I = I1+ I2

Dòng phần quay If(=) If(=) ↑ If(=) = 0 I100Hz+ If(=)

71

73

79

a

Pvào= Pra + Plõi thép + Pđồng

81

ĐIỀU CHỈNH THƯỜNG ĐIỀU ÁP DƯỚI TẢI

85

87

S1

t20

C: tỷ nhiệt của MBA

θ: độ tăng nhiệt độ so với nhiệt độ môi trường

β: hệ số tỏa nhiệt bề mặt

Tại t = t∞: θ∞ = ∆P/β.F

t τ

T: tuổi thọ của MBA

A, a: hằng số phụ thuộc hao mòn cách điện cho phép

ν: nhiệt độ của MBA (coi hằng số)

S1

S2

t1 t2

Xảy ra khi có MBA làm việc song song bị sự cố

đêm nếu hệ số điền kín phụ tải trong quá trình

quá tải ≤ 0,93 và mỗi ngày quá tải không quá 6h

Công suất tải qua phía sơ cấp: UCIC

101

Cuộn hạ được chế tạo theo

Cuộn nối tiếp

Cuộn hạ là cuộn có tải lớn nhất

105

Công suất tải cuộn chung

107

Công suất tải cuộn chung

Giả thiết SCđm= STđm = SHđm = S3dqđm

111

n MBA 3 dây quấn làm việc song song

Tổn thất điện năng hàng năm

Công suất truyền tải từ cao sang trung và hạ áp

Công suất truyền tải từ hạ sang trung và cao áp

Cấu tạo

Hiệu suất cao

Không điều chỉnh được vận tốc

Đắt tiền và kém tin cậy

ĐỘNG CƠ CƠ CẤU

Quan hệ giữa điện áp roto và stato

E2s= sE1

129

: hằng số quán tính cơ học của hệ (s)

Vận tốc tăng nhờ Mkđb

Vận tốc tăng nhờ Mđ

Qúa trình quá độ cơ điện Mth* = M* – Mc*

Momen điện

Momen cản Mc*

137

Thời gian mở máy toàn phần

Tj= 2s; b =2

1.smax= 0,1;2 smax= 0,3; 3.smax= 1

Mc*dạng giải tích

139

trong đó: jmm là mật độ dòng cuộn dây stato khi mở máy

Động cơ đang làm việc bị cắt ra rồi mở máy lại ngay

Động cơ đang không tải được mở máy hai lần liên tiếp

Dòng roto

141

Phương trình quá trình chạy theo đà

143

Điện áp thứ tự thuận Điện áp thứ tự nghịch