(Đồ án hcmute) thiết kế chung cư cao cấp ocean view manor

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OCEAN VIEW MANOR GVHD: NGUYỄN VĂN KHOA SVTH : VĂN KIỀU DIỄM MSSV: 14149369 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OCEAN VIEW MANOR SVTH : VĂN KIỀU DIỄM MSSV : 14149368 Khoá : 2014 – 2018 Ngành : CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD: ThS NGUYỄN VĂN KHOA Tp Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2018 i an CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp HCM, ngày 28 tháng 01 năm 2018 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên: VĂN KIỀU DIỄM MSSV: 14149368 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Công Trình Xây Dựng Lớp: 14149CL2 Giảng viên hướng dẫn: ThS NGUYỄN VĂN KHOA ĐT: 0903839433 Ngày nhận đề tài: 28/01/2018 Ngày nộp đề tài: 4/07/2018 Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OCEAN VIEW MANOR Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc công trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: 3.1 Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc có điều chỉnh kích thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn dầm  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục C 3.3 Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế 01 phương án móng khả thi Thuyết minh vẽ  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  34 vẽ A1 TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN ii an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: VĂN KIỀU DIỄM MSSV: 14149368 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OCEAN VIEW MANOR Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.…tháng… năm 2018 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: VĂN KIỀU DIỄM MSSV: 14149368 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OCEAN VIEW MANOR Họ tên Giáo viên phản biện: Th.S NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2018 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ii an DANH SÁCH CÁC BẢNG Bảng 2.1 Kích thước cột 13 Bảng 2.2 Tải trọng sàn điển hình 14 Bảng 2.3 Tải trọng sàn vệ sinh 15 Bảng 2.4 Tải trọng sàn mái 15 Bảng 2.5 Tĩnh tải tường gạch 200 15 Bảng 2.6 Tĩnh tải tường gạch 100 15 Bảng 2.7 Tĩnh tải tường gạch 200 16 Bảng 2.8 Tĩnh tải tường gạch 200 16 Bảng 2.9 Tĩnh tải lan can sân thượng mái 16 Bảng 2.10 Hoạt tải phân bố sàn 17 Bảng 2.11 Kết tính tốn thép theo phương Y 22 Bảng 2.12 Kết tính tốn thép theo phương X 26 Bảng 3.1 Tải trọng lớp cấu tạo chiếu nghỉ 33 Bảng 3.2 Tải trọng lớp cấu tạo thang nghiêng 34 Bảng 3.3 Cốt thép vế thang 37 Bảng 3.4 Cốt thép vế thang 38 Bảng 4.1 Bảng tính phần tĩnh tải trọng gió theo phương X 42 Bảng 4.2 Bảng tính phần tĩnh tải trọng gió theo phương Y 44 Bảng 4.3 Chu kỳ tần số dao động cơng trình 46 Bảng 4.4 Khối lượng điểm tập trung theo tầng 47 Bảng 4.6 Xác định WFj theo phương X 51 Bảng 4.7 Xác định  i theo phương X 53 Bảng 4.8 Xác định WP j ,i  T  theo phương X 54 Bảng 4.9 Xác định WFj theo phương Y 56 an Bảng 4.10 Xác định WP j ,i  T  theo phương Y 58 Bảng 4.11 Bảng Tổ Hợp Các Dạng Dao Động Theo Phương X, Y 60 Bảng 4.12 Kết tính tốn gió động 62 Bảng 4.13 Nhận dạng điều kiện đất 64 Bảng 4.14 Giá trị chu kỳ tần số dao động cơng trình 66 Bảng 4.15 Kết phổ phản ứng 67 Bảng 4.16 Trọng lượng hữu hiệu lực cắt đáy theo phương X 69 Bảng 4.17 Trọng lượng hữu hiệu lực cắt đáy theo phương Y 69 Bảng 4.18 Bảng tổng hợp phân bố lực động đất nằm ngang phương OX 69 Bảng 4.19 Bảng tổng hợp phân bố lực động đất nằm ngang phương OY 71 Bảng 4.20 Kết tính tốn động đất 72 Bảng 4.21 Các trường hợp tải trọng 72 Bảng 4.22 Tổ hợp nội lực từ trường hợp tải 73 Bảng 4.23 Chuyển vị đỉnh cơng trình 75 Bảng 4.24 Kết tính tốn thép dầm 80 Bảng 4.25 Kết tính tốn thép cột trục 87 Bảng 4.26 Kết tính tốn thép cột trục C 92 Bảng 4.27 Kết tính toán thép cột phụ 300x300 mm trục C 97 Bảng 4.28 Kết tính tốn thép cột tròn trục C 99 Bảng 4.29 Kết tính tốn thép cột tròn trục 99 Bảng 4.30 Số liệu cốt thép 102 Bảng 4.31 Bảng tính giá trị ứng suất cốt thép 104 Bảng 4.32 Bảng tính giá trị ứng suất cốt thép 107 Bảng 4.33 Kết tính N M 110 Bảng 4.35 Kết tính thép Spandrel trục C 113 Bảng 6.1 Bảng tổng hợp tiêu lý đất 117 an Bảng 6.2 Bảng tổng hợp kết  cf  f h si i 121 Bảng 6.3 Cường độ sức kháng thân cọc đất rời 123 Bảng 6.4 Cường độ sức kháng thân cọc đất dính 123 Bảng 6.5 Cường độ sức kháng thân cọc đất rời 125 Bảng 6.6 Cường độ sức kháng thân cọc đất dính 126 Bảng 6.7 Bảng tổng hợp kết  cf  f h si i 128 Bảng 6.8 Cường độ sức kháng thân cọc đất rời 129 Bảng 6.9 Cường độ sức kháng thân cọc đất dính 129 Bảng 6.10 Cường độ sức kháng thân cọc đất rời 130 Bảng 6.11 Cường độ sức kháng thân cọc đất dính 130 Bảng 6.12 Nội lực để xác định số lượng cọc 131 Bảng 6.13 Nội lực kiểm tra sức chịu tải đất 137 Bảng 6.14 Kết kiểm tra khả chịu tải đất 138 Bảng 6.15 Biểu đồ e – p lớp đất : 138 Bảng 6.16 Kết tính lún 140 Bảng 6.17 Thép đài móng lõi thang máy 144 Bảng 6.18 Nội lực để xác định số lượng cọc 146 Bảng 6.19 Nội lực kiểm tra sức chịu tải đất 150 Bảng 6.20 Kết kiểm tra khả chịu tải đất 150 Bảng 6.21 Biểu đồ e – p lớp đất 151 Bảng 6.22 Thép đài móng cột 155 an DANH SÁCH CÁC HÌNH ẢNH, BIỂU ĐỒ Hình 1.1 Chung cư Ocean View Manor Hình 2.2 Mơ hình sàn phần mềm SAFE 18 Hình 2.3 Tĩnh tải sàn 19 Hình 2.4 Hoạt tải sàn 19 Hình 2.5 Dãy strip nội lực theo phương X 20 Hình 2.6 Dãy strip nội lực theo phương Y 20 Hình 2.7 Độ võng sàn 31 Hình 3.1 Mặt cầu thang tầng điển hình 32 Hình 3.2 Các lớp cấu tạo cầu thang 33 Hình 3.3 Sơ đồ tính vế thang 1&2 36 Hình 3.4 Sơ đồ gán tải trọng vế thang 1&2 36 Hình 3.5 Biểu đồ moment vế thang 1&2 36 Hình 3.6 Sơ đồ tính 38 Hình 3.7 Chuyển vị cầu thang 39 Hình 4.1 Đồ thị xác định hệ số động lực  48 Hinh 4.6 Vị trí tên dầm mặt sàn tầng điển hình 79 Hình 4.8 Biểu đồ tương tác tiết diện 111 Hình 4.9 Bố trí thép vách có lỗ 112 Hình 4.10 Xử lý lỗ mở 112 Hình 6.1 Hình trụ hố khoan 116 Hình 6.2 Mặt cắt địa chất 117 Hình 6.3 Biểu đồ xác định hệ số  p , fL 125 Hình 6.4 Mặt cọc móng lõi thang máy 131 Hình 6.5 Mơ hình lo xị đài 134 an Hình 6.6 - Lực lớn tác dụng lên đầu cọc 134 Hình 6.7 Biểu đồ moment phương X 141 Hình 6.8 Biểu đồ moment phương Y 142 Hình 6.9 Mặt móng cột 146 Hình 6.10 Xuyên thủng đài cọc 152 Hình 6.11 Biểu đồ moment phương X 153 Hình 6.12 Biểu đồ moment phương Y 153 an - Hàm lượng cốt thép tính tốn phải thảo mãn u cầu: min    μ max  As   max bh o R R b RS  0.563  17 365  100%  2.62% ; μ  0.05% 143 an Bảng 6.17 Thép đài móng lõi thang máy Strip Station Location P  kN  CSA1 CSA1 CSA2 CSA2 CSA3 CSA3 CSA4 CSA4 CSA5 CSA5 CSA6 CSA6 CSB1 CSB1 CSB2 CSB2 CSB3 CSB3 CSB4 4.95 1.2 7.55 11.2 10.3 2.9 5.4 1.2 7.55 11.2 7.55 12.4 10.4 8.7 12.2 8.7 12.8 8.7 12.8 After After After Before Before Before After After After Before Before Before Before Before Before Before After After After 567.722 -386.363 907.129 -586.21 353.515 -77.266 413.304 -416.741 1036.709 -372.222 1049.862 -98.781 736.374 -743.525 884.262 -904.567 408.852 -880.214 522.278 M3 b As  kN  T  kN m  kN m  m 974.307 -3723.577 957.004 -265.936 467.816 -490.157 574.962 -5168.994 1065.478 191.538 165.276 -32.34 383.892 -1650.123 988.402 -1555.009 6716.269 -5299.432 6755.775 373.49 -427.93 284.36 -227.75 1564.68 -1427.96 927.67 -1360.73 145.81 -1085.73 253.35 -975.24 -736.31 1280.65 -1112.82 218.02 -548.18 1505.92 -344.56 8340.257 -873.6 7145.359 -746.521 8408.01 -1279.77 6027.968 -1109.44 6527.944 -860.555 7414.208 -411.055 4261.354 -5962.88 5341.203 -5615.22 6741.114 -6254.42 6930.128 2.45 2.45 2.45 2.45 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.45 2.45 2.45 2.45 2.5 2.5 2.5 V2 Asc  mm  s % Chọn  mm   sc % 4837.23 494.71 4127.91 422.58 4777.41 711.06 3399 616.11 3686.78 477.53 4199.22 227.79 2438.96 3431.53 3067.60 3227.82 3809.76 3529.22 3918.95 0.102 0.010 0.087 0.009 0.099 0.015 0.070 0.013 0.076 0.010 0.087 0.005 0.052 0.073 0.065 0.068 0.079 0.073 0.081 Ø28a120 Ø16a200 Ø28a140 Ø16a200 Ø28a120 Ø16a200 Ø28a160 Ø16a200 Ø28a160 Ø16a200 Ø28a140 Ø16a200 Ø28a160 Ø28a170 Ø28a200 Ø28a190 Ø28a160 Ø28a170 Ø28a150 5128.6 1004.8 4396 1004.8 5128.6 1004.8 3846.5 1004.8 3846.5 1004.8 4396 1004.8 3846.5 3620.2 3077.2 3620.2 3846.5 3620.2 4102.9 0.108 0.021 0.093 0.021 0.106 0.021 0.080 0.021 0.080 0.021 0.091 0.021 0.081 0.077 0.065 0.077 0.080 0.075 0.085 2 144 an Strip Station Location P  kN  CSB4 CSB5 CSB5 8.7 12.8 8.7 After After After -1142.117 1129.051 -1444.429 M3 b  kN  T  kN m  kN m  m -5934.667 7801.2 -6269.69 1502.30 -648.92 1019.93 -6304.88 7228.218 -5953.3 2.5 2.5 2.5 V2 As Asc  mm   sc % 3558.27 0.074 Ø28a170 3620.2 4091.43 0.085 Ø28a150 4102.9 3356.09 0.070 Ø28a170 3620.2 0.075 0.085 0.075  mm  s % Chọn 145 an 6.6.2 Móng cột Bảng 6.18 Nội lực để xác định số lượng cọc Story STORY Pier C23 - Location COMB1 P -8560.93 V2 36.303 V3 8.621 T -5.8028 M2 16.5898 M3 264.8602 Sơ xác định số cọc sau: N n coc  1  1.4 max Qtk Thay số : n  1.4  8560.93  3.89 Chọn cọc 3078.13 Hình 6.9 Mặt móng cột 146 an 6.6.2.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc N G L - Định nghĩa độ cứng lò xo cọc: k coc   S  L=42.1(m), d=0.7(m)  5.9  1008  7.2  9313  1.9  2660  24.2  9273  3.4  2355  3.6  3033  G1  0.4    5.9  7.2  1.9  24.2  3.4  3.6    2782.5(kN / m ) G2  0.4  3033  1213.3(kN / m2 ) EA 32.5 103 103  0.385    2.54 G1L2 2782.5  42.12 2.123/4 2.12  2.543/4 1    0.81  2.123/4  2.12  2.543/4 k L   42.1  '  0.17ln  n   0.17  ln    0.81  d   0.7  G 2782.5 '  0.17ln(k n d)  0.17  ln(2   0.7)  0.2 G2 1213.3  '   0.2  1  '  1  '    0.2 0.81          0.54 1  0.81 2.54 G1.L 2782.5  42.1   215686(kN / m)  215.69(kN / mm)  0.54  Kiểm tra điều kiện Pmax  Qtk 2442.5  3183.42   1796.11  Pmin   k coc  →Kết luận cọc thỏa điều kiện 6.6.2.2 Kiểm tra điều kiện sử dụng cọc có xét đến hiệu ứng nhóm: Hệ số nhóm:  (n  1).n2  (n2  1).n1   0.7  (2  1)   (2  1)     1     arctg     0.998 90 n n 2.1 90        147 an Sức chịu tải nhóm cọc: Qan hom  .nc Qtk  0.998   3078.13  12291 kN   N tt  8560.93 kN  ( thỏa điều kiện ) 6.6.2.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Góc ma sát trung bình:  L tb   i i  2025' L i  Kích thước móng khối qui ước - Kích thước móng khối qui ước    2025'  Lm  Ld  2Lc tan  tb    3.5  0.7    42.1 tan    10.3 m         2025'  Bm  Bd  2Lc tan  tb    3.5  0.7    42.1 tan    10.3  m      Hqu  Lcoc  Hm  42.1  44.1 m   h  3.8 6.7  7.2 10.8 1.9 10.1 24.2 11.3  3.4 9.11.5 9.3  439.49(kN / m ) i i - Diện tích khối móng quy ước: Aqu  Lm  Bm  105.96  m2   Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tt N   7134.11 kN  1.2 tc M xtc  13.8  kN m  M ytc  220.7  kN m  - Trọng lượng đài W  Bd  Ld  Hd   tb  3.5  3.5   22  404.25  kN  Với :  tb  22  kN / m3  - Trọng lượng cọc Qc  n.Ab  bt Lc   0.385  25  42.1  1620.2  kN  - Khối lượng đất móng quy ước: 148 an Qd  Aqu  i hi  105.96  439.49  46569.5(kN ) - Khối lượng đất bị cọc chiếm chỗ: Qdc  n.Ap  i hi   0.385  439.49  676.55(kN ) - Khối lượng cọc đài bê tông: Qcd  Qc  Wd  1620.2  404.25  20224.45( kN ) - Khối lượng tổng móng quy ước: Wqum  Qd  Qcd  Qdc  46569.5  2024.45  676.55  47917.4  kN  - Tải trọng tác dụng xuống mũi cọc là: N tc  Wqum  7134.11 47917.4  55051.6  kN   Khả chịu tải mũi cọc mm R tc  (ABm  II  Bh 'II  DcII ) k tc Bm  10.3(m); h  47.2(m);  II  10.5( KN / m3 );  II'  9.3( KN / m3 ) Mũi cọc đặt lớp đất 7: tra TCVN 9362 – 2012 ta : A= 0.397 1504 ' → B= 2.31 D= 4.854 ktc = 1.1 Lớp 10: Cát hạt trung,xám trắng-nâu m1 = m2 =  R tc  1232.23(kN / m )  Các trường hợp tải lấy để kiểm tra khả chịu tải Trường hợp 1: N max , M xtu , M ytu Trường hợp 2: M x max , N tu , M ytu Trường hợp 3: M y max , N tu , M xtu 149 an Bảng 6.19 Nội lực kiểm tra sức chịu tải đất TH Mx My Ntc M tcx M tcy (kN) (kN.m) (kN.m) (kN) (kN.m) (kN.m) COMB1 -8560.9 COMB3 -7400.1 16.5898 501.038 264.86 388.041 -7134.1 -6166.8 13.82483 417.5319 220.717 323.368 COMB4 -7409.8 10.0711 1046.49 -6174.9 8.392583 872.078 Load TH N Bảng 6.20 Kết kiểm tra khả chịu tải đất ex (m) Pmax (kN) Pmin (kN) Ptb (kN) e y (m) 0.00025 0.00758 0.00015 0.0040 0.0059 0.0158 520.829 523.614 524.382 518.249 515.463 514.696 519.539 519.539 519.539 Kết luận THỎA THỎA THỎA Kết luận: Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định (nền đất làm việc đàn hồi) 6.6.2.4 Kiểm tra lún khối móng quy ước - Ứng suất trọng lượng thân đất mũi:  bt   ' hi  439.5  kN / m2  - Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước - Tính lún theo phương pháp tổng phân tố:  gl  Ptb   bt  519.54  439.5  80.05  kN / m2  Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi  1 m Ta tính đến σbt > 5σgl dừng tính, coi tắt lún từ vị trí - Các cơng thức sử dụng tính lún :  z  Ko   gl  kN / m2  - Ứng suất thân :  bt   ' hi  kN / m2  p1i  -  (bti 1)   ibt (kN / m2 ) , p2i  p1i   z (i 1)   zi (kN / m2 ) Dựa vào tương quan P-e thí nghiệm ta xác định hệ số e 150 an Bảng 6.21 Biểu đồ e – p lớp đất P (kN/m2) 50 100 200 400 e 0.51467 0.5 0.48667 0.47433 lớp 0.52 0.51 y = -0.019ln(x) + 0.5899 R² = 0.9985 0.5 0.49 0.48 0.47 - 100 200 300 400 500 Độ lún tính cơng thức: n n e e S (cm)   Si   1i 2i  hi i 1 i 1  e1i Theo TCVN độ lún phải thoả yêu cầu S ≤ Sgh = (cm) Ta thấy 5 gl   80.05  400.25  kN / m2    bt  439.5  kN / m2  Nên ta không cần kiểm tra điều kiện lún trường hợp 6.6.2.5 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc - Lực gây xuyên thủng : Pxt   Rbt um ho ho c Trong : C chiều dài hình chiếu mặt phẳng bên tháp nén thủng lên phương ngang C S d bc 2.1 0.7       0.2  m  2 2 2 S khoảng cách hai tim cọc 151 an Hình 6.10 Xuyên thủng đài cọc - Lực xuyên thủng: Pxt  N tt  Sxt tb  8560.93  2.56  698.85  6771.8  kN  S xt   bc  2C  hc  2C   1   0.31   0.3  2.56  m2  N tt 8560.933  tb    698.85  kN / m  Fd 3.5  3.5   (sử dụng bê tông nặng) Rbt  1.2  MPa  um  4.8  m giá trị trung bình chu vi đáy chu vi đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng phạm vi chiều cao làm việc tiết diện   Rbt um ho ho 1.3  1 1.2  103  4.8  1.3   48672  kN   Pxt  6771.8  kN  c 0.2 → Thỏa điều kiện xuyên thủng 152 an 6.6.2.6 Tính thép đài móng Ta tiến hành chia dãy SAFE để tìm giá trị Moment tính thép cho đài cọc: Gán thông số giải toán Chọn chiều dày đài hd  1.5  m Bê tơng M400 Hình 6.11 Biểu đồ moment phương X Hình 6.12 Biểu đồ moment phương Y  Tính thép: Số liệu tính tốn : - Bêtơng mác 400: Rb  17  kN / m2  - Thép AIII: Rs  365  kN / m2  153 an - Chọn a  70  mm nên suy ho  hd  a  1500  70  1830  mm Thép cọc ngàm vào đài dài 32= 800mm, cọc ngàm vào đài khoảng 200mm, bê tơng lót đá 4x6, M75, dày 100mm M m   b R b bh 02     2 m As  -  b R b bh o Rs Hàm lượng cốt thép tính toán phải thảo mãn yêu cầu: min    μ max  As   max bh o R R b RS  0.563  17 365  100%  2.62% ; μ  0.05% μ  0.05% 154 an Bảng 6.22 Thép đài móng cột Phương X Y Strip Station MSA1 MSA1 MSB1 MSB1 1.75 0.7 1.75 2.8 P (kN) CB7 CB2 CB8 CB5 180.163 -161.497 214.541 -185.405 T (kN.m) M  kN.m b (m) As  mm2  % -3551.54 164.7803 -4509.61 -177.64 4684.653 -199.843 -4537.66 137.8051 4720.586 -200.497 4867.934 -279.087 3.5 3.5 3.5 3.5 1885.526 79.3 1945.014 110.4011 0.0952 0.0040 0.0982 0.0056 V2 (kN) Chọn thép Ø22a200 Ø16a200 Ø22a180 Ø16a200 Asc  mm2  1899.7 1004.8 2110.7 1004.8 155 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng TCVN 9386 : 2012 Thiết kế công trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM Ks.Nguyễn Tuấn Trung, ThS.Võ Mạnh Tùng - Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tông cốt thép – đại học Xây Dựng 156 an S an K L 0 ... HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP OCEAN VIEW MANOR SVTH : VĂN KIỀU DIỄM MSSV : 14149368 Khoá : 2014 – 2018 Ngành... chung cư địa bàn huyện Long Điền, chung cư cao cấp doanh nghiệp ngành xây dựng khu vực này, phục vụ phát triển kinh tế xã hội địa phương nói chung doanh nghiệp nói riêng Hình 1.1 Chung cư Ocean View. .. chỉnh kích thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn dầm  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục