(Đồ án hcmute) thiết kế chung cư cao cấp happy land q7

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Q.7 GVHD: NGUYỄN VĂN KHOA SVTH : NGUYỄN PHƯỚC LỘC MSSV: 14149099 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2018 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Q.7 SVTH : NGUYỄN PHƯỚC LỘC MSSV : 14149099 Khoá : 2014-2018 Ngành : CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG GVHD : THs NGUYỄN VĂN KHOA Tp Hồ Chí Minh, tháng 07 năm 2018 an CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp HCM, ngày 22 tháng 02 năm 2016 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : NGUYỄN PHƯỚC LỘC MSSV: 14149099 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Lớp: 14149CL2 Giảng viên hướng dẫn: ThS Nguyễn Văn Khoa ĐT: 0903839433 Ngày nhận đề tài: 22/02/2018 Ngày nộp đề tài: 2/07/2018 Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc công trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: 3.1 Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc có điều chỉnh kích thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối  Tính toán, thiết kế cầu thang bể nước mái  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục B 3.3 Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế 01 phương án móng khả thi Thuyết minh vẽ  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  Bản vẽ A1 (03 Kiến trúc, 08 Kết cấu, 03 Nền móng) TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN ii an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN PHƯỚC LỘC MSSV: 14149099 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Công Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND - Q7 Họ tên Giáo viên hướng dẫn: TH.s NGUYỄN VĂN KHOA NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.…tháng… năm 2016 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) i an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN PHƯỚC lỘC MSSV: 14149099 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND - Q7 Họ tên Giáo viên phản biện: TS LÊ TRUNG KIÊN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2016 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) an LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Văn Khoa Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hoàn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hoàn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 02 tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực an an MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 12 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 12 1.1.1 Tên cơng trình 12 1.1.2 Quy mơ cơng trình 12 1.2 KIẾN TRÚC VÀ CÔNG NĂNG 12 1.2.1 Giải pháp mặt 12 1.3 TỔNG QUAN KẾT CẤU 12 1.3.1 Giải pháp kết cấu 12 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN 14 2.1 TIÊU CHUẨN VÀ PHẦN MỀM TÍNH TỐN 14 2.2 MẶT BẰNG SÀN 14 2.3 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 14 2.3.1 Chiều dày sàn 14 2.3.2 Kích thước dầm - dầm phụ 15 2.3.3 Tiết diện vách 16 2.3.4 Tiết diện cột 16 2.4 TẢI TRỌNG 16 2.4.1 Tĩnh tải sàn 16 2.4.2 Hoạt tải sàn 17 2.4.3 Tải tường 18 2.5 Quy tải lên cột 19 2.5.1 Cột 19 2.5.2 Cột biên 19 2.5.3 Cột góc 20 2.6 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 21 2.6.1 Kiểm tra độ võng sàn 24 2.6.2 Tính tốn bố trí cốt thép 25 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ CẦU THANG 31 3.1 Kích thước hình học sơ đồ tính cầu thang 31 3.1.1 Cấu tạo cầu thang tầng điển hình 31 an 3.2 Tải trọng 31 3.2.1 Tĩnh tải 31 3.2.2 Hoạt tải 32 3.3 Sơ đồ tính nội lực 32 3.4 Tính tốn bố trí cốt thép 34 3.5 Kiểm tra độ võng cầu thang 34 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG 36 4.1 Vật liệu sử dụng 36 4.2 Sơ kích thước 36 4.3 Tính tốn tải trọng 36 4.3.1 Tải gió 36 4.3.2 Tải trọng động đất 44 4.4 Tổ hợp tải trọng 50 4.5 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 51 4.6 TÍNH TỐN - THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC B 52 CHƯƠNG 5: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG 84 5.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 84 5.2 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG 85 5.3 CHỌN CHIỀU SÂU CHƠN MĨNG VÀ CHIỀU DÀY ĐÀI 85 5.4 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 87 5.4.1 Sức chịu tải cọc theo cường độ vật liệu 87 5.4.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất (C1) 87 5.4.3 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất (C1) 89 5.4.4 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên SPT (C1) 90 5.4.5 Sức chịu tải cọc theo tiêu lí đất (C2) 91 5.4.6 Sức chịu tải theo tiêu cường độ đất (C2) 92 5.4.7 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên SPT (C2) 93 5.4.8 Sức chịu tải thiết kế cọc 93 5.5 THIẾT KẾ ĐÀI CỌC CHO MÓNG LÕI THANG 94 5.5.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc 94 5.5.2 Kiểm tra khả chịu tải đất nên 98 5.5.3 Kiểm tra điều kiện lún 101 5.5.4 Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 102 5.5.5 Kiểm tra độ sâu chơn móng 102 an 5.5.6 Kiểm tra xuyên thủng 102 5.5.7 Tính tốn thiết kế đài móng 103 5.6 THIẾT KẾ ĐÀI CỌC CHO MÓNG DƯỚI CHÂN CỘT 105 5.6.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc 105 5.6.2 Kiểm tra khả chịu tải đất nên 109 5.6.3 Kiểm tra điều kiện lún 111 5.6.4 Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc 112 5.6.5 Kiểm tra độ sâu chơn móng 113 5.6.6 Kiểm tra xuyên thủng 113 5.6.7 Tính tốn thiết kế đài móng 114 an - Giá trị moment dương lớn đài M max  2069.96  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  150  1850  mm  m  M 2069.96   0.0395  b R b bh o 0.9  17  1000  1 1.852     2 m     0.039  0.0397 As   b R b bh o 0.0397  0.9  17  1 1.85   3.08  103  m   30.8  cm  Rs 365 Chọn Ø25a150 có As chọn = 34.36 (cm2) - Giá trị moment âm nhỏ đài M  1026.316  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  60  1940  mm  m  M 1026.316   0.018  b R b bh o 0.9 17 1000 11.942     2 m     0.018  0.0182 As   b R b bh o 0.0182  0.9  17  1 1.94   1.48  103  m   14.8  cm  Rs 365 Chọn Ø20a150 có As chọn = 18.84 (cm2) Tính thép đài theo phương y - Giá trị moment dương lớn đài M max  2650.583  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  150  1850  mm  m  M 2650.583   0.051  b R b bh o 0.9  17  1000 11.852     2 m     0.051  0.052 As   b R b bh o 0.052  0.9  17  1 1.85   4.03  103  m   40.3  cm  Rs 365 Chọn Ø30a150 có As chọn = 42.41 (cm2) Giá trị moment âm nhỏ đài M  642.058  kNm  - Chiều cao đài h = 2m, h o  2000  60  1940  mm  m  M 642.058   0.011  b R b bh o 0.9  17  1000 11.942 104 an     2 m     0.011  0.0111 As   b R b bh o 0.0111 0.9  17  1 1.94   0.9  103  m    cm  Rs 365 Chọn Ø20a200 có As chọn = 15.7 (cm2) THIẾT KẾ ĐÀI CỌC CHO MÓNG DƯỚI CHÂN CỘT Xác định số lượng cọc, chọn cột C1 Xác định nội lực tính móng gồm N max ;M xtu ;M ;Q xtu ;Q 5.6 Bảng 5.15: Giá trị nội lực để xác định số lượng cọc Nội lực Giá trị Load TH10 N max  kN  M 2tu  kNm  M 3tu  kNm  -14440.7 102.004 -40.001 - Giả sử đài có kích thước (dài, rộng, cao)  1.5m Trọng lượng tính tốn đài cọc: W  1.1   1.5  25  660  kN  - Chọn sơ số cọc n  1  1.4  N Ptk Trong đó: + N tải trọng thẳng đứng truyền xuống móng + Ptk giá trị tính tốn sức chịu tải thiết kế cọc đơn  n  1  1.4  14440.7   3.3  4.6  cọc 4384.2 Chọn cọc 5.6.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên đầu cọc Kiểm tra phản lực đầu cọc thực phần mềm Safe Cọc phần mềm Safe gắn lò xo Q Định nghĩa độ cứng lò xo cọc: k coc  tk S Trong đó: + Q tk sức chịu tải thiết kế cọc đơn + S độ lún cọc đơn Độ lún cọc đơn xác định theo mục 7.4.2 TCVN 10304-2014 [6] 105 an S N G1  L Trong đó:  '  1  '   ' +     1   G  + '  0.17 ln  k n d   G2   k L +  '  0.17 ln  n   d  EA +  G1L2 2.12  3/4 + 1   2.12  3/4 k n cho phép lấy G1 đặc trưng lấy trung bình toàn lớp đất thuộc phạm vi hạ cọc G2 đặc trưng lấy phạm vi 0.5L từ độ sâu L đến độ sâu 1.5L để từ đỉnh cọc với điều kiện đất mũi cọc than bùn, bùn hay đất trạng thái chảy d đường kính cọc L = 49.3m, d = 1m  1292  15  2670  2.5  4596.67  13.1  13773  8.4  G1  0.4     2115.5  kN / m  15  2.5  13.1  8.4   G  0.4  13773  5509.2  kN / m  EA 32500  103  0.785    7.8 G1L2 2115.5  392 1  2.12  3/4 2.12  7.83/4   0.91  2.12  3/4  2.12  7.83/4 106 an  k L   39   '  0.17 ln  n   0.17 ln    0.74  d     G  2115.5   '  0.17 ln  k n d   0.17 ln   1  0.045  5509.2   G2   '   0.045   1   ' '    0.045  0.78         0.24 1  0.84 3.56  k coc  Q tk N G  L 2115.5  39     346413.125kN / m N S  0.24  G1  L Do kết cấu đài móng lõi thang máy phức tạp, nên xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE sử dụng tính SAFE để giải nội lực tính tốn thép đài móng Khai báo phần tử Point Spring làm đại diện cho cọc với độ cứng k Hình 5.7: Mơ hình lị xo đài 107 an Hình 5.8: Lực lớn nhât tác dụng lên đầu cọc Hình 5.9: Lực nhỏ tác dụng lên đầu cọc Kiểm tra điều kiện Pmax  Q tk  Pmin  Trong đó: + Pmax lực lớn tác dụng lên đầu cọc + Pmin lực bé tác dụng lên đầu cọc 108 an Pmax  3896.569  Qtk  4348.65  Pmin  3241.855  Cọc thỏa điều kiện 5.6.2 Kiểm tra khả chịu tải đất nên Kích thước khối móng quy ước:   Lm   Ld  d   2Lc tg  tb      Bm   Bd  d   2Lc  tan  tb    Trong đó: + L d , Bd chiều dài chiều rộng móng + tb góc ma sát trung bình + Lc chiều dài làm việc cọc, Lc  39m 15  3o16' 2.5  11o32' 13.1 13o52' 8.4  29o31'  12o 48' 15  2.5  13.1  8.4  12o 48'  Lm    1   39  tan    9m   tb   12o 48'  Bm    1   39  tan    9m   - Diện tích khối móng quy ước: A qu  L m  Bm  81 m  - Trọng lượng đài cọc: Wd  Bd  Ld  Df   bt    1.5  25  937.5  kN  - Trọng lượng cọc: Wcoc   39  -  d  25  3086.6  kN  Trọng lượng lớp đất đáy đài Wd   A qu  A c   15  4.7  4940.1 kN  Wd3   A qu  A c   2.5  9.7  1888.06  kN  Wd   A qu  A c   13.1 10.5  10709.4  kN  Wd5   A qu  A c   8.4  10.79  6888.75  kN  - Trọng lượng khối móng quy ước: Wqu  937.5  3086.6  4940.1  1888.06  10709.4  6888.75  28450.41 kN  109 an Sức chịu tải đất theo TTGH2 theo TCVN 9362-2012 R m1m Ab II  Bh*II  Dc II   II h o   k tc Trong đó: + m1, m2 hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác dụng qua lại với đất nền, lấy m1 = 1.2; m2 = + ktc = đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm, ktc = 1.1 + A, B, D hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 14 TCVN 9362-2014 + b bề rộng đáy móng +  ,  * dung trọng trung bình lớp đất nằm đáy móng + c II giá trị lực dính đất nằm đáy móng + h chiều sâu đặt móng, h = 43.8 + ho = cơng trình có tầng hầm có bề rộng lớn 20m *  14.2  15  19.4  2.5  19.7  13.1  20.3  8.4  17.64  kN / m3  15  2.5  13.1  8.4 Tra bảng hệ số ứng với   29o31'  A  1.108;B  5.425, D  7.813 R 1  1.108   20.8  5.425  43.8  17.64  7.813  14.2   4099.9  kN / m  1.1 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: Pmax ex  ey  N tc  Wqu  6e x 6e y    1    Bm  L m  L m Bm  M tcy N  Wqu tc  88.7  2.07  103 14440.7  28450.41 M tcx 34.78   8.1 104 tc N  Wqu 14440.7  28450.41 M tcx  M tcxcc  Q tcycc  h d   40.001  58.911.5  / 1.15  111.62  kNm  M tcy  M tcycc  Q tcxcc  h d  102.004  15.56 1.5  / 1.15  108.99  kNm  110 an N tc  Wqu  6e x 6e y  Pmax   1    Bm  L m  L m Bm  14440.7  28450.41   2.07E 3  8.1E 4    1     530.54  kN  81 9   N tc  Wqu  6e x 6e y  Pmin   1    Bm  L m  L m Bm  14440.7  28450.41   2.07E 3  8.1E 4    1     528.5  kN  81 9   Ta có: Pmax  530.54  kN   1.2R tc  4919.88  kN   Ptb  529.52  kN   R tc  4099.9  kN   Pmin  528.5  kN    Móng thỏa điều kiện ổn định 5.6.3 Kiểm tra điều kiện lún Cơng thức tính độ lún: 0.8 S   Si   glzi h i E Điều kiện S  Sgh    cm  - Vị trí dừng tính lún có  bt  5gl E  5MPa ,  bt  10gl E  5MPa - Ứng suất thân đáy khối móng quy ước: - Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: bt  15  4.7  2.5  9.7  13.1 10.5  8.4  10.79  323.13  kN / m  gl   tctb   bt  529.52  323.13  206.39  kN / m  111 an 0.63 0.62 0.61 0.6 0.59 0.58 0.57 0.56 y = 3E-07x2 - 0.0003x + 0.6408 0.55 0.54 50 100 150 200 250 300 350 400 450 Biểu đồ quan hệ e-p lớp đất Bảng 5.16: Bảng tính lún phân lớp Phân Bề tố dày 2 z z/b k 0.111 0.991 0.333 0.861 0.556 0.648 0.778 0.465 0.336 Tổng độ lún  S bt (kPa) 333.92 355.5 377.08 398.66 420.24 gl (kPa) 204.53 177.7 133.74 95.97 69.34 S (m) 0.011 0.010 0.0076 0.0055 0.0040 0.0381 Tại vị trí phân tố có  bt  5gl nên dừng tính lún Độ lún khối móng quy ước: S 0.8  gl  h i E Độ lún 3.81 (cm) < (cm) Vậy móng thỏa điều kiện lún 5.6.4 Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc Với n1  số hàng cọc nhóm cọc n  số cọc hàng 112 an d 1   arctan    arctan    18.44 s  3    1     1       18.44     0.795 90     Q nh   n  Q tk  0.795   4348.65  13828.7  kN   N tt  14440.7  kN  Nhóm cọc thỏa mãn điều kiện chịu lực từ cột truyền xuống 5.6.5 Kiểm tra độ sâu chơn móng H  o 29o31'   58.91  o   2Q  0.7 tan  45    0.7 tan  45   0.47m   B  9.86    Df  1.5m  Hmin  Thỏa điều kiện độ sâu chơn móng 5.6.6 Kiểm tra xuyên thủng Lực xuyên thủng: Pxt  2P1  2P2   530.54   528.5  2118.08  kN  - Chiều cao làm việc đài móng: h o  h d  a  1500  100  1400  mm  - Góc xuyên thủng: tan   - h o 1400   1.244    51o12' c2 1125 Diện tích chống xuyên thủng: h  h   2c  2bc  2c  2h c Scx       2   sin   sin     2h   c1  bc  c2  h c  sin   1.4   1.125  0.75   1 sin(51o12' )  13.92(m ) Lực chống xuyên thủng:  Pcx   Scx  R bt  0.9  13.92 1200  0.9  15033.6  kN   Pcx   Pxt  thỏa điều kiện xuyên thủng 113 an 5.6.7 Tính tốn thiết kế đài móng Hình 5.10: Moment theo phương x đài Hình 5.11: Moment theo phương y đài 114 an Tính thép đài theo phương x - Giá trị moment dương lớn đài M max  1822.054  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  150  1350  mm  m  M 1822.054   0.065  b R b bh o 0.9  17  1000 11.352     2 m     0.065  0.067 As   b R b bh o 0.067  0.9  17  1 1.35   3.79  103  m   37.9  cm  Rs 365 Chọn Ø25a120 có As chọn = 39.26 (cm2) - Giá trị moment âm nhỏ đài M  188.36  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  60  1440  mm  m  M 188.36   0.0059  b R b bh o 0.9  17  1000  1 1.442     2 m     0.0059  0.00592 As   b R b bh o 0.00592  0.9  17 11.44   0.36  103  m   3.6  cm  Rs 365 Chọn Ø14a200 có As chọn = 9.32 (cm2) Tính thép đài theo phương y - Giá trị moment dương lớn đài M max  1829.4  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  150  1350  mm  m  M 1829.4   0.065  b R b bh o 0.9  17  1000 11.352     2 m     0.065  0.067 As   b R b bh o 0.067  0.9  17  1 1.35   3.79  103  m   37.9  cm  Rs 365 Chọn Ø25a120 có As chọn = 39.26 (cm2) Giá trị moment âm nhỏ đài M  189.5  kNm  - Chiều cao đài h = 1.5m, h o  1500  60  1440  mm  115 an m  M 189.5   0.0059  b R b bh o 0.9  17  1000  1 1.442     2 m     0.0059  0.00592 As   b R b bh o 0.00592  0.9  17  1 1.44   0.35  103  m   3.5  cm  Rs 365 Chọn Ø14a200 có As chọn = 9.32 (cm2) 116 an        TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động TCVN 5574-2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép TCVN 229-1999: Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737-1995 TCVN 9386-2012: Thiết kế cơng trình chịu động đất TCVN 10304-2004: Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế Võ Bá Tầm - Kết cấu bê tông cốt thép tập (Cấu kiện nhà cửa) - Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP.HCM năm 2011 TCVN 192-1997: Nhà cao tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối 117 an S an K L 0 ... ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Q.7 SVTH : NGUYỄN PHƯỚC LỘC MSSV : 14149099 Khoá : 2014-2018 Ngành... thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối  Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục... 0903839433 Ngày nhận đề tài: 22/02/2018 Ngày nộp đề tài: 2/07/2018 Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc cơng