(Đồ án hcmute) thiết kế chung cư cao cấp happy land

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND GVHD: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH SVTH: NGUYỄN NGUYÊN THIÊN ÂN MSSV: 12149351 S K C0 Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2016 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND GVHD : SVTH : MSSV : Khoá : Ngành : ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NGUYỄN NGUYÊN THIÊN ÂN 12149351 2012 – 2016 CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 06 năm 2016 an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN NGUYÊN THIÊN ÂN MSSV: 12149351 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Họ tên Giáo viên hướng dẫn: ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.…tháng… năm 2016 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) i an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN NGUYÊN THIÊN ÂN MSSV: 12149351 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Họ tên Giáo viên phản biện: TS NGUYỄN SỸ HÙNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày.… tháng… năm 2016 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) i an LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Lê Phương Bình Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể q Thầy Cơ khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp tơi vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q Thầy Cơ thành cơng ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 13 tháng 06 năm 2016 Sinh viên thực ii an CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp HCM, ngày 22 tháng 02 năm 2016 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : NGUYỄN NGUYÊN THIÊN ÂN MSSV: 12149351 Ngành: Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Lớp: 12149CLC Giảng viên hướng dẫn: ThS Lê Phương Bình ĐT: 0908520732 Ngày nhận đề tài: 22/02/2016 Ngày nộp đề tài: 13/06/2016 Tên đề tài: THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc: bao gồm vẽ kiến trúc công trình  Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài: 3.1 Kiến trúc  Thể lại vẽ kiến trúc có điều chỉnh kích thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối  Tính toán, thiết kế cầu thang bể nước mái  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục B 3.3 Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế 02 phương án móng khả thi Thuyết minh vẽ  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  21 vẽ A1 (02 Kiến trúc, 17 Kết cấu, 04 Nền móng) TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN iii an MỤC LỤC Bảng nhận xét giáo viên hướng dẫn I Bảng nhận xét giáo viên phản biện I LỜI CẢM ƠN II NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP III CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG 1.1.1 Tên cơng trình 1.1.2 Quy mơ cơng trình 1.2 TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 1.2.1 Tải đứng CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ SÀN 2.1 MẶT BẰNG SÀN 2.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 2.2.1 Chiều dày sàn 2.2.2 Kích thước dầm - dầm phụ 2.2.3 Tiết diện vách 2.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN 2.3.1 Tĩnh tải 2.3.2 Tải tường 2.3.3 Hoạt tải 2.3.4 Tổng hợp tải trọng 2.4 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.4.1 Kiểm tra độ võng sàn 12 2.4.2 Tính tốn bố trí cốt thép 12 CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ CẦU THANG 22 3.1 MẶT BẰNG BỐ TRÍ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 22 3.2 CẤU TẠO CẦU THANG 22 3.2.1 Cầu thang tầng thương mại (tầng + tầng 1) 22 3.2.2 Cầu thang tầng điển hình (tầng ⟶ tầng 17) 22 3.3 TẢI TRỌNG 22 3.3.1 Tĩnh tải 22 3.3.2 Hoạt tải 24 3.3.3 Tổng tải trọng 24 3.4 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC 24 3.5 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP 26 3.6 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CẦU THANG 26 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN – THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 27 iv an 4.1 SƠ BỘ KÍCH THƯỚC BỂ NƯỚC 27 4.2 THÔNG SỐ BAN ĐẦU 28 4.2.1 Vật liệu sử dụng 28 4.2.2 Tiết diện sơ 28 4.3 TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ KẾT CẤU BỂ NƯỚC 31 4.3.1 Mơ hình bể nước 31 4.3.2 Bản nắp 31 4.3.3 Bản thành 34 4.3.4 Bản đáy 37 4.3.5 Tính tốn dầm bể nước 43 CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN – THIẾT KẾ HỆ KHUNG 47 5.1 MỞ ĐẦU 47 5.2 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 47 5.3 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 47 5.4 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 48 5.4.1 Tĩnh tải 48 5.4.2 Hoạt tải 49 5.4.3 Tổng hợp tải trọng 49 5.4.4 Tính tốn tải gió 50 5.4.5 Tải trọng động đất 59 5.5 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 62 5.5.1 Các trường hợp tải trọng 62 5.5.2 Tổ hợp nội lực từ trường hợp tải 62 5.6 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ ĐỈNH CƠNG TRÌNH 63 5.7 TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ KHUNG TRỤC VÀ KHUNG TRỤC C 65 5.7.1 Kết nội lực 65 5.7.2 Tính tốn - thiết kế hệ dầm 68 5.7.3 Tính tốn - thiết kế vách cứng 94 5.7.4 Tính tốn thiết kế cột 101 CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG 108 6.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT 108 6.2 PHƯƠNG ÁN A: CỌC KHOAN NHỒI 115 6.2.1 Đặt vấn đề 115 6.2.2 Chọn chiều sâu chơn móng chiều dày đài: 116 6.2.3 Chọn loại cọc chiều sâu đặt mũi cọc: 116 6.2.4 Tính toán sức chịu tải cọc: 116 6.2.5 Thiết kế móng cọc vùng có động đất: 124 6.2.6 Sức chịu tải thiết kế cọc: 124 6.2.7 Sơ móng cho tồn cơng trình: 125 v an 6.3 PHƯƠNG ÁN B: CỌC ÉP LY TÂM ỨNG SUẤT TRƯỚC 153 6.3.1 Sơ lược phương án móng cọc bê tông ly tâm ứng suất trước 153 6.3.2 Tính tốn sức chịu tải cọc 154 6.3.3 Sức chịu tải thiết kế cọc: 164 6.3.4 Sơ móng cho tồn cơng trình 164 TÀI LIỆU THAM KHẢO 195 vi an DANH SÁCH CÁC BẢNG Bảng 1.1: Tải trọng tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang Bảng 2.1: Sơ tiết diện dầm Bảng 2.2: Tải trọng sàn thường Bảng 2.3: Tải trọng sàn mái, sàn vệ sinh Bảng 2.4: Tĩnh tải tường gạch Bảng 2.5: Hoạt tải phân bố sàn Bảng 2.6: Tổng hợp tải trọng tác dụng lên sàn Bảng 2.7: Kết tính tốn cốt thép chịu Moment dương 13 Bảng 2.8: Kết tính tốn cốt thép chịu Moment âm 17 Bảng 3.1: Tĩnh tải chiếu nghỉ chiếu tới .23 Bảng 3.2: Chiều dày tương đương lớp cấu tạo 23 Bảng 3.3: Tĩnh tải thang 24 Bảng 3.4: Tổng tải trọng tính tốn 24 Bảng 3.5: Kết tính tốn cốt thép cầu thang 26 Bảng 4.1: Tĩnh tải nắp .31 Bảng 4.2: Kết tính cốt thép nắp 33 Bảng 4.3: Tĩnh tải thành 35 Bảng 4.4: Kết tính tốn cốt thép thành bể 37 Bảng 4.5: Tĩnh tải đáy .37 Bảng 4.6: Kết tính tốn cốt thép đáy 39 Bảng 4.7: Kết tính tốn nứt đáy 41 Bảng 4.8: Kết tính tốn bề rộng khe nứt đáy 42 Bảng 4.9: Kết tính toán cốt thép dầm nắp, dầm đáy 45 Bảng 5.1: Tải trọng sàn thường 48 Bảng 5.2: Tải trọng sàn mái, sàn vệ sinh 48 Bảng 5.3: Tĩnh tải tường gạch 49 Bảng 5.4: Hoạt tải phân bố sàn 49 Bảng 5.5: Tổng hợp tải trọng tác dụng lên sàn .49 Bảng 5.6: Kết tính tốn gió tĩnh theo phương X Y .51 Bảng 5.7: Kết Mode dao động 53 Bảng 5.8: Các tham số ρ χ 56 Bảng 5.9: Hệ số tương quan không gian 1 56 Bảng 5.10: Kết tính tốn gió động theo phương X 57 Bảng 5.11: Kết tính tốn gió động theo phương Y 57 Bảng 5.12: Kết tính tốn động đất .61 vii an Qc  nA p  bt Lc  Wd  12 x0.196 x 25 x50.3  5.5 x x x 25  3018.23(kN.m)  Khối lượng tổng móng quy ước: Wqum = Qd+Qc-Qdc = 66554.2+3018.23-895.51= 66417.9 (kN)  Tải trọng tác dụng xuống mũi cọc là: Ntc+Wqum=11990+ 66417.9= 78408(kN)  Độ lệch tâm mũi cọc: ex  tc M ym N  Wqu tc  25.6  0.0003m 78408 tc M xm 370.7 e y  tc   0.005m N  Wqu 78408  Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước  tb  N tc  Wqu Lm1  Bm1  78408  603(kN / m ) 12.95 x11.45  tbmax   tb (1  6e x 6e y  0.0003  0.005  )  603  (1   )  604(kN / m ) Lm1 Bm1 12.95 11.45  tbmin   tb (1  6e x 6e y  0.0003  0.005  )  603  (1   )  602(kN / m ) Lm1 Bm1 12.95 11.45  Khả chịu tải mũi cọc R tc = m1.m2 (A Bm  II + B H m  I ' + D.c-ho  II ) k tc m1 = 1.2, m2 = 1.1 Lớp đất cọc tỳ vào lớp cát chặt vừa có: c = 9.5 kN/m2 γ ‘II = 10.3kN/m3 (dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc) Mũi cọc đặt lớp đất 10: tra bảng 2.21 giáo trình Nền Móng – tác giả Châu Ngọc Ẩn Φ = 28.05 o → A= B= D= Lớp 10: Cát hạt trung,xám trắng-nâu 0.984 4.945 7.413 ktc = m1 = m2 = 1.1 1.2 182 an  I'   h h i i  9.92kN/m3 i hi: bề dày lớp đất thứ i 'I : Dung trọng đất từ đáy khối móng quy ước trở lên  Rtc = 963.1 kN/m2  max  604kN / m  1.2 R tc  1155.7kN / m  Ta có:   602kN / m   tb tc   603kN / m  R  963.1kN / m Kết luận: Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định (nền đất làm việc đàn hồi)  Kiểm tra lún khối móng quy ước  Ứng suất trọng lượng thân đất mũi: σbt = γ’× hi = 507.66 (kN/m2)  Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước σgl = σtb – σbt = 603 - 507.66 = 95.34 (kN/m2)  Tính lún theo phương pháp tổng phân tố: • Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi = 1m Ta tính đến σbt > 5σgl dừng tính, coi tắt lún từ vị trí • Các cơng thức c s dng tớnh lỳn z = K0ìgl (kN/m2) ã Ứng suất thân: σbt=∑γi.hi (kN/m2)    zi  bt   ibt p2i  p1i  z (i 1) (kN / m2 ) p1i  (i 1) (kN / m2 ) 2 ,  Dựa vào tương quan P-e thí nghiệm ta xác định hệ số e  Độ lún tính công thức: n n e e S (cm)   Si   1i 2i  hi i 1 i 1  e1i  Theo TCVN độ lún phải thoả yêu cầu S ≤ Sgh =8 (cm) Ta thấy 5σgl =5×95.34= 476.7(kN/m2) < σbt= 507.66 (kN/m2) Nên ta không cần kiểm tra điều kiện lún trường hợp Kiểm tra xuyên thủng (Theo TCVN 5574-2012): Kích thước vách bc = 0.4 m, h0 = m 183 an 2000 400 250 500 1000 500 1000 500 250 Hình dạng tháp xun thủng bao phủ tồn cọc nên không cần kiểm tra xuyên thủng h F   Rbt um ho c Trong đó: + F lực xuyên thủng Fxt= Ntt- ΣPi  Ntt: lực dọc tính tốn chân cột  Σpi: Phản lực đầu cọc nằm phạm vi đáy lớn tháp xuyên thủng  α=1, hệ số bê tông nặng  Rbt=1.05Mpa  um: giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng um= 2(hc+bc+2c), c=0.95m: chiều dài hình chiếu mặt bên tháp nén thủng lên phương ngang  ho=h – a= 1800(mm)  Tính thép đài móng vách V3 Ta tiến hành chia dãy SAFE để tìm giá trị Moment tính thép cho đài cọc: Gán thơng số giải toán Chọn chiều dày đài hd =2 m Bê tông M350 Phản lực đầu cọc từ SAFE 184 an Biểu đồ moment phương X Biểu đồ moment phương Y Tính thép Số liệu tính tốn : bêtông mác 350: Rb = 14.5x103 (KN/m2) Thép AII: Rs = 280x103(KN/m2) Chiều cao đài 2m ; lớp bêtông bảo vệ 200 mm ; thép cọc ngàm vào đài dài 30= 500mm, cọc ngàm vào đài khoảng 200mm, bê tông lót đá 4x6, mac 75, dày 100mm h0 = hd – 0.2 = 1.8 (m) - Moment theo phương I-I (phương x): 185 an MI-I = 2306.4 (kN.m)  b = 1000mm = 1m  m   As  M 2306.4   0.05   R  0.418 Rb bh0 14.5 x10 x1x1.8     2 m  0.05 Tính thép; Rb bh0 0.05 x14.5 x10 x1x1.8 Rs  280 x10  0.005m  5000mm Chọn Ø25a120 - Moment theo phương II-II (phương y) : MII-II = 1799.3 (kN.m)  b = 1000mm = 1m   m  M 1799.3   0.04   R  0.418 Rb bh0 14.5 x10 x1x1.8     2 m  0.04 Tính thép; R bh 0.04 x14.5 x10 x1x1.8 As  b   0.004m  4000mm Rs 280 x10 Chọn Ø25a120 Móng MLT Pier MLT Load COMB1 P( kN) - 56174.5 Qx( kN) 3952.38 Qy( kN) 3425.48 Mx( kN.m) 9.5 My ( kN.m) -1675.5 Sơ xác định số cọc sau: N n coc  k max Qtk k:hệ số lấy 1.1  1.4 n  x 56174.5 x  81 1664.5 Chọn 91 cọc Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: 186 an Y X Hình 6.13: Mặt cọc nhồi móng lõi thang máy 187 an Kiểm tra điều kiện sử dụng cọc có xét đến hiệu ứng nhóm: Hệ số nhóm:  (n  1).n2  (n2  1).n1    (9  1)   (6  1)     1     arctg     0.845 90 n n 90        d    arctg   s Trong n1: số hàng cọc n2: số cọc hàng d: đường kính cọc s: khoảng cách tâm cọc Sức chịu tải nhóm cọc: Qanhóm = η.nc.Qtk = 0.79x36x4327.7 = 123079.8 (KN) > Ntt = 112349(KN) ( thỏa điều kiện )  Xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE, sử dụng tính SAFE để giải nội lực đài móng vách lõi, nội lực vẽ theo trục dải  Độ cứng cọc đơn tính theo cơng thức : Q k Scdon Trong đó:  Q: Tải trọng tác dụng lên cọc, Q = 1664.5kN  Scdon: độ lún cọc đơn Scdon  D QL  100 AE D: đường kính cọc, D = m L: chiều dài cọc, L = 59.3 m A: diện tích tiết diện ngang cọc, A    D2  0.785 m2 E: modun đàn hồi vật liệu làm cọc, E = 32500 MPa Từ thông số ta tính Scdon = 0.02m  k = 83.23 kN/mm Ta tiến hành chia dải SAFE để tìm giá trị phản lực cho đài cọc 188 an Tải trọng tác dụng lên đầu cọc Pmax = 1278kN thỏa điều Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Góc ma sát trung bình:  L tb   i i  16.960 L i  Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước N tt  93624.2 kN 1.2 Mxtc = 15.8kN.m Mytc = -2793kN.m  Kích thước móng khối qui ước N tc   Lm  Ld  Lc tan  tb   Bm  Bd  Lc tan  tb   16.960     32.45m   25   50.3tan      16.960     20.45m   13   50.3tan       h  507.66(kN / m ) i i Diện tích khối móng quy ước: Aqu = Lm×Bm = 32.45x20.45 = 663.602(m²)  Khối lượng đất móng quy ước: 189 an Qd  Aqu  i hi  663.602  507.66  336884.44(kN )  Khối lượng đất bị cọc chiếm chỗ: Qdc  n.Ap  i hi  91 0.196  507.66  9054.623(kN )  Khối lượng cọc đài bê tông: Qc  n Ap  bt Lc  Wd  91 0.196  25  50.3  32.45  20.45  2.5  25  63903.926(kN )  Khối lượng tổng móng quy ước: Wqum = Qd + Qc - Qdc = 336884.44+63903.926-9045.623= 391742.743 (kN)  Tải trọng tác dụng xuống mũi cọc là: Ntc + Wqum = 93624.2 + 391742.743 = 504901.076 (kN)  Độ lệch tâm mũi cọc: tc M ym  ex   ey  N  Wqu tc  15.8  0.00311m 504901.1 tc M xm 2793   0.04m tc N  Wqu 50491.1  Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước  tb    max   tb  1       tb  1   N tc  Wqum Lm  Bm  504901.843  758.69(kN / m2 ) 32.45  20.45 6ex 6ey   (0.00311)  0.044       758.69  1    768.048( kN / m ) Lm Bm  32.45 20.45   6ex 6ey    (0.00311  0.044      758.69  1    749.33(kN / m ) Lm Bm  32.45 20.45   Khả chịu tải đất mũi cọc: Rtc  m1  m2 ( A  Bm   II'  B  Z m   I'  D  c) tc k Mũi cọc đặt lớp đất 4: tra bảng 2.21 giáo trình Nền Móng – tác giả Châu Ngọc Ẩn φ=28.05 → o A= B= D= Lớp 10: Cát hạt trung,xám trắng - nâu 0.984 4.945 7.413 ktc = m1 = m2 = 1.1 190 an  C =9.5 kN/m2 : lực dính đất mũi cọc  γ’II = 10.3 (kN/m³) : dung trọng đất mũi cọc có tính đến đẩy  γ’I = 9.92 (kN/m³) : dung trọng trung bình đất từ mũi cọc trở lên có tính đến đẩy tc  R  3019.63(kN / m ) tc max  768.048 kN / m  1.2R tc  3623.56 kN / m  tc Ta có min  749.33 kN / m   tc tc  tb  758.69kN / m  R  3019.63 kN / m Kết luận: Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định (nền đất làm việc đàn hồi)  Kiểm tra lún khối móng quy ước  Ứng suất trọng lượng thân đất mũi: σbt = γ’×hi =507.66 (kN/m2)  Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước σgl = σtb – σbt= 758.69- 507.66 = 251.03(kN/m2)  Tính lún theo phương pháp tổng phân tố:  Chia lớp đất đáy móng thành phân tố nhỏ, có bề dày hi = 1m Ta tính đến σbt > 5σgl dừng tính, coi tắt lún từ vị trí  Các cơng thức sử dụng tính lún σz = K0.σgl (kN/m2)  Ứng suất thân: σbt=∑γi.hi (KN/m2)    zi  (bti 1)   ibt p2i  p1i  z (i 1) (kN / m2 ) p1i  (kN / m2 ) 2 ,  Dựa vào tương quan P-e thí nghiệm ta xác định hệ số e  Độ lún tính cơng thức: n n e e S (cm)   Si   1i 2i  hi i 1 i 1  e1i Theo TCVN độ lún phải thoả yêu cầu S ≤ Sgh =8 (cm Ta thấy 5σgl =5×251.03= 1255.15(kN/m2) >σbt= 507.66 (kN/m2) Nên ta cần kiểm tra điều kiện lún trường hợp 191 an Điểm Z(m) Z/B k0 γ 0.092 0.184 0.275 0.367 0.459 0.551 0.643 0.734 0.918 0.836 0.757 0.681 0.609 0.544 0.486 0.435 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8 9.8 бz(Kpa) бtb(Kpa) 251.03 230.35 209.98 190.11 170.96 152.99 136.59 122 109.21 507.66 517.46 527.26 537.06 546.86 556.66 566.46 576.26 586.06 5σgl =5×109.21= 546.05(kN/m2) < σbt= 586.06 (kN/m2) (thỏa) P1i P2i e1i e2i S(m) 512.56 522.36 532.16 541.96 551.76 561.56 571.36 581.16 590.96 753.25 742.52 732.21 722.5 713.74 706.35 700.65 696.77 694.63 0.707 0.706 0.705 0.704 0.703 0.702 0.701 0.7 0.699 0.692 0.692 0.693 0.693 0.694 0.694 0.694 0.694 0.694 0.0088 0.0082 0.007 0.0065 0.0053 0.0047 0.0042 0.0036 0.0029 S=5.1 < Sgh =8 (thỏa) Kiểm tra xuyên thủng(Theo TCVN 5574-2012) Ta có tháp xuyên thủng bao trùm đầu cọc đài cọc đảm bảo xun thủng Tính tốn đài cọc SAFE Xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE, sử dụng tính SAFE để giải nội lực đài móng vách lõi, nội lực vẽ theo trục dải Tính thép đài móng lõi thang (MLT) Ta chia dãy SAFE để tìm giá trị Moment tính thép cho đài cọc: Gán thơng số giải toán Chọn chiều dày đài hd =2 m Bê tông M350 Phản lực đầu cọc từ SAFE 192 an Biểu đồ moment phương X Biểu đồ moment phương Y Tính thép: Số liệu tính tốn : bêtông mác 350: Rb = 14.5x103 (KN/m2) thép AII: Rs = 280x103 (KN/m2) Chiều cao đài 2.5m ; lớp bêtông bảo vệ 200 mm ; thép cọc ngàm vào đài dài 30= 500mm, cọc ngàm vào đài khoảng 200mm, bê tơng lót đá 4x6, mac 75, dày 100mm 193 an h0 = hd – 0.2 = 2.3(m) - Moment theo phương I-I (phương x) : MI-I =5156.2 (kN.m)  b = 1000mm = 1m   m  M 5156.2   0.07   R  0.418 Rb bh0 14.5 x10 x1x 2.3     2 m  0.073 Tính thép R bh 0.073 x14.5 x10 x1x 2.3 As  b   0.009m  9000mm Rs 280 x10 Chọn Ø28a100 - Moment theo phương II-II (phương y) : MII-II =1556.9 (kN.m)  b = 1000mm = 1m  m  M 1556.9   0.02   R  0.418 Rb bh0 14.5 x10 x1x 2.3     2 m  0.02  As  Tính thép; Rb bh0 0.02 x14.5 x10 x1x 2.3 Rs  280 x10  0.0024m  2400mm Chọn Ø25a150 194 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14] [15] [16] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM Ks.Nguyễn Tuấn Trung, ThS.Võ Mạnh Tùng - Một số phương pháp tính cốt thép cho vách phẳng bê tông cốt thép – đại học Xây Dựng 195 an S an K L 0 ... ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ CAO CẤP HAPPY LAND GVHD : SVTH : MSSV : Khoá : Ngành : ThS LÊ PHƯƠNG BÌNH NGUYỄN NGUYÊN... thước nhịp chiều cao tầng 3.2 Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình theo phương án: Sàn sườn tồn khối  Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục... chất, hồ sơ thiết kế kiến trúc, tải trọng tác động vào cơng trình nên phương án thiết kế kết cấu chọn sau:  Hệ sàn dầm  Hệ khung bê tông cốt thép đổ toàn khối  Phương án thiết kế móng: móng