(Đồ án hcmute) thiết kế cầu vượt cao tốc

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG THIẾT KẾ CẦU VƯỢT CAO TỐC GVHD: NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI SVTT: TRẦN NISSAN MSSV:15127017 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, 2020 an KHOA XÂY DỰNG- TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM VÀ KĨ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU VƯỢT CAO TỐC GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN: SINH VIÊN THỰC HIÊN : NGÀNH: TS NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI TRẦN NISSAN KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG LỚP: 15727 CLC MSSV: 15127017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM VÀ KĨ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH ĐỊA CHỈ: SỐ VÕ VĂN NGÂN, QUẬN THỦ ĐỨC, TP HỒ CHÍ MINH an KHOA XÂY DỰNG- TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM VÀ KĨ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH PHẦN THUYẾT MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM VÀ KĨ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH ĐỊA CHỈ: SỐ VÕ VĂN NGÂN, QUẬN THỦ ĐỨC, TP HỒ CHÍ MINH an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHẦN TÍNH TỐN DẦM CHỦ I.Dữ liệu đề cho Tiêu chuẩn thiết kế: TCVN 11823-2017 Chiều dài nhịp (L): Chiều dài nhịp tính tốn (Ltt): Khổ cầu (B): Loại dầm: Số lượng dầm chủ (n): Tải trọng : I.1.Vật liệu I.1.1.Thép Các tiêu vật lý chủ yếu sau: + Module đàn hồi thép (Eth): + Giới hạn chảy cốt thép dọc chủ : + Giới hạn chảy cốt thép khác : I.1.2.Cáp dự ứng lực Phân loại cáp DƯL: Kiểu cáp DƯL: Cường độ cực hạn: Giới hạn chảy : Mô đun đàn hồi cáp (Ep): I.1.3.Bê tông I.1.3.1 Dầm bê tông đúc sẵn Cường độ nén (28 ngày tuổi) bêtông dọc dầm: Cường độ bê tông cắt thép: Cường độ chịu kéo uốn (chống cắt) : Mô đuyn đàn hồi (Eb): I.1.3.1 Bản bê tông đổ sau Cường độ nén bê tông mặt cầu : Cường độ chịu kéo uốn : Mô đuyn đàn hồi (Ec): I.2.Các kích thước hình học I.2.1.Mặt cắt ngang +Số lượng dầm chủ (n): +Khoảng cách dầm chủ (d): +Chọn chiều dày BTCT (hc): +Chiều cao dầm (H): +Mặt đường gồm lớp : -Bê tông asphal dày SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI -Lớp phòng nước dày 0,3 cm = 3mm I.2.2.Lan can, hành Kích thước lan can, hành thể hình I.2.3.Liên kết ngang : Sử dụng cáp dự ứng lực làm liên kết ngang cho dầm I.3.Bố trí chung cầu mặt cắt điển hình 20 m 19.4 m 11.0 m Dầm 12 HL - 93 200.000 MPa 400 Mpa 400 Mpa II Đặc trưng hình học II.1 Giới thiệu Đặc trưng hình học dầm tính theo hai đặc trưng dầm có lỗ rỗng dầm khơng có lỗ rỗng Dầm loại dầm loại kích thước đặc trưng hình học khơng thay đổi đáng kể, đặc biệt khả chịu lực Mặt khác dầm có diện tích mặt cắt ngang nhỏ dầm loại 1, đồng nghĩa với việc giảm tải trọng thân dầm Do tính đặc trưng hình học dầm loại chọn đơn vị đặc trưng đại diện để tính tốn Căng sau Có độ tự chùng thấp fpu = 1860 Mpa fpy = 0.9 x fpu = 1670 Mpa 197000 Mpa ' f c = 50 Mpa f 'ci = 0.85x50 = 42.5 Mpa f r = 0,63 fc = 4.45 Mpa f c = 38006 Mpa Eb =0,043 y 1,5 c ' f c = 30 Mpa f r = 0,63 fc = 3.45 Mpa f c = 28561Mpa Ec =0,043 y 1,5 c 12 m 120 mm 0.03L=600mm Bảng thông số đặc trưng tiết diện: a1 150 a2 250 a3 190 a4 50 a5 100 a6 150 a7 200 B 990 H 600 7cm = 70mm an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG Diện tích lỗ rỗng: Số lỗ rỗng : Moment quán tính tương ứng với n lỗ rỗng: Khoảng cách tâm lỗ tới đáy dầm: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI  * d  * 2502 = (Ar) = = 49087.385 mm2 4 (n)=2  *d4  * 2504 Ixr = n* = 2* = 383495197 mm4 64 64 y = 300mm Phạm vi xuất lỗ rỗng tính đến 1/2L thể bảng sau: Khoang dầm Điểm Đầu 1.0 m 5.5 m II.2 Đặc trưng tiết diện lỗ rỗng (Tiết diện gối) Điểm cuối 5.0 m 10 m Diện tích tiết diện: F2 = BxH – Ar x = 594000 - 49087.385 x = 495825.23 mm2 Vì tiết diện đối xứng  Khoảng cách đáy đến đường trung hòa:  Moment tĩnh: Moment quán tính: Y2 = 300mm Sx2 = FxY – Ar x xY = 148747569 cm3 Ix2 = Ix1 – Ixr = 1.782x1010 - 383495197 = 1.744x1010 cm4 II.4 Bảng đặc trưng tiết diện vị trí Tiết diện Diện tích tiết diện: Vì tiết diện đối xứng  Khoảng cách đáy đến đường trung hòa:  Moment tĩnh: Moment qn tính: II.3 Đặc trưng tiết diện có lỗ rỗng (Tiết diện L/2) Section Dầm loại F1 = BxH = 990x600 = 594000 mm2 Position Sx F y Ix x (m) (mm3) (mm2) (mm) (cm4) Đặc Gối;(1) 178200000 594000 300 1.782x1010 Y1 = 300mm Đặc H/2;(2) 0.6 178200000 594000 300 1.782x1010 Sx1 = FxY1 = 178200000 cm3 990x6003 BxH + 594000x0 Ix1 = + Fxd2 = 12 12 = 1.782x1010 cm4 Rỗng L/4;(3) 148747569 495825.23 300 1.744x1010 Rỗng 3L/8;(4) 7.5 148747569 495825.23 300 1.744x1010 Rỗng L/2;(5) 10 148747569 495825.23 300 1.744x1010 III Hệ số phân phối ngang III.1 Hệ số phân bố hoạt tải cho moment lực cắt theo phương pháp đòn bẩy +Dầm biên xe an BỘ MÔN CÔNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Khoảng cách hai dầm: Tung độ đường ảnh hưởng Hệ số phân bố ngang cho dầm biên: SVTH:TRẦN NISSAN S = 1000mm y1= 0.4 mg = (1.2*y1)/2 = 0.240 GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI −g m g 2Vlan =( b 0.4 b 0.1 I 0.05 ) ( ) ( ) = 0.436 4000 L J HSPB Lực cắt cho dầm biên: +Dầm xe Một chất tải: sử dụng phương pháp đòn bẩy m g1Vlan−b = 0.24 10 Hai chất tải: −g −b m g 2Vlan = e x m g 2Vlan = 1.02 x 0.436 = 0.444 Tung độ đường ảnh hưởng: y2 = Hệ số phân bố ngang cho dầm giữa: g = 1.2x0.5 = 0.6 III.2 Hệ số phân bố ngang theo phương pháp tra bảng Tính theo bảng 4.6.2.2.2 ASSHTO hay TCN 272-05 Do đề không yêu cầu tính uốn theo phương ngang để thiết kế sơ theo điều 4.6.2.2.2.a ta lấy I/J = Số lượng dầm: < Nb = 12 < 20 Chiều rộng dầm: 600mm < b = 990mm < 1500mm Chiều dài dầm: 6m < L = 19.4m < 37m Moment quán tính dầm I = 1.81 x 1010 mm4 Hằn số cho loại kết cấu: k = 2.5 x (Nb)-0.2 = 1.52 > 1.5 e = 1.02 + Vậy hệ số phân bố ngang thể sau: Hệ số phân bố Lực cắt Moment b 0.5 I 0.25 ) ( ) = 0.29 2.8 xL J + chịu tải: m g1Mg lan = 1x k ( Dầm biên làn 0.24 0.444 0.24 0.27 Dầm làn 0.56 0.436 0.29 0.26 Dầm biên chọn 0.444 0.27 Dầm chọn 0.56 0.29 III.3 Hệ số phân bố ngang cho gờ chắn lang cang Dùng phương pháp địn bẩy để tính hệ số phân bố Được biểu diễn hình bên cạnh Các khoảng cách: + Từ tâm gờ chắn đếm tâm dầm biên: 326 mm + Từ tâm lan đến tâm dầm biên: 424 mm (Do lan cang thép đối xứng qua tâm lan cang cho tất phận nhỏ) HSPB Moment dầm + chịu tải: m g1Mg lan = 1.2 x k ( de = 1.02 15000 b 0.6 b 0.2 I 0.06 ) ( ) ( ) = 0.26 7600 L J + Hệ số phân bố cho gờ chắn: HSPB Moment dầm biên: + Một chất tải: m g1Mlan−b = 0.24 + Hai chất tải: m g 2Mlan−b = m g 2Mglan x e =1 x 0.26 x 1.04 = 0.27 e = 1.04 + de = 1.04 7600 HSPB Lực cắt cho dầm giữa: Một chất tải: b L I J m g1Vlan− g = 1.2 x 0.7 x ( )0.15 ( )0.05 = 0.56 Hai chất tải mggc = 1000 + 326 = 1.326 1000 + Hệ số phân bố cho lang cang: mglc = 1000 + 424 = 1.421 1000 IV Nội lực tác dụng IV.1 Nội lực tác dụng tĩnh tải gây IV.1.1 Giai đoạn Tải trọng thân dầm chủ: (Tính cho dầm ngồi dầm biên) + Do tiết diện đặc rỗng đoạn khác nên diện tích quy đổi là: an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI F = 0.7xFrỗng + 0.3xFđặc = 564548 mm2 = 0.565 m2 + Trọng lượng dầm 1m chiều dài là: Wdầm = 0.565 x 2.45 = 1.38 T/m IV.1.2 Giai đoạn Tên phận Gờ chắn Lan can Phạm vi áp dụng Dầm biên Dầm biên Cơng thức tính Wgờ = Fgờ x  bt = 0.19 x 2.5 Wlan can = Flancan x  thep = 0.031 x 7.85 Giá trị tính tốn 0.465 T/m 0.245 T/m Bản mặt cầu Lớp asphal Dầm biên Dầm biên Wbmc = Fbmc x  bt = 0.12 x 2.45 Was-bien = Fas-b x  as = (0.990.5)x0.073x2.3 Was-trong = Fas-t x  as = 0.99x0.073x2.3 0.294 T/m 0.083 T/m Dầm 0.166 T/m Hoạt tải gối IV.2 Nội lực tác dụng hoạt tải + Tải tính tốn HL93 + Tải trọng làn( tải phân bố) W = 0.93 T/m + Hệ số xung kích IM = 0.33 Cách tính Xe tải: Tải trọng Xe trục Xe trục Chọn thiết kế Làn n Momen: M =  P xY i M i Moment (T.m) 0 0 Lực cắt (T) 26.05 21.12 26.05 6.7 i Lực cắt: Q = n  P xY i Hoạt tải H/2 Q i i Tải trọng làn: Momen: M = FlanM x W Lực cắt : M = FlanQ x W Xe tải trục: P1 = 14.5T, P2 =3.5T Xe tải trục : P1= 11T Nội lực hoạt tải gây tính mặt cắt đặc biệt gồm: + Mặt cắt Gối, H/2, L/4, 3L/8, L/2 + Tính tốn chưa kể hệ số xung kích an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG Tải trọng Xe trục Xe trục Chọn thiết kế Làn ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Moment (T.m) 7.49 6.16 7.49 1.89 SVTH:TRẦN NISSAN Lực cắt (T) 24.5 21.12 24.5 6.38 Hoạt tải 3L/8 Hoạt tải L/4 Tải trọng Tải trọng Xe trục Xe trục Chọn thiết kế Làn Moment (T.m) 64.64 56.32 64.64 18.08 GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Lực cắt (T) 17.95 15.66 17.95 3.77 Xe trục Xe trục Chọn thiết kế Làn Moment (T.m) 78.30 73.15 78.30 24.11 Lực cắt (T) 9.05 10.15 10.15 1.67 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI IV.3 Tổng hợp tải trọng 11 Moment lực cắt mặt cắt ngang tính mục IV.1.2 trình bày lại bảng Nên ta tính cho chiều dài tồn dầm ta lấy diện tích đường ảnh hưởng (DHA) mặt cắt nhân với tải trọng phân 12 Ví dụ mặt cắt: H/2 Moment trọng lượng dầm biên = Was-bien x 2.09 = 2.88 13 Chú ý tính với lang cang gờ chắn cho dầm biên có kể đến hệ số không tâm gồm : mggc =1.326 mglc = 1.421 14 Do tính chất lập lại nên tính trình bày theo dạng bảng + Tĩnh tải Tên phận Phạm vi áp dụng Cơng thức tính Giá trị tính tốn Gờ chắn Dầm biên 0.465 T/m Wgờ = Fgờ x  bt = 0.19 x 2.45 Lan can Dầm biên 0.245 T/m Wlan can = Flancan x  thep = 0.031 x 7.85 Bản mặt cầu Lớp asphal Dầm biên Dầm biên Dầm Wbmc = Fbmc x  bt = 0.12 x 2.45 Was-bien = Fas-b x  as = (0.99-0.5)x0.073x2.3 Was-bien = Fas-b x  as = 0.99x0.073x2.3 0.294 T/m 0.083 T/m 0.166 T/m Bảng tổng hợp momen lực cắt cho dầm biên Dầm Biên Mặt cắt Diện tích DHA Trọng lượng dầm Bản mặt cầu Gờ chắn Lan can Lớp asphal Hoạt tải Giai đoạn Giai đoạn Hoạt tải H/2 Lực cắt (T) 14.06 12.88 14.06 2.62 Moment (T.m) 76.68 69.69 76.68 22.6 Tải trọng Xe trục Xe trục Chọn thiết kế Làn Bảng tổng hợp nôi lực hoạt tải bao gồm HL93 tải trọng thiết kế: Vị trí Gối H/2 L/4 3L/8 L/2 Momen (T.m) Xe Làn 7.49 64.64 76.68 78.3 1.89 18.08 22.6 24.11 Lực cắt (T) Xe Làn 26.05 24.5 17.95 14.06 10.15 6.7 6.38 3.77 2.62 1.67 Gối 7.20 Lực cắt ( T ) H/2 L/4 3L/8 6.91 4.05 2.81 L/2 1.80 35.77 9.94 9.53 5.59 3.88 2.48 7.62 12.05 6.35 2.15 128.25 35.77 192.19 2.12 3.35 1.76 0.60 41.90 9.94 59.66 2.03 3.21 1.69 0.57 38.97 9.53 56.01 1.19 1.88 0.99 0.34 27.64 5.59 37.63 0.83 1.31 0.69 0.23 21.32 3.88 28.26 0.53 0.84 0.44 0.15 15.17 2.48 19.61 H/2 2.09 Momen (T.m) L/4 3L/8 19.44 24.30 L/2 25.92 2.88 26.83 33.53 0.61 0.97 0.51 0.17 11.85 2.88 17.00 5.72 9.04 4.76 1.61 104.05 26.83 152.01 7.14 11.30 5.95 2.02 124.58 33.53 184.53 Momen*(1+IM) Lực + (T.m) cắt*(1+IM + (T) 41.9 11.85 38.97 104.05 27.64 124.58 21.32 128.25 15.17 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI U = η [1,0(DC+DW)+0.8(LL+IM)] Bảng tổng hợp momen lực cắt cho dầm Dầm Giữa Mặt cắt H/2 Diện tích DHA 2.09 Trọng lượng dầm 2.88 Bản mặt cầu 0.61 Lớp asphal 0.35 Hoạt tải 11.85 Giai đoạn 2.88 Giai đoạn 15.69 Momen (T.m) L/4 3L/8 19.44 24.30 26.83 33.53 5.72 7.14 3.23 4.03 104.05 124.58 26.83 33.53 139.82 169.29 L/2 25.92 35.77 7.62 4.30 128.25 35.77 175.94 Gối 7.20 9.94 2.12 1.20 41.90 9.94 55.15 Lực cắt ( T ) H/2 L/4 3L/8 6.91 4.05 2.81 9.53 5.59 3.88 2.03 1.19 0.83 1.15 0.67 0.47 38.97 27.64 21.32 9.53 5.59 3.88 51.68 35.09 26.50 L/2 1.80 2.48 0.53 0.30 15.17 2.48 18.48 Trong đó: + DC: Trọng lượng dầm, gờ chắn, lan can, mặt cầu + DW: Lớp phủ, lớp asphal + LL : Hoạt tải xe thiết kế Tính tốn momen lực cắt cho dầm biên dầm trình bày bảng + Dầm biên cường độ I sử dụng I,III Dầm Biên Mặt cắt Diện tích DHA Trọng lượng dầm Bản mặt cầu Gờ chắn Lan can Lớp asphal Hoạt tải Hệ số phân bố Cường độ I IV.4 Tính tốn theo trạng thái giới hạn IV.4.1 Hệ số điều chỉnh tải trọng  = hệ số điều chỉnh tải trọng; hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư tầm quan trọng khai thác D = hệ số liên quan đến tính dẻo R = hệ số liên quan đến tính dư I = hệ số liên quan đến tầm quan trọng khai thác Hệ số điều chỉnh Sử dụng I Sử dụng III Chỉ dẫn TTGH cường độ TTGH sử dụng Dẻo dai ηD (A1.3.3) 1,0 1,0 Dư thừa ηR (A1.3.4) 1,0 1,0 Quan trọng ηl (A1.3.6) 1,0 1.0 (A1.3.2.1) 1,0 1,0 η=ηD.ηR.ηl >0.95 Gối 7.20 Lực cắt ( T ) H/2 L/4 3L/8 6.91 4.05 2.81 L/2 1.80 9.94 9.53 3.88 2.48 5.72 7.14 7.62 2.12 2.03 1.19 0.83 11.99 14.98 15.98 4.44 4.26 2.50 1.73 6.77 8.46 9.02 2.51 2.41 1.41 0.98 1.61 2.02 2.15 0.60 0.57 0.34 0.23 104.05 124.58 128.25 41.90 38.97 27.64 21.32 0.27 0.44 12.75 115.71 142.04 149.32 56.91 53.66 35.15 26.04 8.88 81.00 99.77 105.17 38.03 35.95 23.18 17.04 8.24 75.39 93.05 98.25 34.35 32.52 20.75 15.16 0.53 1.11 0.63 0.15 15.17 H/2 2.09 Momen (T.m) L/4 3L/8 19.44 24.30 L/2 25.92 2.88 26.83 35.77 33.53 5.59 0.61 1.29 0.73 0.17 11.85 17.84 11.57 10.24 + Dầm cường độ I sử dụng I Các trạng thái giới hạn gồm : Trạng thái giới hạn cường độ I :Tổ hợp tải trọng lien quan đến việc sử dụng xe tiêu chuẩn cầu khơng xét gió U = η [1,25DC +1,5DW+1,75(LL+IM)] Trạng thái giới sử dụng I : Tổ hợp tải trọng lien quan đến khai thác bình thường cầu với gió 25m/s, tải trọng lấy giá trị danh định, kiêm tra vết nứt kết cấu U = η [1,0(DC+DW)+1,0(LL+IM)] Trạng thái giới sử dụng III : Tổ hợp tải trọng lien quan đến kéo kết cấu phần bê tong cột thép DUL để kiểm tra vết nứt Dầm Giữa Mặt cắt Diện tích DHA Trọng lượng dầm Bản mặt cầu Lớp asphal Hoạt tải Hệ số phân bố Cường độ I Sử dụng I Sử dụng III H/2 2.09 Momen (T.m) L/4 3L/8 19.44 24.30 L/2 25.92 2.88 26.83 35.77 0.61 0.35 11.85 33.53 Gối 7.20 Lực cắt ( T ) H/2 L/4 3L/8 6.91 4.05 2.81 L/2 1.80 9.94 9.53 2.48 5.72 7.14 7.62 2.12 2.03 3.23 4.03 4.30 1.20 1.15 104.05 124.58 128.25 41.90 38.97 0.29 10.903 98.324 120.12 125.78 57.921 54.368 7.2784 65.944 80.84 84.885 36.712 34.536 5.59 3.88 1.19 0.83 0.53 0.67 0.47 0.30 27.64 21.32 15.17 0.56 36.57 27.479 19.081 22.93 17.114 11.807 6.5911 59.909 73.615 77.447 32.019 30.171 19.835 14.726 10.108 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Lực hãm đựợc lấy 25% trọng lượng trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho đựợc đặt tất thiết kế chất tải theo điều 3.6.1.1.1 coi chiều Các lực coi tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía mặt đường 1800mm theo hai chiều dọc để gây hiệu ứng lực lớn Tất thiết kế Theo điều 3.8.1.1 quy trình 22TCN-272-05 Tốc độ gió thiết kế V phải đƣợc xác định theo cơng thức: V= VB xS +VB: vận tốc gió giật V=38m/s +S: Hệ số điều chỉnh S=1.00  V= 38m/s I.3.5.1 Tải trọng gió lên cơng trình: I.3.5.1.1 Tải trọng gió ngang: PD=0.0006.V2.At.Cd > 1.8.At V: Tốc độ thiết kế, V=38m/s At: Diện tính kết cấu hay cấu kiện phải tính gió ngang trang thái khơng có hoạt tải tác dụng Cd: Hệ số cản Z1: Cánh tay địn tính tới xà mũ Z2: Cánh tay địn tỉnh tới đỉnh bệ Z3: Cánh tay địn tính đến đáy bệ phải đựợc chất tải đồng thời cầu coi chiều tương lai Phải áp dụng hệ số quy định điều 3.6.1.1.2 WL :đặt cách mặt đƣờng 1800mm WL=0.25(∑ pi ).nL mL Trong đó: ∑ 𝑝𝑖 :là tổng trọng lực tất trục xe tải trục WL=0.25(2*145+35).3.0.85=207.19 kN I.3.5.Tải trọng gió: Bộ phận At Cd m2 1.8•At 0.0006•V2•At•Cd PD Z1 Z2 Z3 kN kN kN m m m Kết cấu nhịp Lan can 240 432.00 207.94 432.00 2.03 6.53 8.53 13.40 0.80 24.12 11.61 19.30 2.85 7.35 9.35 Xà mũ 1.650 1.000 2.970 1.430 2.970 0.550 5.050 7.050 Thân trụ 4.141 1.000 7.454 3.588 7.454 - 2.775 4.775 I.3.5.1.2 Tải trọng gió dọc : Tải trọng gió dọc lấy 0.25 lần tải trọng gió ngang tương ứng Bộ phận KÍCH THƯỚC KẾT CẤU HỨNG GIĨ (m) Bề rộng mặt cầu W 12.000 Chiều cao dầm bề dày lớp phủ hg 0.774 Chiều cao toàn kết cấu hs 1.300 Chiều cao gối cầu đá kê gối hb 0.280 Chiều cao xà mũ hcb 1.100 Chiều cao lan can hlc 0.335 Khoảng cách từ đáy dầm đến trọng tâm chắn gió kết cấu phần hcg 0.650 Chiều cao thân trụ hc 4.500 Chiều cao bệ trụ h 2.000 Bề rộng xà mũ bh 12.320 Bề rộng thân trụ bc 9.000 At Cd m2 1.8•At 0.0006•V2•At•Cd PD Z1 Z2 Z3 kN kN kN m m m Xà mũ 13.552 1.000 24.394 11.741 6.098 0.550 5.050 7.050 Thân trụ 31.059 1.000 55.906 26.910 13.977 - 2.775 4.775 I.3.5.2 Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ: I.3.5.2.1 Tải trọng gió ngang: Tải trọng gió ngang tác dụng lên xe cộ :1.5 kN/m Điểm đặt lực cách mép đường: h=1.8m WL= 1.5x (𝐿𝑡𝑟 +𝐿𝑝ℎ ) = 30 kN I.3.5.2.2 Tải trọng gió dọc: Tải trọng gió dọc tác dụng lên xe cộ :0.75 kN/m Điểm đặt lực cách mép đường: h=1.8m WL= 0.75x (𝐿𝑡𝑟 +𝐿𝑝ℎ ) = 15 kN 47 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN  DC II Tổ hợp tải trọng:  LL,   CE,   DW BR GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI  WS  WL  WA (kN) (kN-m) (kN) (kN-m) PL Bảng tải tọng tác dụng lên mặt cắt đỉnh móng Sử dụng Dọc cầu Tải trọng Cấu kiện + thiết bị phụ DC Lớp phủ + tiện ích DW Hoạt tảI xe LL + IM Gió hoạt tảI WL Gió ngang WS Gió tác động lên KCPT Hệ số   DC N (kN) 36.520  LL 1514.271  WL Z1 Mx Qx Z1 My (kN) (m) (kN-m) (kN) (m) (kN-m) 0.830 15.000 8.454 126.810 V thiết kế  WS V thiết kế 432.000  WS V thiết kế  WS V thiết kế  WS V=25 m/s Gió tác động lên KCPT V thiết kế  WS 1.000 1.000 6734.6 231.178 1901.632 168.52 1153.1 I 1.25 1.50 1.75 - - 1.00 9241.1 365.546 3067.829 - - II 1.25 1.50 - 1.40 - 1.00 6489.2 31.073 99.999 646.4 4197.8 III 1.25 1.50 1.35 0.10 1.00 1.00 8612.1 299.679 2500.972 76.172 553.46 1.250 1.500 0.500 - - 1.000 7275.5 106.562 878.375 - - Đặc biệt H 253.62 V thiết kế 6.530 6.530 2821.0 2821.0 10.424 35.68 10.424 35.68 19.296 7.348 141.78 19.296 7.348 141.78  WS  BR Cấu kiện + thiết bị phụ DC Lớp phủ + tiện ích DW Qy Z1 Mx Qx Z1 My g (kN) (m) (kN-m) (kN) (m) (kN-m) 30.000 10.454 313.6 432.000 8.5 3685.0 432.000 8.5 3685.0 g DC g LL 1514.271 Gió hoạt tảI WL g WL 0.830 15.000 10.454 156.810 g WS Gió tác động lên KCPD V thiết kế g WS V=25 m/s 20.075 69.575 20.075 69.575 8.454 Gió tác động lên lan can g WS V=25 m/s 1751.563 -  CE V thiết kế - Gió dọc WS Gió tác động lên lan can V thiết kế g WS V=25 m/s Gió tác động lên KCPT Bảng tổ hợp tải tọng tác dụng lên mặt cắt đỉnh móng TTGH 6999.609 Hoạt tảI xe LL + IM V thiết kế Ngang cầu số 36.520 Gió ngang WS Gió tác động lên KCPT Dọc cầu V=25 m/s - 207.188 N (kN) g DW - - V=25 m/s Lực hãm xe dọc cầu BR Lực ly tâm CE 8.454 - V=25 m/s Gió tác động lên KCPD 30.000 432.000 V=25 m/s Gió dọc WS Gió tác động lên lan can 0.300 Tải trọng V=25 m/s Gió tác động lên lan can 1.000 Bảng tải tọng tác dụng lên mặt cắt đáy móng V=25 m/s Gió tác động lên KCPD 1.000 Cường độ Qy 5235.609  DW Ngang cầu 1.000 Hệ số tảI trọng i Dọc cầu Gió tác động lên KCPD Ngang cầu Mx Qx V thiết kế g WS 10.424 56.5 19.296 9.3 180.4 19.296 9.3 180.4 - - g WS V=25 m/s My 56.5 - V=25 m/s N (kN) Qy V thiết kế 10.424 Lực hãm xe dọc cầu BR g BR Lực ly tâm g CE 20.075 69.575 20.075 109.725 207.188 10.454 2165.938 - - 48 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN CE GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI III.3.Hoạt Tải: Bảng tổ hợp tải tọng tác dụng lên mặt cắt đáy móng Hệ số tảI trọng i TTGH N (kN) S dng Cng Đặc biệt I II III  WS  WL  WA 1.000 1.50 1.50 1.50  LL,  BR  CE,  PL 1.000 1.75 1.35 0.300 1.40 0.10 1.000 1.00 1.000 1.00 1.00 1.00 1.500 0.500 - - 1.000  DC  DW 1.000 1.25 1.25 1.25 1.250 Dọc cầu Qy Mx Ngang cầu Qx My (kN) (kN-m) (kN) (kN-m) 7778.6 10726.1 7974.2 10097.1 237.6 371.9 37.5 306.1 2370.8 3805.7 168.9 3107.1 168.5 646.4 76.2 1490.2 5490.6 705.8 8760.5 113.0 1098.3 - - III Tính mũ trụ: III.1 Xét mặc cắt hẫng: Sơ đồ: Ta có: Y1=1.044, Y2=0.89,Y3=0.68,Y4=0.56,Y5=0.23 Loại tải Phản lực (kN) Tải xe trục 698.91 368.06 Tải Tải lan can 29.65 Xung kích 230.64 Tổng Cộng 1327.26 III.4.Tĩnh tải xà mũ: Mũ trụ làm viêc ngàm công xôn III.4.1 Mặt cắt hẫng: III.2.Tải trọng KCN: -Chiều dài đoạn hẫng xà mũ: Lxm= 1660 mm Tải trọng KCN tác dụng lên dầm biên: -Tĩnh tải đoạn hẫng: DC1 = 40.83 kN DC2 =17.9 kN Kí hiệu Trọng lượng N(kN) Tĩnh tải giai đoạn DC 627.028 Trọng lượng lớp phủ DW 10.292 Tải trọng -Cánh tay đòn: e1 = 830 mm e2 = 553.33 mm 49 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI III.4.2 Tổng hợp tải trọng tác dụng mặt cắt hẫng xà mũ: Tải trọng STT V Hệ só tải trọng (kN) M ei (m) (kN.m) Tĩnh tải truyển từ KCN (DC) 1.25 627.028 1.0 627.028 Tĩnh tải , LP - (DW) 1.50 10.29 1.0 10.29 Hoạt tải + Xung kich (LL+PL+IM) Tĩnh tải thân - (DC1) Tĩnh tải thân –(DC2) Tổng Cộng 1.75 1.25 1.25 1327.26 40.83 17.9 2.023.3 1.0 0.83 0.5533 1.397 1327.26 33.88 9.9 20008.35 Hệ số tảI trọng i TTGH TảI trọng thẳng đứng N (kN)  DC Sử dụng 1.00 I Cường độ 1.25  DW  LL   IM 1.00 1.50 1.00 1.75  PL 1.00 1.75 Q My (kN) (kN.m) Các liệu  WL 1.00 - 2141.300 3365.150 30.000 - 3096.979 4269.014 III 1.25 1.25 1.50 1.50 - 1.35 - 1.35 - 1.00 1849.975 2771.485 - 30.000 Mu 4.27E+06 kN.mm • Lực cắt tính tốn Vu 3365.15 kN • Chiều cao mặt cắt h 1700 mm • Bề rộng mặt cắt b 1500 mm • Diện tích mặt cắt Ac 2550000 mm2 • Mơ men qn tính • Cốt thép chịu Ig 6.1E+11 mm4 dc 150.00 mm Đường kính  32.00 mm Số lượng n 24.00 Tổng diện tích As 19060.80 mm2 dc 1650.00 mm Đường kính  22.00 mm Số lượng Tổng diện tích n 12.00 A's 4645.20 mm2 • Hệ số chiều dài hữu hiệu  1.00 • Chiều dài chịu nén Lu 1.70 mm2 • Bán kính qn tính r = (Ig/Ac)0.5 1.25E+09 mm3 • Tỷ số độ mảnh K.Lu/r 1.36E-09 • Kiểm tra K.Lu/r < 22 2551.252 3981.383 • Cốt thộp chu nộn: Đặc biệt 1.25 1.50 0.50 0.50 - 2191.275 - Đơn vị • Mơ men tính tốn K/c tới mép bê tông chịu nén kéo: II Giá trị 3042.041 K/c tới mép bê tông chịu kéo Kiểm tra điều kiện độ mảnh III4.3.Kiểm tra cốt thép chịu uốn Mn  Mu Mu - momen ngoại lực tác dụng trạng thái giới hạn cường độ Mn - momen sức kháng danh định vật liệu 𝑀𝑢 = 3365.15𝑘𝑁 (căng thớ trên) lấy theo tổ hợp cường độ  = 0,9 hệ số sức kháng uốn Bỏ qua Khả chịu uốn Chọn thép d32, bố trí hình • Hệ số sức kháng  0.90 • Chiều cao làm việc mặt cắt de 1550.00 mm 50 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN • Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất 1 0.85 • Chiều dày khối ứng suất tương đương = c•1 a 209.30 mm • Khoảng cách từ trục trung hồ đến mặt chịu nén 246.23 mm 1.16E+07 kN.mm • Sức kháng uốn tính tốn c Mn= As*fy*(dea/2) Mr = •Mn 1.04E+07 kN.m • Kiểm tra Mr > Mu • Sức kháng danh định GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI • Kiểm tra fsa < 0.6•fy O.K IV.1 Kiểm tra mặt cắt đỉnh bệ O.K Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu  = As/(b•d) • Tỷ lệ thép chịu kéo diện tích ngun  > 0.03•f'c/f'y • Kiểm tra 0.82% h % b O.K Kiểm tra lượng cốt thép tối đa • Lượng cốt thép tối đa c/de 0.16 • Kiểm tra c/de < 0.42 O.K Dữ liệu ban đầu: Khả chịu cắt • Lực cắt tính tốn Vu 3365.15 • Hệ số sức kháng  0.90 • Chiều cao chịu cắt cấu kiện dv 1400.00 mm • Bề rộng bụng hữu hiệu chiều cao chịu cắt bv 1500.00 mm • Góc nghiêng ứng suất nén chéo  45 độ • Góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc  90 độ • Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo  • Giá trị 0.1•f'c•bv•dv 6300.00 kN • Cự ly cốt thép đai s 600.00 D 13 • Đường kính cốt thép đai kN -Bề rộng mặt cắt nguyên b,bw=9 m -Chiều cao mặt cắt nguyên h= 1.2m -Diện tích mặt cắt nguyên Ag=10.49040 m2 Qui đổi mặt cắt ngang hình chữ nhật có momen quán tính tương đương -Bề rộng mặt cắt nguyên b,bw=9 m mm -Chiều cao mặt cắt nguyên h= 1.17 m mm -Chiều cao có hiệu mặt cắt d=1.07 m -Chiều dày lớp phủ bê tơng dc=0.1m • Số lượng cốt thép đai cự ly s n 12 • Tổng diện tích cốt thép đai Av 1520.40 mm2 • Sức kháng danh định bê tông Vc 1909360.84 kN • Sức kháng cốt thép đai chịu cắt Vs 14899.92 kN • Giá trị 0.25•f'c•bv•dv 15750.00 kN • Sức kháng danh định cấu kiện Vn 15750.00 kN • Sức kháng tính tốn Vr 14175.00 kN • Kiểm tra Vr > Vu Bảng tổ hợp tải trọng mặt cắt đỉnh bệ: Sử dụng • Mơ men tính tốn Mu • Tỷ số modul đàn hồi n = Es/Ec  = As/(b•de) k = -•n + [(•n)2 + 2••n] • Hàm lượng cốt thép • Giá trị 0.5 • Giá trị • Ứng suất cốt thép chịu kéo Dọc cầu Qy Mx Qx My N (kN) (kN) (kN.m) (kN) (kN.m) Sử dụng 6574.16 232.70 1903.94 167.91 1152.22 Cường độ I 9034.34 368.21 3071.87 - - Cường độ II Cng III Đặc biệt 6390.64 28.40 95.94 643.57 4193.47 8430.07 301.96 2504.43 75.97 553.15 7145.98 109.22 882.42 - - TTGH O.K Kiểm tra nứt • Tổ hợp tải trọng dùng kiểm tra Tải trọng thẳng đứng 4.27E+09 N.mm 7.00 0.01 % 0.29 j = - k/3 0.90 fs = Ms/(AS•j•de) 159.74 N.mm • Thơng số bề rộng vết nứt Z 23000.00 N/mm2 • Diện tích phần bê tơng bao bọc cốt thép chia cho số cốt thép A 18750.00 mm2 • Ứng suất kéo cốt thép TTGH SD fsa = Z/(dc•A)1/3 162.94 N/mm2 • Kiểm tra fs < fsa Ngang cầu IV.2.1 Tính tốn khả chịu lực cấu kiện chịu uốn nén: Tổ hợp dùng để kiếm tra: Cường độ I = 9034.34 kN Kiểm tra điều kiện chịu uốn hai chiều OK 51 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Số lượng -Nếu Pu > 0.1.𝜃.fc.Ag kiểm tra theo điều kiện : • Cốt thép chịu nén: 1 = + − 1..Po (1) Prxy Prx Pry Số lượng Nếu Pu Vu O.K O.K Ngang cầu Dọc cầu Đơn vị 1.15E+09 1.90E+09 N.mm • Chiều cao mặt cắt • Bề rộng mặt cắt • Bề dày lớp bê tông bảo vệ h 1165.60 9000.00 mm b 9000.00 1165.60 mm dc 100.00 100.00 mm • Khoảng cách từ mặt chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo • Cốt thép chịu Đường kính kéo: Số lượng Tổng diện tích • Tỷ số modul đàn hồi de 1065.60 8900.00 mm  25.00 25.00 mm n 24 58 As 12160.80 29388.60 7.00 7.00 0.13 % 0.28 % 0.12 0.18 0.94 0.94 92.77 7.74 N.mm Z 23000.00 23000.00 N/mm A fsa = 75000.00 4019.31 mm2 117.50 311.66 Mpa = As/(b•d) k = -•n + [(•n)2 + 2••n] • Hàm lượng cốt thép • Giá trị • Ứng suất cốt thép chịu kéo n = Es/Ec 0.5 j = - k/3 fs = Ms/(AS•j•d) • Thơng số bề rộng vết nứt 0.1•f'c•bv•dv • Sức kháng danh định bê tơng • Tổ hợp tải trọng dùng kiểm tra • Giá trị • Giá trị • Tổng diện tích cốt thép đai Các liệu A 1.2•Mcr Kiểm tra lượng cốt thép tối đa • Lượng cốt thép tối đa c/de 0.09 0.30 • Kiểm tra lượng cốt thép tối đa c/de < 0.42 O.K O.K 54 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN V.3 Kiểm tra khả chịu cắt: V.4 Kiểm tra nứt: Khả chịu cắt • Lực cắt tính tốn Vu 7539.00 4274.00 • Hệ số sức kháng  0.90 0.90 dv 1850.00 1850.00 • Chiều cao chịu cắt cấu kiện • Bề rộng bụng hữu hiệu chiều cao chịu cắt • Góc nghiêng ứng suất nén chéo • Góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc • Hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo • Giá trị • Cự ly cốt thép đai • Đường kính cốt thép đai • Số lượng cốt thép đai cự ly s • Tổng diện tích cốt thép đai • Sức kháng danh định bê tơng • Sức kháng cốt thép đai chịu cắt • Giá trị • Sức kháng danh định cấu kiện • Sức kháng tính tốn • Kiểm tra GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI kN mm bv 12000.00 3000.00 mm  45 45 độ  90 90 độ  2 0.1•f'c•bv•dv 66600.00 16650.00 600.00 600.00 mm  D 10 D 10 mm n 5 Av 356.65 356.65 mm2 Vc 19639.14 4909.79 kN Vs 200.39 200.39 kN 0.25•f'c•bv•dv 162000.00 40500.00 kN Vn 19839.53 5110.17 kN Vr 17855.58 4599.16 kN O.K O.K Vr > Vu Sử dụng • Mơ men tính tốn Mu • Tỷ số modul đàn hồi n = Es/Ec • Hàm lượng cốt thép  = As/(b•de) • Giá trị k = -•n + [(•n)2 + 2••n] 0.5 • Giá trị j = - k/3 • Ứng suất cốt thép chịu kéo kN s • Tổ hợp tải trọng dùng kiểm tra fs = Ms/(AS•j•de) 4907.70 786.50 kN.m 7.00 7.00 0.22% 0.27% 0.16 0.18 0.95 0.94 53.88 28.92 Mpa % • Thơng số bề rộng vết nứt Z 23000.00 23000.00 N/mm • Diện tích phần bê tông bao bọc cốt thép chia cho số cốt thép A 24000.00 20000.00 mm2 171.79 182.55 Mpa • Ứng suất kéo cốt thép TTGH SD fsa = Z/(dc•A)1/3 • Kiểm tra fs < fsa O.K O.K • Kiểm tra fs < 0.6•fy O.K O.K V.5.Kiểm tra sức kháng bệ cọc chịu tác động hướng: Khả chịu cắt • Tải trọng thẳng đứng đỉnh bệ • Hệ số sức kháng • Chiều cao bệ móng • Chiều dày lớp bê tơng bảo vệ • Chiều cao chịu cắt hữu hiệu cấu kiện • Chiều dài mặt cắt thân trụ quy đổi • Bề rộng mặt cắt thân trụ quy đổi • Chiều dài mặt cắt nguy hiểm • Bề rộng mặt cắt nguy hiểm • Chu vi mặt cắt nguy hiểm • Tỷ số cạnh dài cạnh ngắn điện tích truyền lực Nu 9034.34 kN  0.90 h 2000 mm dc 100.00 mm dv 1900.00 mm dps 1165.60 mm bps 9000.00 mm dds 3165.60 mm bds 11000.00 mm bo 28331 mm c 0.13 55 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP • Tải trọng thân phần bệ cọc mặt cắt nguy hiểm • Lực cắt tính tốn • Giá trị • Sức kháng danh định • Sức kháng tính tốn 1706.26 kN Vu 10740.60 kN Loại đất 97295.59 kN Đất cát 801374.78 kN Đất sét 97295.59 kN 87566.0274 kN dv (0.17 + 0.33/c)•(f'c0.5)•bo•dv Vn = (0.17 + 0.33/bc)•(f'c0.5)•bo•dv < 0.33•(f'c0.5)•bo•dv Vr = •Vn Vn > 0.33•(f'c0.5)•bo•dv • Kiểm tra GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Ma sát đơn vị bề mặt danh định qs sức kháng đơn vị mũi cọc qp tính sau: W 0.33•(f'c0.5)•bo• • Giá trị SVTH:TRẦN NISSAN qp qs = 0.0019•Ntb qp = 0.038.Ncorr•Db/D N OK VI.3.2Chuyển bị đáy bệ: Kiểm tra điều kiện chuyển vị với tổ hợp tải trọng sử dụng Chuyển vị đứng z = 20.90 mm  z < 1.5 L0.5 OK Chuyển vị ngang h = 12.90 mm  h < 38 mm OK 57 an BỘ MÔN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN VI.4.Kiểm tra lại dầm giai đoạn truyền lực 16 MỤC LỤC THAM KHẢO NỘI DUNG GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI TRANG PHÂN 1: TÍNH TỐN DẦM CHỦ I DỮ LIỆU ĐỀ CHO 01 I.1 VẬT LIỆU 01 I.2 KÍCH THƯỚC HÌNH HỌC 01 II TÍNH TỐN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC 01 VII.KIỂM TRA DẦM Ở TRẠNG THÁI GIỚI HAN CƯỜNG ĐỘ 17 VIII KIỂM TRA HÀM LƯỢNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC 18 VIII.KIỂM TRA HÀM LƯỢNG CỐT THÉP TỐI THIỂU 18 IX.KIỂM TRA TRẠNG THÁI MỎI 19 X.KIỂM TRA ĐỘ VỒNG ĐỘ VÕNG 19 XI.KIỂM TRA DẦM THEO ĐIỀU KIỆN CHỊU CẮT 20 II.1 XÁC ĐỊNH CHIỀU RỘNG HỮU HIỆU BẢN CÁNH 01 II.2 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC DẦM THÉP 02 II.3 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC BÊ TƠNG 02 II.4 ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN LIÊN HỢP 02 III HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG 02 PHẦN 2: THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU I PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN NỢI LỰC BẢN MẶT CẦU 23 II SỐ LIỆU TÍNH TỐN 23 III.SƠ ĐƠ TÍNH BẢN MẶT CẦU 23 III.1Hệ số phân bố ngang momen lức cắt theo pp đòn bẩy 02 III.1Hệ số phân bố ngang momen lức cắt theo pp đòn tra bảng 03 PHẦN 3: THIẾT KỄ LAN CAN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHÔNG VA XE, CẤP LAN CAN CẤP THỦ NGHIỆM (TL-2) III.1Hệ số phân bố ngang gờ chắn lan can 03 I.SƠ ĐỒ TÍNH TỐN LAN CAN 25 IV NỘI LỰC TÁC DỤNG 04 II SƠ ĐỒ BỐ TRÍ THÉP GỜ BÊ TƠNG 26 IV.1 Nội lực tĩnh tải 04 IV.2 Nội lực hoạt tải 05 IV.3 Tổng Hợp Tải Trọng 06 II.1 Sức kháng dầm cốt 27 II.1Kiểm toán lan can 27 III BỐ TRÍ THÉP LAN CAN 28 IV.4 Tính toán trạng thái giới hạn 07 V.TÍNH TỐN CỐT THÉP DUL 09 V.1Tính tốn diện tích cốt thép tối thiểu 10 V.2 Bố trí cáp diện tích mặt cắt ngang 10 V.Tính tốn mát ứng suất 11 VI.KIỂM TRA DẦM THEO CÁC ĐIỀU KIỆN 15 VI.1.Kiểm tra dầm giai đoạn truyền lực 15 VI.2Kiểm tra dầm thái giới hạn sử dụng 15 PHẦN 4: THIẾT KẾ MỐ CHỮ U BÊ TÔNG CỐT THÉP I.SỐ LIỆU KẾT CẤU PHẦN TRÊN 29 II.KÍCH THƯỚC CẦU TẠO MỐ 29 III.VẬT LIỆU 30 II.1Vật liệu kết cấu 30 II.2 Vật liệu đắp sau mố 30 II.3 Hoạt tải 30 VI.3.Kiểm tra lại dầm giai đoạn truyền lực 16 58 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI IV.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MỐ 30 IV.2 Kiểm tra khả chịu lực mặt cắt 53 IV.1 Các mặt kiểm toán 30 IV.3 Tính toán khả chịu cắt thân trụ 53 IV.2 Xác định trọng lượng phận mố 31 IV.4 Kiểm tra nứt 53 IV.3 Xác định áp lực thẳng đứng từ kết cấu nhịp 31 V.KIỂM TOÁN MẶT CẮT ĐẤY BỆ 54 IV.4 Xác định áp lực đất tác dụng lên mố 32 V.2 Kiểm tra sức kháng bệ cọc chịu tác động hướng 54 IV.5 Lực hãm xe 33 V.3 Kiểm tra khả chịu cắt 55 IV.Tải trọng gió 33 V.4 Kiểm tra nứt 55 V.TỔ HỢP TẢI TRỌNG 37 V.5 Kiểm tra sức kháng bệ cọc chịu tác động hướng 55 VI KIỂM TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 38 VI.KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC 56 VI.1 Nguyên tác chung 38 VI.1Số liệu chung 56 VI.2 Công thức kiểm tra điều kiện làm viêc mặt cắt 38 VI.2 Khả chịu tải cọc 56 VI.3 Tính tốn bố trí cốt thép momen chịu uốn 39 VI.3 Kết chương trính pilling 57 VI.4 Kiểm toán khả chịu cắt 39 VI.5 Tính tốn bố trí cốt thép mặt cắt 40 DANH MỤC BAN VẼ BỐ TRÍ CHUNG CẦU BỐ TRÍ CHUNG MẶT CẮT NGANG CẦU THIẾT KẾ DẦM BÊ TÔNG DỰ ỨNG LỰC THIẾT KẾ CÁP DỰ ỨNG LỰC CHO DẦM CHI TIẾT CÁP DỰ ỨNG LỰC CHO DẦM CHI TIẾT THÉP DẦM CHI TIẾT THÉP DẦM THIẾT KẾ MỐ CẦU BỐ TRÍ CỐT THÉP MỐ CẦU 10 BỐ TRÍ CỐT THÉP TƯỜNG THÂN VÀ TƯỜNG ĐỈNH 11 BỐ TRÍ CỐT THÉP TƯỜNG CÁNH 12 BỐ TRÍ CHUNG TRỤ CẦU 13 THIẾT KẾ BỆ TRỤ VÀ XÀ MŨ 14 BỐ TRÍ CỐT THÉP THÂN TRỤ 15 BỐ TRÍ CỐT THÉP BỆ TRỤ CẦU 16 BỐ TRÍ CỐT THÉP XÀ MŨ TRỤ 17 CHI TIẾT CÁC MẶT CẮT XÀ MŨ 18 THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI 19 BẢN VẼ THI CÔNG MỐ 20 BẢN VẼ THI CƠNG TRỤ PHẦN 5: TÍNH TỐN TRỤ CẦU I.SỐ LIỆU CHUNG 45 I.1 Kết cấu phần 45 I.2 Số liệu trụ 45 II.3 Tải trọng tác dụng 45 II.TỔ HỢP TẢI TRỌNG 48 III.TÍNH TỐN MŨ TRỤ 49 III.1 Xét mặt cắt hẫng 49 III.2 Tĩnh tãi kết cấu nhịp 49 III.3 Hoạt tải 49 III.4 Tĩnh tãi xà mũ 49 IV.KIỂM TOÁN MẶT CẮT ĐỈNH BỆ 51 IV.1 Tính tốn khả chịu lực cấu kiện chịu nén 51 59 an BỘ MƠN CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP SVTH:TRẦN NISSAN GVHD: TS.NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 60 an an ... (kN) (m) (kN-m) 0.830 15.000 8.454 126.810 V thiết kế  WS V thiết kế 432.000  WS V thiết kế  WS V thiết kế  WS V=25 m/s Gió tác động lên KCPT V thiết kế  WS 1.000 1.000 6734.6 231.178 1901.632... mặt cầu Chiều cao dầm bề dày lớp phủ hg Chiều cao toàn kết cấu hs Chiều cao gối cầu đá kê gối hb Chiều cao lan can hlc Khoảng cách từ đáy dầm đến trọng tâm chắn gió kết cấu hcg phần Chiều cao. .. THƯỚC KẾT CẤU HỨNG GIĨ (m) Bề rộng mặt cầu W 12.000 Chiều cao dầm bề dày lớp phủ hg 0.774 Chiều cao toàn kết cấu hs 1.300 Chiều cao gối cầu đá kê gối hb 0.280 Chiều cao xà mũ hcb 1.100 Chiều cao