(Đồ án hcmute) thiết kế cầu dầm i nhịp giản đơn 25m

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THƠNG THIẾT KẾ CẦU DẦM I NHỊP GIẢN ĐƠN 25M GVHD: TS NGUYỄN DUY LIÊM SVTH: PHẠM ĐĂNG QUANG MSSV : 15127020 SKL 0 8 Tp Hồ Chí Minh, tháng 02/2020 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐH SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM Khoa Đào tạo Chất Lượng Cao ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CẦU DẦM I NHỊP GIẢN ĐƠN 25M Giáo viên hướng dẫn : TS NGUYỄN DUY LIÊM Sinh viên thực : PHẠM ĐĂNG QUANG MSSV : 15127020 TP.HCM – 2/2020 an NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN LỜI CẢM ƠN Lời cảm ơn em xin gửi đến thầy cô trường đại học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh, đặc biệt quý thầy cô khoa Kỹ thuật Xây Dựng Công Trình Giao Thơng, mang đến cho em tảng kiến thức chuyên môn vững suốt chặng đường năm đại học Những giảng lời chia kinh nghiệm hành trang quý báu cho chặn đường em rời khỏi ghế nhà trường Em đặc biệt cảm ơn thầy thầy Nguyễn Duy Liêm, Nguyễn Huỳnh Tấn Tài thầy Trần Vũ Tự người uốn nén bổ sung cho em nhiều lỗ hổng kiến thức thông qua đồ án môn học đồ án tốt nghiệp Các thầy tạo cho em điều kiện thuận lợi để học tập, tham gia nghiên cứu khoa học để bước cải thiện kiến thức chuyên môn kỹ sống Luận văn tốt nghiệp hội để em tổng hợp bổ sung kiến thức học năm học đại học Đề tài tốt nghiệp thiết kế cầu dầm Super-T để tài thực tế, phù hợp với định hướng phát triển ngành xây dựng đất nước giúp em quen dần với công tác thiết kế sau Trong thời gian thực đồ án nổ lực nhiều, thiếu kinh nghiệm kiến thức nên khơng thể tránh khỏi thiếu sót Em mong nhận đóng góp ý kiến dẫn từ thầy cô Em xin chân thành cảm ơn! TP Hồ Chí Minh, ngày …tháng… năm 20… Sinh viên thực Đươc phép bảo vệ đồ án tốt nghiệp/không phép bảo vệ đồ án tốt nghiệp Giảng viên hướng dẫn Phạm Đăng Quang TS Nguyễn Duy Liêm an NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Đươc phép bảo vệ đồ án tốt nghiệp/không phép bảo vệ đồ án tốt nghiệp Giảng viên phản biện TS Lê Anh Thắng an NỘI DUNG CHƯƠNG I: TÍNH TỐN DẦM I 25m .4 I.SỐ LIỆU THIẾT KẾ II.CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦM CHỦ III HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG NGANG: IV TÍNH TOÁN NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRƯNG: DẦM GIỮA 10 DẦM BIÊN 13 V BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC: .17 VI TÍNH TỐN MẤT MÁT DỰ ỨNG SUẤT 18 VII: KIỂM TRA ỨNG SUẤT 20 CHƯƠNG II: Error! Bookmark not defined TÍNH TỐN TRỤ CẦU Error! Bookmark not defined I CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN: Error! Bookmark not defined II CÁC ĐIỀU KIỆN CƠ BẢN Error! Bookmark not defined III VẬT LIỆU SỬ DỤNG Error! Bookmark not defined IV TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KẾT CẤU Error! Bookmark not defined V TỔ HỢP TẢI TRỌNG TẠI CÁC MẶT CẮT Error! Bookmark not defined VI THIẾT KẾ CỌC……………………………………………………………………… Error! Bookmark not defined CHƯƠNG III: Error! Bookmark not defined TÍNH TỐN MỐ CẦU Error! Bookmark not defined I CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN: Error! Bookmark not defined II CÁC ĐIỀU KIỆN CƠ BẢN Error! Bookmark not defined III VẬT LIỆU SỬ DỤNG Error! Bookmark not defined IV TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KẾT CẤU Error! Bookmark not defined V TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT CHO XÀ MŨ VÀ TRỤ Error! Bookmark not defined VI THIẾT KẾ MỐ Error! Bookmark not defined VII THIẾT KẾ CỌC……………………………………………………………………… Error! Bookmark not defined an - Chiều cao dầm chủ: h = 1350mm - Chiều cao bầu dưới: h1 = 435mm - Chiều cao sườn: hs = 635mm - Chiều cao bầu trên: hf = 280mm - Bề rộng bầu dầm: b1 = 650mm - Bề rộng sườn: b2 = 200mm - Bề rộng bầu trên: bf = 600mm - khoảng cách dầm chủ: Sd = 2000mm - Số lượng dầm: nd =  Đọan mở rộng sườn dầm: Vì đầu dầm có lực cắt lớn ứng suất cục lực ứng suất trước gây ta cần phải mở rộng đầu dầm để tăng khả chịu lực cho dầm va đủ diện tích bố trí neo o Lmởrộng: khoảng cách từ đầu dầm đến mặt cắt cuối đoạn mở rộng dầm Lmởrộng = 1000 + 300 = 1300 mm o Lvút: chiều dài đoạn vút Lvút = 500 mm Lan can, hành - Kích thước lan can lề hành thể mặt cắt ngang cầu 3.Dầm ngang : - Chiều cao: h = 900mm - Bề rộng: b = 200mm - Khoảng cách dầm ngang: Sn = 5000mm - Số lượng dầm: nn = 4.Cấu tạo lớp phủ mặt cầu - Bản mặt cầu dày : 20cm - lớp phòng nước dày : 2cm - bê tông asphal dày : 7cm CHƯƠNG I: TÍNH TỐN DẦM I 25m I.SỐ LIỆU THIẾT KẾ Tiêu chuẩn thiết kế: TCVN 11823-2017 Chiều dài nhịp: Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: Chiều dài nhịp tính tốn: Tải trọng thiết kế: Mặt xe chạy: Lan can: Tổng bề rộng cầu: Dạng kết cấu nhịp: Dạng mặt cắt: Vật liệu kết cấu: Công nghệ chế tạo: Cấp bê tông: Tỷ trọng bê tông: Loại cốt thép DUL: Thép thường: L=25 m a = 0.3 m Ltt = 24.4 m Hoạt tải: HL – 93 B1 = 11 m Lc = 0.5 m B = B1 + 2Lc = 12 m Cầu dầm Chữ I BTCT dự ứng lực Căng trước Dầm chủ: f’c = 50MPa Kết cấu lại: f’c = 30MPa γc = 2.5 T/m3 Dps = 15.2 mm II.CHỌN KÍCH THƯỚC SƠ BỘ Dầm chủ: Tiết diện dầm - Chiều cao dầm chủ : H = 1350mm - Chiều cao bầu : H1 = 350mm - Chiều cao vút : H2 = 130mm - Chiều cao sườn : H3 = 550mm - Chiều cao vút : H4 = 120mm - Chiều cao bầu : H5 = 200mm - Bề rộng bầu dầm : b1 = 650mm - Bề rộng sườn : b2 = 200mm - Bề rộng bầu : b3 = 600mm - Bề rộng vút : b4 = 225mm - Bề rộng vút : b5 = 200mm Tiết diện dầm quy đổi an A  h.b f   b1  b f  h1  1,35  0,6   0,65  0,6   0,35  0,8275m2 DẦM CHỦ - Trục trung hoà cách trục X – X khoảng Y: S 0,5498 Y   0,664m  664mm A 0,8275 - Momen quán tính tiết diện trục trung hịa: I.Tính Đặc Trưng Hình Học Mặt Cắt Dầm I Chưa Liên Hợp  Xét mặt cắt đặc trưng gồm: + Mặt cắt gối: x1=0m + Mặt cắt thay đổi tiết diện: x2=1,5m + Mặt cắt L/4: x3= Ltt + Mặt cắt L/2: + Mặt cắt 3L/8: L x4= tt Ltt x5= Id   b1  b f  h13   h1  Y 2 b  b h h     Y  h.b3  f     12 12 2    h b f  0,65  0,6   0,35   0,35  0,664   0,65  0,6  0,35 1,353  0,6  1,35     0, 664  1,35  0,6      12 12      0,1230  0,000098  0,00017865  0,0042  0,1275m4  Đặc trưng hình học dầm chủ xét mặt cắt gối : x1=0m Do ta chưa biết lượng cáp cần bố trí nên gần ta xem tiết diện dầm bêtông đặc Chọn trục X – X qua thớ dầm hình vẽ - Khoảng cách từ trọng tâm mặt cầu đến trọng tâm dầm: eg   h  Y   t2 0,2  1,35  0, 664    0,786m 2  Đặc trưng hình học dầm chủ xét mặt cắt gối : x2, x3, x4,x5 Chọn trục X – X qua thớ dầm hình vẽ - Momen tĩnh tiết diện dầm X – X: - Momen tĩnh tiết diện dầm X – X: b  b  h  b  b w  h  h  hf  h S  h.b w  w h1  f f   2 2 2   0,65-0,2   0,435  0,435    0,6-0,2   0,28  1,35  0, 28  1,35  1,35  0,2   2   2 2    b1  b f  h h1 h S  h.b f  2 2  0,65-0,6   0,35  0,35 1,35  1,35  0,   2 2  0,5468  0.0031  0,18225  0, 04258  0,13552  0,36035m3  0,5498m3 - Diện tích tiết diện dầm: - Diện tích tiết diện dầm: an A  h.b w   b1  b w  h1   b f  b w  h f B1  khiB1  7m 3,5m  n = n   : 6m  B1  7m  1,35  0,2   0,65  0,2   0,435   0,6  0,2   0,28  0,57775m  : B1  6m - Trục trung hoà cách trục X – X khoảng Y: S 0,36035 Y   0,624m  624mm A 0,57775 - Momen quán tính tiết diện trục trung hòa: Hệ số làn: mlan= 0.85 III HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG NGANG: -Tỷ lệ mođun đàn hồi dầm chủ mặt cầu: + Cường độ chịu nén bêtông làm dầm chủ: f'cd  50MPa  b  b w  h1   h1  Y  b  b h h b w  h  Id     Y  h.b w  w    12 12 2  2  b f  b w  h 3f   h   h f   12 1,5 Ecd  0,043.γ1,5 c f'cd  0,043  2500  50  38006,99MPa   Y   b f  b w  h f  + Cường độ chịu nén bêtông làm mặt cầu: f ' cb  30MPa Mođun đàn hồi mặt cầu:  0,65  0,2   0,435   0,435  0,624   1,353  0,2  1,35    0, 624  1,35  0,2    12 12      Mođun đàn hồi dầm chủ:   0,65  0,2   0,435   0,6  0,2   0,28 12 1,5 Ecb  0,043.γ1,5 c f'cb  0,043  2500  30  29440,09MPa 0,28    1,35   0,624    0,6  0,2   0,28   Tỷ số: n   0,1163m - Tham số độ cứng dọc: - Khoảng cách từ trọng tâm mặt cầu đến trọng tâm dầm: K g  n  Id  A.eg2  t 0,2 e g   h  Y    1,35  0, 624    0,826m 2  1,3  11,63 1010  0,57775 106  8262   6.64 1011 1.2 Đặc trưng hình học giai đoạn - Hệ số quy đổi bê tông mặt cầu : n = 𝐸𝑐 𝐸𝑑 = 29440 38006.99 - Khoảng cách từ tim dầm biên đến mép đá vỉa: 𝑑𝑒 = 1000 − 500 = 500𝑚𝑚  Hệ số phân bố momen lực cắt dầm giữa: Momen: - Khi có xe chất tải: = 0.77 +Diện tích mặt cắt ngang A = 1.35 × 0.2 + (0.65 − 0.2) × 0.435 + (0.4) × 0.28 + × 0.2 × 0.77 = 0.75525 𝑚2 +Momen tĩnh mặt cắt qua đáy dầm giai đoạn II Sx = 1.35 × 0.2 × = 0.94 𝑚3 1.35 0.435 + 0.45 × 0.435 × + 0.4 × 0.28 × 1.21 + × 0.2 × 1.45 2 0,3 0,4  S   S   Kg  g mg1  0, 06         4300   Ltt   Ltt t2  +Vị trí trục trung hòa : yd = Ecd 38006.99   1,3 E cb 29440,09  2000   0, 06     4300  0.75525 = 803.16 (mm) 0.94 0,4 0,1  6.64 1011   2000        24400   24400  200  0,3 0,1  0, 453 g mg1 : Hệ số phân bố momen cho dầm, trường hợp xếp xe cầu + Khoảng cách từ mép nén tới trục trung hòa Yt =1550 – 803.16 =746.84 (mm) +Momen quán tính mặt cắt trục x: - Khi có xe chất tải: 0,2 g mg II Hệ số làn: n Số thiết kế: 0,6  S   S   Kg   0, 075         2900   Ltt   Ltt t2   2000   0, 075     2900  0,6  2000     24400  0,2 0,1  6.64 1011     24400  200  0,1  0, 623 g mg : Hệ số phân bố momen cho dầm, trường hợp xếp xe cầu an - Khi có xe chất tải: de = 500 mm Ta chọn giá trị cực đại làm giá trị phân bố momen gmg= max(gmg1,gmg2)= 0.623 Lực cắt: - Khi có xe chất tải: g vg1  0, 36  e = 0.77 + 500 2800 = 0.948 𝑔𝑚𝑔2 = 𝑒 = 0.948 × 0.623 = 0.591 Ta chọn giá trị cực đại làm giá trị phân bố momen gmg = max(gmg1,gmg2)= 0.6 Lưc cắt: - Khi có xe chất tải: Tính theo ngun tắc địn bẩy Tương tự tính trên: 𝑔𝑣𝑔1 = 0.6 - Khi có xe chất tải: de 500 e = 0.6 + = 0.6 + = 0.77 3000 3000 𝑑𝑎𝑚𝑡𝑟𝑜𝑛𝑔 𝑔𝑣𝑔2 = 𝑒 × 𝑔𝑣𝑔2 = 0.77 × 0.721 = 0.552 g vg1 : Hệ số phân bố lực cắt cho dầm, trường hợp xếp xe cầu - Khi có xe chất tải: gvg = 0.77 + 2800 𝑑𝑎𝑚𝑡𝑟𝑜𝑛𝑔 × 𝑔𝑚𝑔2 S 2000  0, 36   0, 623 7600 7600 de S 2000  2000   S   0,      0,    0,721 3600  10700  3600  10700  g vg : Hệ số phân bố lực cắt cho dầm, trường hợp xếp xe cầu Ta chọn giá trị cực đại làm giá trị phân bố lực cắt gvg= max(gvg1,gvg2)= 0.721  Hệ số phân bố momen lực cắt Dầm biên: Momen: - Khi có xe chất tải: Dùng phương pháp địn bẩy Bảng tổng hợp hệ số phân bố tải trọng ngang: g làn Momen 0.63 0.591 Dầm biên Lực cắt 0.6 0.552 Momen 0.453 0.623 Dầm Lực cắt 0.623 0.721 IV TÍNH TỐN NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRƯNG: IV.1 Tải trọng tác dụng: IV.1.1 Tĩnh tải: - Trọng lượng thân dầm chủ: Hình.4: Cấu tạo đầu dầm Ta có: Xét đoạn dầm từ đầu dầm đến mặt cắt thay đổi: Với tiết diện đầu dầm ta có diện tích: A = 0.61+0.650.35=0.8275 m2 Chiều dài phần dầm có tiết diện A (tính ln phần vút qui đổi) S1 = 2(1 + 0.5+ 0.3) = 3.6 m Trên cầu có xe chất tải ta có hệ số xe tương ứng là: m = 1.2 - Hệ số momen xe tải thiết kế là: 1900 100 ) = 0.63 𝑔𝑚𝑔1 = 1.2 × × ( + 2000 2000 an Do đó: Lớp phịng nước: A  A0  0,5).2 0,8275  0,55535  2,5  (0,8275 1,3   0,5)   7.11T DW2  h'  ' Sn  0.02 1.8   0.072T / m DCdc '  γ c (A  1,3  Dầm biên: Lớp phủ bêtơng Atfan: DW1  0T / m Phần dầm cịn lại: A0 = 0,55535 m2 Chiều dài phần dầm lại: S2 = L – 2.S1 = 25 – 3.6 = 21.4 m Do đó: DC"dc  γ c A.S2  2,5  0,55535  21.4=29.71T Lớp phòng nước: DW2  0T / m  Tổng hợp tải trọng tĩnh tải tác dụng lên dầm chính: - Dầm giữa: + Trọng lượng thân dầm chủ: DC1  1.4728T / m Giả thiết trọng lượng thân dầm phân bố suốt chiều dài dầm: DCdc  + Bản mặt cầu dầm ngang: DC'dc  DC"dc 7.11  29.71   1.4728T /m L 25 DC2  DCbm  DCdn   0.22  1.22T / m + Lan can lề hành: - Bản mặt cầu: + Dầm biên: DCbmc−b = γc t s Sn = 2.5 × 0.2 × =1𝑇/𝑚 + Dầm giữa: DCbmc g   c ts Sn  2.5  0,   1T / m DC3  0T / m + Lớp phủ mặt cầu: DW  0.322  0.072  0.394T / m - Dầm biên: + Trọng lượng thân dầm chủ: - Dầm ngang: Giả thiết gần tải trọng dầm ngang phân bố dầm chủ theo công thức sau: H b S N DC dn   c n n n n Ltt DC1  1.4728T / m + Bản mặt cầu dầm ngang: DC2  DCbm  DCdn   0.22  1.22T / m Trong đó: Hn : + Lan can lề hành: 𝐷𝐶3 = 𝐷𝐶𝑙𝑐 = 0.606 + Lớp phủ mặt cầu: DW  0T / m IV.1.2 Hoạt tải: o Đường ảnh hưởng mô men, lực cắt sơ đồ xếp tải lên đường ảnh hưởng mặt cắt đặc trưng: chiều cao dầm ngang bn : bề rộng dầm ngang Sn : khoảng cách dầm chủ N n : số dầm ngang bố trí Do đó: DCdn   c H n bn Sn N n 0,9  0,    2.5   0.22T / m Ltt 24.4 -Lan can: Dầm biên: 𝐷𝐶𝑙𝑐𝑏 = 0.606 𝑇/𝑚 Dầm giữa: DClc g  0T / m - Lớp phủ mặt cầu Dầm Lớp phủ bêtông Atfan: DW1  h1.1.Sn  0.07  2.3  0.322T / m an  A v  0,0002m diện tích mặt cắt cốt đai Φ16  S = 0,45 m Bước cốt đai 1,39.cotg(45)  Vs  4.420.103.0, 0002  1037.86 kN 0, 45 b f x  n.A x  n.A d  6.x  0,33.x  0, 474  s s s  x  0, 25m Moment quán tính thép chịu kéo vùng bê tông chịu nén: b x 12.0,253 I f  n.A (d  x)2   6, 79.0, 049.(1, 425  0, 25) s s 3  0,523 m (1) =>  Sức kháng cắt danh định: V  .V  (V  V )  0,9.(15165,8  1037.86)  14582.6 kN r n c s  V  V (14582.6 kN  2144.32 kN ) r u Vậy cốt thép thỏa điều kiện chịu cắt Ứng suất bê tông trọng tâm cốt thép chịu kéo: Mu 3545.93.103 fs  n .(d s  x)   6, 79 .(1, 425  0, 25)  54.1MPa I 0,523 VI.1.3 Kiểm tra nứt bê tông Kiểm tra: f  54.1MPa  f M  3545.93kNm lấy theo tổ hợp sử dụng u s sa  92.59 MPa (5.7.3.4) Vậy thoả điều kiện chống nứt VI.2 Kiểm toán đáy mố Mặt cắt 2-2: Mu  (2256.35  2413.04  2569.69)  0.5  3619.72 kNm Ø Vu  2256.35  2413.04  2569.69  7239.44 kN Mặt cắt 3-3: Mu  (3472.49  4369.65  4016.613) 1.5  14919 kNm Chọn 80 thép d28, bố trí hình A s  0,049 m2 Tổng diện tích cốt thép chịu kéo Vu  3472.49  4369.65  4016.613  9946 kN Kiểm toán theo mặt cắt – 3: VI.2.1 Kiểm tra cốt thép chịu uốn d s  1,425 m d c  75 mm Mn  Mu Cột điều kiện tiếp xúc với đất ẩm nên có Z = 17500 N/mm Diện tích trung bình bêtơng bọc quanh thép A sc  Mu  14919 kNm lấy theo tổ hợp cường độ   0,9 hệ số sức kháng uốn 2.d b c w  2.75.12000  90000 mm2  0, 09 m 20 20 Chọn 108 thép d32, bố trí hình Ứng suất cho phép cốt thép : f sa Z 17500 ; 0, 6.fy)  min( ; 0, 6.420) 1/ 1/ (d  A ) (75.90000) c sc  min(92.59; 252)  92.59 MPa  min( 2 Diện tích cốt thép chịu kéo: A  86858 mm  0,0868 m Tỷ số mođun đàn hồi: n s f Chiều cao vùng nén(giả thiết TTH hình vẽ): 200000 y   6, 79 1,5 30 f' 0, 043.2500 c c= Đặc trưng hình học:  Moment tĩnh so với TTH, ta có hệ cân bằng: x b x  n.A (d  x)(1) f s s  Trục trung hịa tính từ đỉnh: Với: 45 an As f y 0,85.β1.f'c bf  0,0868×420  0,143m 0,85.0,8357.30.12 Với:  0,05  0,05 β = 0,85 f 28 (30  28)  0,8357 (5.7.2.2)    = 0,857  c    2 a 0,119 d  max(d  ; 0,9d ; 0, 72h)  max(1,812  ; 0,9.1,812; 0, 72.2)  1, 753 m v s e  bv = bf = 12 m Bề rộng nhỏ phạm vi dv  Chiều dày khối ứng suất tương đương: a = β1.c  0,8357.0,143  0,119m  V  0, 083.2 30.12.1, 753  19126 kN c  Tính sức kháng cắt danh định cốt đai Vs Sức kháng uốn danh định(theo giả thiết TTH trên): a 0,119  Mr  .Mn = .As f y  ds -  =0,9.0,0868.420.(1,812)  57500 kNm 2  Chọn cốt đai Φ16, S = 450 mm d cotg( ) V  n f A v s y v S Với:  d =  0,188  1,812m k/c từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến biên thớ s chịu nén Với:  M  M (57500 kNm  14919 kNm) r u Vậy cốt thép thỏa điều kiện chịu uốn   A v  0,0002 m diện tích mặt cắt cốt đai Φ14  S = 0,450 m Bước cốt đai 1,812.cotg(45)  Vs  13.420.103.0, 0002  4397,12 kN 0, 45 Hàm lượng cốt thép:   Hàm lượng cốt thép tối đa(5.7.3.3.1): c 0,143 =  0,078  0, 42 (thỏa) d 1,812 e Với:  c chiều cao vùng nén  de = ds Sức kháng cắt danh định: V  .V  (V  V )  0,9.(19126  4397,12)  17217, kN r n c s  V  V (17217, kN  7239.44 kN ) r u Vậy cốt thép thỏa điều kiện chịu cắt Hàm lượng cốt thép tối thiểu(5.7.3.3.2): VI.2.3 A f' 0,0858 30 P  s =  0,0036  0,03 c  0,03  0,0021(thỏa) A 23,9 f 420 g y VI.2.2 Kiểm tra nứt bê tông M  (2485.01  2581.22  2677.4) 1.5  11615.45 kNm lấy theo tổ hợp sử dụng mặt cắt u 2-2 Với:     n  13 số chân cốt đai hàng As diện tích cốt théo chịu kéo Ag diện tích tiết diện ngun(khơng tính cốt thép) f’c cường độ quy định bê tông fy cường độ chảy dẻo thép chịu kéo Kiểm tra cấu kiện chịu cắt  Vn  Vu Tổng diện tích cốt thép chịu kéo Vn  Vc  Vs Vu  7239.44 kN lấy theo tổ hợp cường độ cửa mặt cắt 1-1(do lớn nhất) A s  0,0868 m m2 d s  1,812 m d c  188 mm Dầm điều kiện tiếp xúc với đất ẩm nên có Z = 17500 N/mm Diện tích trung bình bêtơng bọc quanh thép   0,9 hệ số sức kháng cắt  Tính sức kháng cắt danh định bê tông Vc Asc  o Khả chịu cắt bê tông đc xem nhỏ   2,  45 (5.8.3.4) (2.50  75).b 108 w  (2.50  75).12000  19444 mm2  0, 0194m 108 Ứng suất cho phép cốt thép : V  0, 083. f ' b d c c v v 46 an f sa Z 17500 ; 0, 6.fy)  min( ; 0, 6.420) 75 1/ 1/ (88.19444) ((50  ).A sc )  min(146; 252)  146 MPa  min( Tỷ số mođun đàn hồi: n f 200000 y   6,79 MPa 1,5 f' c 0,043.2500 30 Đặc trưng hình học:  Moment tĩnh so với TTH, ta có hệ cân bằng: x b x  n.A (d  x)(1) f s s  Trục trung hịa tính từ đỉnh: b (1)=> f x  n.A s x  n.A s d s  12.x  0,59.x  1, 067   yb  x  0, 275m  Moment quán tính thép chịu kéo vùng bê tông chịu nén: bf x 12.0, 2753 I  n.As (d s  x)   6, 79.0, 0868.(1,812  0, 275) 3  1, 48 m4 Ứng suất bê tông trọng tâm cốt thép chịu kéo: Mu 11645, 45.103 f s  n .(d s  x)   6, 79 .(1,812  0, 275)  82,12 MPa I 1, 48 Kiểm tra: f  82,12 MPa  f s sa  146 MPa (5.7.3.4) Vậy thoả điều kiện chống nứt VI.3 Kiểm toán tường cánh (mặt cắt 5-5) VI.4 Kiểm toán tường cánh (mặt cắt 6-6) 47 an Với:   bê tông nặng R bt  1, MPa (TCVN 5574 - 12 - bảng 14)  h o  1,835m  c  0, 4.ho  0,734 m   (1,5  2,968)  7m  Bố trí thép Φ16: A sw  0, 0016 m  um   1.1, 2.7.1,835  420.0, 0016  16086 kN  4369, 65kN Vậy đáy bệ thỏa chống nén thủng VII THIẾT KẾ CỌC VI.4.1 Kiểm toán nén thủng đáy mố (TCVN 5574-12 6.2.5.4) N  4369, 65kN lực dọc theo THCĐI mặt cắt Kiểm tra chống thủng: N  .R bt u m h o  R sw Asw TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI ĐẦU CỌC 48 an Global axis (Node 132 133 134 135 136 137) Node 135 135 135 135 135 Cọc Node 132 132 132 132 132 Load THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX FX (kN) -255.75 -281.81 -178.58 -170.76 -243.67 -255.75 FY (kN) -75.56 -75.56 -38.42 -42.94 -16.27 -75.56 FZ (kN) -2256.35 -2386.26 -1915.91 -1825.51 -1767.25 -2256.35 MX (kN*m) -394.45 -394.45 -191.7 -221.91 -56.76 -394.45 MY (kN*m) -1138.56 -1287.53 -738.78 -737.43 -1140.93 -1140.93 133 133 133 133 133 Load THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX FX (kN) -255.75 -281.82 -178.59 -170.76 -243.67 51.825 FY (kN) -75.56 -75.56 -38.42 -42.94 -16.28 357.394 FZ (kN) MX (kN*m) -394.47 -394.47 -191.72 -221.93 -56.78 -679.048 MY (kN*m) -1138.56 -1287.53 -738.78 -737.44 -1140.94 98.467 -2413.04 -2542.95 -2023.94 -1921.72 -1891.44 3960.245 MX (kN*m) -394.5 -394.5 -191.74 -221.95 -56.79 -665.204 MY (kN*m) -1138.55 -1287.52 -738.78 -737.43 -1140.93 98.467 MX (kN*m) -394.44 -394.43 -191.69 -221.91 -56.75 -665.203 MY (kN*m) -1138.58 -1287.55 -738.79 -737.45 -1140.95 115.339 MX (kN*m) -394.47 -394.47 -191.72 -221.93 -56.78 -679.047 MY (kN*m) -1138.58 -1287.55 -738.79 -737.45 -1140.95 115.339 THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX 134 134 134 134 134 Load THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX FX (kN) -255.75 -281.81 -178.58 -170.76 -243.67 51.825 FY (kN) -75.56 -75.56 -38.42 -42.94 -16.28 350.107 FZ (kN) -2569.69 -2699.6 -2131.94 -2017.9 -2015.59 3621.724 137 137 137 137 137 Load THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX FX (kN) -255.75 -281.82 -178.59 -170.76 -243.67 60.705 FY (kN) -75.56 -75.56 -38.41 -42.94 -16.27 350.107 FZ (kN) -3159.15 -3298.95 -2686.63 -2485.01 -2487.33 4016.613 136 136 136 136 136 Load THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX FX (kN) -255.75 -281.82 -178.59 -170.76 -243.67 60.705 FY (kN) -75.56 -75.56 -38.42 -42.94 -16.28 364.68 FZ (kN) -3315.85 -3455.65 -2794.66 -2581.22 -2611.52 4369.65 -75.56 -75.56 -38.42 -42.94 -16.28 -75.56 -3472.49 -3612.3 -2902.65 -2677.4 -2735.66 -3472.49 MX (kN*m) -394.51 -394.51 -191.75 -221.96 -56.8 -394.51 MY (kN*m) -1138.58 -1287.55 -738.8 -737.45 -1140.95 -1140.95 VII.1.1 Nội lực chân cọc:  Cột P (kN) 3472.49 Giá trị tính tốn H M (kN) (kNm) 281.82 1140.95 Thơng số địa chất  Địa chất móng cọc: DCMC – DC08  Mực nước ngầm: cách mặt lớp đất đá san lấp 1.5m Lớp đất Chiều sâu lớp (m) Bề dày lớp (m) A – 1.5 1.5 Cọc 49 an Mô tả đất Đất đá san lấp lẫn xà bần Bụi hữu lẫn cát pha cát, xám xanh đen, trạng thái dẻo chảy 1.5 – 5.3 3.8 5.3 – 10 4.7 Cát pha sét vàng, kết cấu rời rạc 10 – 23.2 13.2 Cát pha sét, bụi, vàng, kết cấu chặt vừa 3a 23.2 – 25.6 2.4 Sét gầy có sạn sởi thạch anh, vàng, trạng thái dẻo cứng Cọc Node FZ (kN) VII.1 Số liệu tính tốn: Cọc Node -255.75 -281.82 -178.59 -170.76 -243.67 -281.82 FY (kN)  Moment đầu cọc lớn M  MY  1140.95 kNm  Lực cắt ngang cọc lớn H  FY  281.82 kN Cọc Node FX (kN) Nhận xét: từ bảng tổng hợp, nhận thấy:  Phản lực đầu cọc lớn P  FZ  3472.49 kN Cọc Node Load Chi tiết Khơng có số liệu w =15.35 (kN/m3) sub = 5.65 (kN/m3) B = 0.88, c = 8.6043 (kPa) eo = 1.871,  = 1o58’ w =19.5 (kN/m3) sub = 10 (kN/m3) B = 0.56, c = 14.975 (kPa) eo = 0.696,  = 16°16’ w =19.96 (kN/m3) sub = 10.56 (kN/m3) B = 0.36, c = 11.09 (kPa) eo = 0.502,  = 21°34’ w = 19.1(kN/m3) sub = 9.8 (kN/m3) B = 0.5, c = 17.2 (kPa) eo = 0.724,  = 13°33’ 3b 25.6 35.7 30.1 Cát pha sét, bụi, nâu hồng – vàng, nâu hồng, vàng, kết cấu chặt vừa w =20.17 (kN/m3) sub = 10.82 (kN/m3) B = 0.473, c = 7.65 (kPa) eo = 0.593,  = 21°52’ VII.1.2 Thông số vật liệu - Bê tơng có cấp độ bền B20:  Rb = 11.5 MPa  Rbt = 0.9 MPa  Eb = 27000 MPa - Thép: Thép CI (dùng làm thép đai) thép CII (dùng làm thép chịu lực) Thép CI  RIIs = 280 MPa  RIs = 225 MPa  Es = 210000 MPa VII.2 Tính tốn móng cọc: VII.2.1 Xác định kích thước cọc chiều sâu mũi cọc: Trạng thái lớp đất 3b: cát pha sét, hạt thô, bụi mịn, nâu hồng – vàng, kết cấu chặt vừa, góc ma sát φ = 22°52’ Dựa vào điều kiện địa chất, ta chọn chiều sâu chôn cọc 34m(chỉ số SPT mũi cọc N=31) Đường kính cọc khoan nhồi: D Chiều dài cọc khoan nhồi: Lcọc Chiều cao từ đáy mố cọc tới mặt đất tự nhiên lo Chiều dài thép cọc ngàm vào đài: Lthép ngàm Chiều dài cọc đất: Lc Đường kính cốt thép sử dụng: d Số lượng thép sử dụng: n Diện tích cốt thép(0.7% diện tích cọc) Chu vi cọc u (m) Diện tích tiết diện cọc Hàm lượng 1.5 38 -2 0.7 38 28 20 0.0123 4.71 1.767 0.7 m m m m m mm m2 m m2 % Lthép ngàm ≥ 30d+100 = 30×28+100 = 940mm ⇒ Chọn: Lthép ngàm = 1000mm VII.2.2 Xác định sức chịu tải cọc  Sức kháng nén danh định cọc khoan đơn.(TCVN 11823 – 2017) 𝑅𝑛 = 𝛷𝑞𝑝 𝑅𝑝 + 𝛷𝑞𝑠 𝑅𝑠 Trong đó:  𝜂 = 0.8 (TCVN 11823 – 2017 8.3.6)  𝛷𝑞𝑝 = 0.5 Hệ số sức kháng chống chân cọc (bảng 10)  𝛷𝑞𝑆 Hệ số sức kháng ma sát bên thân cọc (bảng 10)  𝑅𝑝 : Sức kháng chống danh định chân cọc khoan.(TCVN 11823-2017 8.3.5.2) 50 an -20 -22 -23.2 -25.2 -25.6 -27.6 -29.6 -31.6 -33.6 -35.6 -37.6 -38 𝑅𝑝 = 𝑞𝑝 𝐴𝑝 o 𝑞𝑝 = 0.057 × 𝑁60 = 0.057 × 32 = 2.736 𝑀𝑃𝑎 = 1824 𝐾𝑁/𝑚2 Với N60 = 32 Chỉ số SPT mũi cọc o 𝐴𝑝 = 1.767 𝑚2  𝛷𝑞𝑝 𝑅𝑝 = 0.5 × 1824 × 1.767 = 0.5 × 3223.27 = 1611.64 𝑘𝑁  𝑅𝑠 : Sức kháng danh định theo ma sát bên thân cọc.(TCVN 11823-2017 8.3.5.1) 𝑅𝑠 = 𝑞𝑠 𝐴𝑠 o Đất rời 𝑞𝑠 = 𝛽𝜎′𝑣   18 24 19 20 22 26 26 20 32 32 32 38 72 79.2 0.5 0.4 0.4 0.50 0.44 0.38 0.2 0.2 0.1 0.1 0.1 0.0 0.0 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.55 0.55 165.694 186.814 207.934 227.534 247.134 268.774 290.414 312.054 333.694 355.334 366.154 366.154 82 82 80 40 44 67 73 78 83 89 92 92 0.55 0.55 0.55 0.45 0.45 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 SUM 0.25 𝑛ế𝑢 𝛽1 < 0.25 𝛽 = {𝛽1 𝑛ế𝑢 0.25 < 𝛽1 < 1.2 1.2 𝑛ế𝑢 𝛽1 > 1.2 1.5 − 7.7 × 10−3 × √𝑍 × 1000 𝑛ế𝑢 𝑁 > 15 𝛽1 = { 𝑁 (1.5 − 7.7 × 10−3 × √𝑍 × 1000) 𝑛ế𝑢 𝑁 < 15 15 426.0 424.8 414.1 167.9 184.7 348.3 376.3 404.4 432.4 460.5 237.3 0.0 5464.3  Xét sức chịu tải cọc có ảnh hưởng trọng lượng cọc đẩy nổi: 𝑅𝑛 = 𝑅𝑛 − 𝑊 = 𝛷𝑞𝑝 𝑅𝑝 + 𝛷𝑞𝑠 𝑅𝑠 − 𝑊 = 1611.64 + 5464.3 − 1086.8 = 5989.2 kN Với W trọng lượng đẩy cọc: 𝑊 = 𝐿𝑐ọ𝑐 𝐴𝑝 (𝛾𝑐 − 𝛾𝑤 ) = 36 × 1.767 × (25 − 10) = 1086.8 𝑘𝑁 Với N số SPT lớp đất xét o 2 2 2 2 2  Xét sức chịu tải có ảnh hưởng hiệu ứng nhóm cọc:  𝜎′𝑣 ứng suất tải thân đáy lớp đất Đất dính 𝑞𝑠 = 𝛼𝑆𝑢   𝑃𝑎 = 101 𝑘𝑁/𝑚2 áp suất khơng khí 𝑆 0.55 𝑛ế𝑢 𝑃𝑢 ≤ 1.5 𝑎 𝛼={ 𝑆𝑢 𝑆 0.55 − 0.6 × (𝑃 − 1.5) 𝑛ế𝑢 1.5 ≤ 𝑃𝑢 ≤ 2.5 𝑎  𝑎 𝑛ế𝑢 0.6 × 𝑁 < 𝑁 𝑆𝑢 (𝑀𝑃𝑎) = {0.06 × 0.6 × 10 𝑛ế𝑢 0.6 × 𝑁 > 60 0.6 × 10 𝑛ế𝑢 0.6 × 𝑁 > 60 Với N số SPT lớp đất xét Lớp đất Độ sâu (m) -1.5 -3.5 -5.3 -7.3 -9.3 -10 -12 -14 -16 -18 Dày Trạng Su lớp N thái (kN/m2) (m) Sét 0.2 5 Sét 1.4 13 46.8 Sét 23 82.8 1.4 Sét 23 82.8 18 Cát 15 15 α β1 β 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.7 0.6 0.6 0.69 0.62 0.56 s'v qs (kN/m2) (kN/m2) Φqs Φqs.Rs (kN/m2) 11.3 12.43 32.43 46.43 66.43 81.214 102.334 123.454 144.574 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.45 0.55 0.55 0.55 0.0 0.0 0.0 0.0 76.4 193.1 135.2 367.3 398.1 417.4 0 0 26 46 46 71 77 81 𝜂 = 0.8 (tra TCVN 11823 - 2017 8.3.6) - Sức chịu tải cho phép cọc đơn(cọc 1): Tổ hợp nội lực cọc Node 135 135 135 135 135 Load FX (kN) THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX -255.75 -281.82 -178.59 -170.76 -243.67 -281.82 FY (kN) -75.56 -75.56 -38.42 -42.94 -16.28 -75.56 FZ (kN) -3472.49 -3612.3 -2902.65 -2677.4 -2735.66 -3472.49 MX (kN*m) -394.51 -394.51 -191.75 -221.96 -56.8 -394.51 𝑅𝑟,đơ𝑛 = 𝜂 × 𝑅𝑛 = 0.8 × 5989.2 = 4791.33 kN 51 an MY (kN*m) -1138.58 -1287.55 -738.8 -737.45 -1140.95 -1140.95 4791.33 kN > 3472.49 kN (thỏa) 98 104 110 116 122 128 134 140 146 152 158 164 170 - Chọn số cọc: Node 88 88 88 88 88 Load THCD1 THCD2 THCD3 THCDSD THDB MAX Tổ hợp nội lực đáy bệ FY (kN) FZ (kN) MX (kN*m) 1690.974 17995.772 -2933.556 1534.572 17186.629 -2091.678 1071.569 14455.785 386.454 1024.588 13508.807 -962.244 1462.066 13508.837 -3065.219 1690.974 17995.772 -3065.219 FX (kN) -453.376 -453.376 -230.515 -257.641 97.664 -453.376 𝑛= MY (kN*m) -453.278 -453.281 793.892 399.933 1894.338 1894.338 1.5 × 17995.772 = 5.6 𝑐ọ𝑐 4791.33  Thỏa mãn số cọc chọn giả thiết Elem VII.2.3 Kiểm toán cọc Bảng nội lực dọc thân cọc Elem 62 68 74 80 86 92 98 104 110 116 122 128 134 140 146 152 158 164 170 Elem 62 68 74 80 86 92 Load thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 MAX Load thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 Part I[71] I[77] I[84] I[90] I[96] I[102] I[108] I[114] I[120] I[126] I[132] I[138] I[144] I[150] I[156] I[162] I[168] I[174] I[180] Part I[71] I[77] I[84] I[90] I[96] I[102] MomentAxial Shear-y Shear-z y (kN) (kN) (kN) (kN*m) -3472.49 -255.75 -75.56 0.00 -3639.05 -173.80 -53.89 0.00 -3590.98 -111.88 -37.03 0.00 -3593.31 -84.85 -29.45 0.00 -3520.81 -58.92 -22.15 0.00 -3396.87 -16.94 -9.90 0.00 -3092.03 31.74 4.86 0.00 -2816.74 52.81 11.97 0.00 -2596.68 58.65 14.50 0.00 -2450.50 55.31 14.20 0.00 -2306.69 47.79 12.59 0.00 -2120.13 37.14 10.03 0.00 -1846.91 23.56 6.60 0.00 -1650.23 14.46 4.22 0.00 -1440.95 7.11 2.24 0.00 -1204.49 1.55 0.71 0.00 -911.95 -2.24 -0.38 0.00 -620.97 -3.52 -0.80 0.00 -417.20 -2.70 -0.64 0.00 -4456.97 -457.4 75.56 358.3 MomentAxial Shear-y Shear-z y (kN) (kN) (kN) (kN*m) -3612.30 -281.82 -75.56 0.00 -3778.85 -192.95 -53.89 0.00 -3726.99 -125.53 -37.03 0.00 -3727.00 -95.98 -29.45 0.00 -3652.18 -67.61 -22.15 0.00 -3522.31 -21.44 -9.90 0.00 62 68 74 80 86 92 98 104 110 116 122 128 134 140 146 152 158 164 170 Momentz (kN*m) -394.51 -92.25 15.53 89.60 95.49 139.79 153.65 143.93 127.18 98.17 69.78 44.60 24.53 11.34 2.90 -1.58 -3.00 -2.24 -0.64 1936.54 Momentz (kN*m) -394.51 -92.25 15.53 89.60 95.49 139.79 Elem 62 68 74 80 86 92 98 104 110 116 52 an thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 MAX Load thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 MAX Load thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd I[108] I[114] I[120] I[126] I[132] I[138] I[144] I[150] I[156] I[162] I[168] I[174] I[180] Part I[71] I[77] I[84] I[90] I[96] I[102] I[108] I[114] I[120] I[126] I[132] I[138] I[144] I[150] I[156] I[162] I[168] I[174] I[180] Part I[71] I[77] I[84] I[90] I[96] I[102] I[108] I[114] I[120] I[126] -3207.12 -2921.63 -2693.69 -2541.02 -2390.81 -2196.67 -1913.46 -1708.95 -1491.50 -1246.13 -943.12 -641.72 -429.96 -4456.97 32.41 56.13 63.03 59.73 51.79 40.39 25.76 15.90 7.91 1.85 -2.31 -3.74 -2.89 -457.4 4.86 11.97 14.50 14.20 12.59 10.03 6.60 4.22 2.24 0.71 -0.38 -0.80 -0.64 75.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 358.3 MomentAxial Shear-y Shear-z y (kN) (kN) (kN) (kN*m) -2902.65 -178.59 -38.42 0.00 -3069.21 -118.90 -27.02 0.00 -3036.58 -74.27 -18.22 0.00 -3048.39 -55.01 -14.31 0.00 -2985.35 -36.55 -10.54 0.00 -2885.57 -7.10 -4.29 0.00 -2622.94 26.53 3.16 0.00 -2389.18 40.40 6.64 0.00 -2201.29 43.70 7.80 0.00 -2081.54 40.69 7.55 0.00 -1963.80 34.85 6.63 0.00 -1808.15 26.85 5.24 0.00 -1575.66 16.80 3.41 0.00 -1410.89 10.15 2.15 0.00 -1234.91 4.82 1.12 0.00 -1034.79 0.84 0.32 0.00 -784.91 -1.84 -0.24 0.00 -536.39 -2.69 -0.44 0.00 -365.17 -2.04 -0.35 0.00 -4456.97 -457.4 75.56 358.3 MomentAxial Shear-y Shear-z y (kN) (kN) (kN) (kN*m) -2677.40 -170.76 -42.94 0.00 -2843.96 -115.05 -30.53 0.00 -2817.43 -73.14 -20.89 0.00 -2832.99 -54.94 -16.57 0.00 -2773.69 -37.48 -12.41 0.00 -2683.45 -9.40 -5.44 0.00 -2437.52 22.96 2.94 0.00 -2220.18 36.68 6.94 0.00 -2045.00 40.27 8.35 0.00 -1935.69 37.77 8.15 0.00 153.65 143.93 127.18 98.17 69.78 44.60 24.54 11.34 2.90 -1.58 -3.00 -2.24 -0.64 1936.54 Momentz (kN*m) -191.75 -38.07 15.96 52.41 55.27 76.36 82.36 76.04 66.75 51.14 36.05 22.79 12.30 5.48 1.17 -1.06 -1.71 -1.23 -0.35 1936.54 Momentz (kN*m) -221.96 -50.19 10.86 52.65 55.96 80.77 88.39 82.51 72.80 56.10 122 128 134 140 146 152 158 164 170 Elem 62 68 74 80 86 92 98 104 110 116 122 128 134 140 146 152 158 164 170 thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd MAX Load thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb MAX I[132] I[138] I[144] I[150] I[156] I[162] I[168] I[174] I[180] Part I[71] I[77] I[84] I[90] I[96] I[102] I[108] I[114] I[120] I[126] I[132] I[138] I[144] I[150] I[156] I[162] I[168] I[174] I[180] -1828.26 -1684.83 -1468.43 -1316.29 -1153.47 -967.71 -734.69 -502.96 -344.60 -4456.97 32.51 25.17 15.87 9.67 4.69 0.93 -1.61 -2.44 -1.87 -457.4 7.21 5.74 3.76 2.40 1.27 0.39 -0.23 -0.46 -0.37 75.56 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 358.3 MomentAxial Shear-y Shear-z y (kN) (kN) (kN) (kN*m) -2735.66 -243.67 -16.28 0.00 -2902.22 -168.05 -10.38 0.00 -2874.12 -110.43 -6.05 0.00 -2888.71 -85.08 -4.22 0.00 -2828.44 -60.72 -2.47 0.00 -2735.73 -20.87 0.24 0.00 -2485.48 25.87 3.24 0.00 -2263.89 46.80 4.34 0.00 -2085.42 53.15 4.50 0.00 -1973.42 50.62 4.10 0.00 -1863.32 44.05 3.45 0.00 -1716.72 34.47 2.62 0.00 -1496.17 22.10 1.60 0.00 -1340.76 13.72 0.93 0.00 -1174.54 6.91 0.41 0.00 -985.06 1.72 0.03 0.00 -747.68 -1.86 -0.22 0.00 -511.60 -3.12 -0.29 0.00 -349.92 -2.42 -0.22 0.00 -4456.97 -457.4 75.56 358.3 39.80 25.37 13.90 6.37 1.57 -0.96 -1.75 -1.29 -0.37 1936.54 Momentz (kN*m) -56.80 8.31 29.07 41.17 42.01 46.95 46.61 40.14 34.06 25.07 16.87 9.96 4.72 1.53 -0.34 -1.17 -1.23 -0.79 -0.22 1936.54 Biểu đồ moment(theo THCD1) Biểu đồ lực dọc(theo THCD1) Biểu đồ lực cắt(theo THCD1) 53 an Biểu đồ moment(theo THDB) Biểu đồ lực dọc(theo THDB) Biểu đồ lực cắt(theo THDB) 54 an Dùng midas set để kiểm toán khả chịu lực mặt cắt 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 394.51 𝑘𝑁𝑚, 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 281.82 𝑘𝑁, 𝑁𝑚𝑎𝑥 = 3639.05 𝑘𝑁 55 an 56 an 125 131 137 143 149 155 161 167 173 179 185 Node 71 77 83 89 95 101 107 113 119 125 131 137 143 149 155 161 167 173 179 185 VII.2.4 Kiểm tra chuyển vị đài Node 71 77 83 89 95 101 107 113 119 125 131 137 143 149 155 161 167 173 179 185 Node 71 77 83 89 95 101 107 113 119 Load thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 thcd1 Load thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 DX (mm) 2.888 2.181 1.697 1.221 1.175 0.759 0.517 0.249 0.113 -0.016 -0.086 -0.114 -0.115 -0.101 -0.080 -0.056 -0.034 -0.013 0.007 0.016 DY (mm) 11.747 8.249 6.233 4.352 4.177 2.600 1.704 0.738 0.262 -0.180 -0.404 -0.476 -0.456 -0.386 -0.296 -0.204 -0.117 -0.039 0.033 0.068 DZ (mm) -11.476 -11.174 -10.662 -10.514 -10.499 -10.354 -10.256 -10.129 -10.048 -9.940 -9.839 -9.743 -9.655 -9.578 -9.509 -9.448 -9.397 -9.358 -9.331 -9.322 RX (RAD) -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 RY (RAD) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 RY (RAD) -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DX (mm) 2.888 2.181 1.697 1.221 1.175 0.759 0.517 0.249 0.113 DY (mm) 12.614 8.944 6.786 4.759 4.570 2.860 1.885 0.830 0.309 DZ (mm) -11.812 -11.498 -10.979 -10.826 -10.811 -10.660 -10.559 -10.426 -10.342 RX (RAD) -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 RY (RAD) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 RY (RAD) -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Node 71 77 83 89 95 101 107 113 119 125 131 137 143 57 an thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 thcd2 Load thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 thcd3 Load thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd -0.016 -0.086 -0.114 -0.115 -0.101 -0.080 -0.056 -0.034 -0.013 0.007 0.016 -0.177 -0.426 -0.510 -0.491 -0.418 -0.322 -0.222 -0.129 -0.044 0.034 0.073 -10.230 -10.125 -10.026 -9.934 -9.854 -9.783 -9.720 -9.667 -9.627 -9.599 -9.590 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DX (mm) 1.557 1.148 0.885 0.631 0.607 0.387 0.261 0.122 0.052 -0.014 -0.049 -0.062 -0.062 -0.053 -0.042 -0.029 -0.017 -0.006 0.004 0.009 DY (mm) 8.768 6.008 4.492 3.102 2.974 1.824 1.177 0.485 0.148 -0.161 -0.314 -0.358 -0.337 -0.282 -0.214 -0.146 -0.083 -0.026 0.026 0.051 DZ (mm) -10.108 -9.854 -9.477 -9.350 -9.338 -9.214 -9.130 -9.020 -8.951 -8.859 -8.772 -8.689 -8.613 -8.547 -8.487 -8.434 -8.390 -8.356 -8.332 -8.324 RX (RAD) -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 RY (RAD) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 RY (RAD) -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DX (mm) 1.663 1.249 0.970 0.696 0.670 0.432 0.293 0.140 0.063 -0.011 -0.050 -0.066 -0.066 DY (mm) 8.072 5.608 4.218 2.931 2.812 1.739 1.133 0.481 0.161 -0.134 -0.282 -0.328 -0.312 DZ (mm) -9.567 -9.333 -8.991 -8.874 -8.862 -8.747 -8.669 -8.567 -8.502 -8.416 -8.335 -8.258 -8.187 RX (RAD) -0.000 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 RY (RAD) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 RY (RAD) -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 149 155 161 167 173 179 185 Node 71 77 83 89 95 101 107 113 119 125 131 137 143 149 155 161 167 173 179 185 thsd thsd thsd thsd thsd thsd thsd Load thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb thdb -0.058 -0.045 -0.032 -0.019 -0.007 0.004 0.009 -0.263 -0.201 -0.137 -0.079 -0.026 0.023 0.047 -8.125 -8.069 -8.019 -7.978 -7.946 -7.923 -7.916 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 DX (mm) 0.905 0.594 0.436 0.295 0.282 0.168 0.105 0.039 0.007 -0.021 -0.035 -0.037 -0.034 -0.028 -0.021 -0.014 -0.008 -0.002 0.003 0.005 DY (mm) 10.629 7.612 5.799 4.083 3.923 2.468 1.637 0.733 0.284 -0.136 -0.353 -0.428 -0.415 -0.355 -0.274 -0.190 -0.111 -0.039 0.028 0.061 DZ (mm) -9.707 -9.468 -9.060 -8.942 -8.930 -8.813 -8.734 -8.631 -8.566 -8.479 -8.397 -8.319 -8.247 -8.184 -8.128 -8.078 -8.036 -8.004 -7.981 -7.974 RX (RAD) -0.000 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.001 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 RY (RAD) 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 -0.000 RY (RAD) -0.000 -0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 𝑐ℎ𝑢𝑦ể𝑛 𝑣ị đứ𝑛𝑔 𝑣 = 9.567 𝑚𝑚  {𝑐ℎ𝑢𝑦ể𝑛 𝑣ị 𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑣 = 8.072 𝑚𝑚 (thỏa điều kiện chuyển vị đài cọc) 𝑐ℎ𝑢𝑦ể𝑛 𝑣ị 𝑥𝑜𝑎𝑦 𝑤 = 0.001 𝑟𝑎𝑑 58 an an ... thcd2 I[ 74] I[ 80] I[ 87] I[ 93] I[ 99] I[ 105] I[ 111] I[ 117] I[ 123] I[ 129] I[ 135] I[ 141] I[ 147] I[ 153] I[ 159] I[ 165] I[ 171] I[ 177] I[ 183] I[ 189] I[ 195] I[ 201] I[ 207] I[ 213] I[ 219] I[ 225] I[ 231] I[ 237]... thcd3 I[ 123] I[ 129] I[ 135] I[ 141] I[ 147] I[ 153] I[ 159] I[ 165] I[ 171] I[ 177] I[ 183] I[ 189] I[ 195] I[ 201] I[ 207] I[ 213] I[ 219] I[ 225] I[ 231] I[ 237] I[ 243] I[ 249] Part I[ 74] I[ 80] I[ 87] I[ 93] I[ 99] I[ 105]... thsd I[ 177] I[ 183] I[ 189] I[ 195] I[ 201] I[ 207] I[ 213] I[ 219] I[ 225] I[ 231] I[ 237] I[ 243] I[ 249] Part I[ 74] I[ 80] I[ 87] I[ 93] I[ 99] I[ 105] I[ 111] I[ 117] I[ 123] I[ 129] I[ 135] I[ 141] I[ 147] I[ 153] I[ 159]