(Đồ án hcmute) thiết kế cầu dầm nhịp giản đơn super t 42m

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH GIAO THÔNG THIẾT KẾ CẦU DẦM NHỊP GIẢN ĐƠN SUPER-T 42M GVHD: NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV: 15127002 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, 2020 an ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI LỜI CẢM ƠN MỤC LỤC Để hoàn thành Đồ án tốt nghiệp trước hết em xin gửi đến quý thầy, cô khoa Xây Trang dựng trường Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh lời cảm ơn chân thành LỜI CẢM ƠN………………………………………………………………….…………….…7 Đặc biệt em xin gửi đến thầy Nguyễn Huỳnh Tấn Tài, Nguyễn Duy Liêm người tận tình ĐỀ CƯƠNG CHI TIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP………………………………… …………7 hướng dẫn, giúp đỡ em hoàn thành Đồ án tốt nghiệp lời cảm ơn sâu sắc I GIỚI THIỆU CHUNG…………………………………………………………… Cuối em xin cảm ơn nhà trường tạo cho em hội học tập thực hành suốt thời Nhiệm vụ đồ án……………………………………………… ………….7 gian theo học trường, cho em bước đời sống thực tế để áp dụng kiến thức mà Phương pháp thực hiện……………………………………………… …… thầy cô giảng dạy Qua đó, em nhận nhiều điều mẻ bổ ích ngành nghề xây Ý nghĩa khoa học thực tiễn đồ án…… ………………….…… ….7 dựng để giúp ích cho cơng việc sau thân II TỔNG QUAN VỀ SỐ LIỆU - LÝ THUYẾT TÍNH TỐN………………… ….7 Vì kiến thức thân cịn hạn chế, q trình thực tập, hồn thiện đồ án em khơng Số liệu tính tốn :……………………………………………………… …….7 tránh khỏi sai sót, kính mong nhận ý kiến đóng góp từ Trình tự bước thiết kế gồm………………………………………7 III TÍNH TỐN CỤ THỂ………………………………………………… …………7 Tính tốn kết cấu nhịp……………………………………………………… Tính tốn mố……………………………………………………………….…8 Tính tốn trụ……………………………………………………………… Tính tốn móng cọc…………………………………………………………11 IV TÀI LIỆU THAM KHẢO……………………………………………………… 11 Tính tốn kết cấu nhịp…………………………………………………… 11 Tính tốn mố, trụ móng…………………………………………………11 CHƯƠNG : TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH………………………………………….12 I QUY MƠ CƠNG TRÌNH………………………………………………………… 12 II NỘI DUNG VÀ TIÊU CHUẨN KỸ THUẬT THIẾT KẾ…………………….…12 III ĐẶC ĐIỂM VỀ ĐỊA CHẤT………………………………………… …………12 IV KHÍ TƯỢNG - THỦY VĂN………………………………………… …………13 Các yếu tố khí tượng đặc trưng…………………………………… ………13 1.1 Nắng…………………………………………………………………13 1.2 Chế độ ẩm………………………………………………… ………13 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 1.3 Chế độ nhiệt…………………………………………………………13 3.2 Tiết diện liên hợp……………………………………………………21 1.4 Chế độ mưa……………………………………………….…………13 VII HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG…………………………………………… …21 1.5 Chế độ gió……………………………………………….……… …13 Hệ số làn………………………………………………………………… …21 Các yếu tố thủy văn…………………………………………….……………14 Hệ số phân bố hoạt tải theo momen…………………… ……21 2.1 Số liệu điều tra………………………………………………………14 Hệ số phân bố hoạt tải momen dầm trong……….……21 2.2 Cao độ mực nước thiết kế………………………………… ………14 3.1 Phương pháp tra bảng………………………………………… …22 CHƯƠNG : THIẾT KẾ DẦM CHỦ………………………………………………….……15 3.2 Phương pháp đòn bẩy………………………………………………22 I SỐ LIỆU THIẾT KẾ………………………………………………………… ……15 Hệ số phân bố hoạt tải momen dầm biên………… ………22 II MỐ CẦU……………………………………………………………………………15 4.1 Với thiết kế chịu tải : Sử dụng phương pháp đòn bẩy….…22 III TRỤ CẦU……………………………………………………………………….…15 4.2 Với hai nhiều thiết kế……………………………….……23 IV CÁC ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU SỬ DỤNG………………………… …………15 4.3 Lựa chọn hệ số phân bố momen để thiết kế…………………….…23 V THIẾT KẾ CẤU TẠO……………………………………………………… ……16 Hệ số phân bố hoạt tải theo lực cắt dầm trong….…23 Lựa chọn kích thước mặt cắt ngang cầu………………………… ………16 5.1 Phương pháp tra bảng………………………………………… …23 Cấu tạo dầm chủ………………………………………………………….…16 5.2 Phương pháp đòn bẩy………………………………………………23 2.1 Mặt cắt ngang dầm gối……………………………… ………17 Hệ số phân bố hoạt tải lực cắt dầm biên……………………24 2.2 Mặt cắt ngang dầm nhịp…………………………….……17 6.1 Với thiết kế chịu tải : Sử dụng phương pháp đòn bẩy….…24 2.3 Mặt cắt ngang dầm đoạn cắt khấc……………… ……………18 6.2 Với hai nhiều thiết kế………………………………… …24 Cấu tạo dầm ngang…………………………………………………………18 6.3 Lựa chọn hệ số phân bố momen để thiết kế………………… ……25 VI TÍNH TỐN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC DẦM SUPER-T……………………19 Hệ số điêu chỉnh tải trọng……………………………………………… …25 Mặt cắt gối 𝒙𝟎 ……………………………………………………….…19 VIII XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT ĐẶC TRƯNG……… ………25 1.1 Tiết diện nguyên khối………………………………………………19 Tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ…………………………………………25 1.2 Tiết diện liên hợp……………………………………………… …19 1.1 Tĩnh tải dầm chủ……………………………………………………25 Mặt cắt chỗ thay đổi tiết diện 𝒙𝟏 ………………………………….……20 1.2 Tĩnh tải mặt cầu…………………………………………… …25 2.1 Tiết diện nguyên khối………………………………………………20 1.3 Tĩnh tải dầm ngang…………………………………………………25 2.2 Tiết diện liên hợp……………………………………………… …20 1.4 Tĩnh tải lan can……………………………………………… ……26 Mặt cắt nhịp 𝒙𝟒 …………………………………….…………….……20 1.4.1 Lan can có tay vịn………………………………….………26 3.1 Tiết diện nguyên khối………………………………………………20 1.4.2 Gờ chắn……………………………………………………26 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 1.4.3 Lề hành……………………………………………….…26 4.2.1 Giai đoạn chưa đổ bê tông……………………….……31 1.5 Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu tiện ích cơng cộng (DW) ……….……27 4.2.2 Giai đoạn đổ bê tông……………………………….31 1.6 Tổng cộng tĩnh tải tác dụng lên dầm dọc chủ…………………27 4.3 Lực cắt tĩnh tải tác dụng lên dầm biên………………………….32 1.6.1 Dầm giữa……………………………………………… …27 4.3.1 Giai đoạn chưa đổ bê tông………………………….…32 1.6.2 Dầm biên………………………………………………… 28 4.2.2 Giai đoạn đổ bê tông………………………….……32 Hoạt tải HL93……………………………………………………………… 28 4.4 Lực cắt tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa…………………………32 2.1 Xe tải thiết kế……………………………………………………… 28 4.4.1 Giai đoạn chưa đổ bê tông…………………………….32 2.2 Xe hai trục thiết kế………………………………………………….28 4.4.2 Giai đoạn đổ bê tông……………………………….32 2.3 Tải trọng làn…………………………………………………… …28 4.5 Bảng tổng hợp nội lực………………………………………………32 2.4 Tải trọng người bộ………………………………………….……28 Nội lực hoạt tải tác dụng lên dầm dầm biên……………… …32 2.5 Tải trọng xung kích…………………………………………………28 5.1 Momen hoạt tải HL93 PL tác dụng mặt cắt dầm……32 Đường ảnh hưởng momen lực cắt mặt cắt đặc trưng……….…28 5.2 Sơ đồ xếp tải lên đường ảnh hưởng cho mặt cắt đặc trưng…32 3.1 Xác định mặt cắt đặc trưng………………………………….…28 5.3 Momen xe tải thiết kế (Truck) gây mặt cắt đặc trưng…………………………………………………………… ………33 3.2 Xác định đường ảnh hưởng nội lực mặt cắt……………….28 3.2.1 Phương trình đường ảnh hưởng……………………………28 3.2.2 Tại mặt cắt đặc trưng thứ (mặt cắt gối) …………………29 3.2.3 Tại mặt cắt đặc trưng thứ 1………………………… ……29 3.2.4 Tại mặt cắt đặc trưng thứ 2……………………………… 30 3.2.5 Tại mặt cắt đặc trưng thứ 3…………………………… …30 3.2.6 Tại mặt cắt đặc trưng thứ : (giữa nhịp) …………………30 3.3 Bảng tổng hợp diện tích đường ảnh hưởng mặt cắt đặc trưng…….……………………………………………………………… 31 Tính nội lực tĩnh tải tác dụng lên dầm dầm biên…… ………31 5.4 Momen xe trục thiết kế (Tandem) gây mặt cắt đặc trưng…………………………………………………………………… 33 5.5 Momen gây tải trọng làn…………………………………… 33 5.6 Momen tải trọng người gây dầm biên……………… …34 5.7 Tổ hợp momen hoạt tải (đã nhân hệ số phân bố m.g)…….……34 Lực cắt hoạt tải HL93 PL tác dụng mặt cắt dầm……… …34 6.1 Sơ đồ xếp tải lên đường ảnh hưởng cho mặt cắt đặc trưng…34 6.2 Lực cắt xe tải thiết kế (Truck) gây mặt cắt đặc trưng… ………………………………………………………………….35 4.1 Momen tĩnh tải tác dụng lên dầm biên…………………….……31 6.3 Lực cắt xe trục thiết kế (Truck) gây mặt cắt đặc trưng…………………………………………………………………… 35 4.1.1 Giai đoạn chưa đổ bê tông………………………….…31 6.4 Lực cắt gây tải trọng làn…………………………………… 35 4.1.2 Giai đoạn đổ bê tông………………………….……31 6.5 Lực cắt tải trọng người gây dầm biên………………… 35 4.2 Momen tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa…………………………31 6.6 Tổ hợp lực cắt hoạt tải : (đã nhân hệ số phân bố ngang m.g)…36 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Tổ hợp tải trọng mặt cắt đặc trưng…………………………… …36 XII KIỂM TOÁN DẦM………………………………………………………………45 7.1 Tổ hợp nội lực theo TTGH mặt cắt dầm giữa……… 36 Kiểm tra ứng suất nén thớ dầm khai thác…………………… …46 7.1.1 Trạng thái giới hạn cường độ I……………………… … 36 1.1 Do tác động DƯL tải trọng thường xuyên…………………46 7.1.2 Trạng thái giới hạn cường độ II……………………………37 1.2 Do tác động của hoạt tải 0.5 DƯL tải trọng thường xuyên………………………………………………………………… …46 7.1.3 Trạng thái giới hạn cường độ III………………………… 37 1.3 Do tác động hoạt tải tổng DƯL tải trọng thường xuyên………………………………………………………………… …46 7.1.4 Trạng thái giới hạn sử dụng….…………………………….37 7.1.5 Trạng thái giới hạn đặc biệt….…………………………….37 Kiểm tra ứng suất kéo thớ bê tông khai thác……………………47 7.2 Tổ hợp nội lực theo TTGH mặt cắt dầm biên ……37 Kiểm tra ứng suất bê tông giai đoạn thi công……………… 47 7.2.1 Trạng thái giới hạn cường độ I…………………………….37 3.1 Kiểm tra ứng suất thớ giai đoạn thi công………………47 7.2.2 Trạng thái giới hạn cường độ II………………………… 38 3.2 Kiểm tra ứng suất thớ giai đoạn thi công…………… 48 7.2.3 Trạng thái giới hạn cường độ III………………………… 38 Kiểm tra độ vồng, độ võng dầm………………………………………….…48 7.2.4 Trạng thái giới hạn sử dụng … ………………………… 38 4.1 Độ vòng, độ võng tải trọng thường xuyên dự ứng lực………48 7.2.5 Trạng thái giới hạn đặc biệt……………………………… 39 4.2 Độ võng loại hoạt tải…………………………………… …49 IX TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP…….…………………………………….39 XIII KIỂM TỐN DẦM THEO TTGH CƯỜNG ĐỘ………………………… …49 Tính tốn diện tích cốt thép…………………………………………………39 Kiểm tra sức kháng uốn……………………………………………… ……49 Bố trí cốt thép dự ứng lực mặt cắt ngang dầm…………………… ….40 Kiểm tra hàm lượng cốt thép DƯL…………………………………………51 Bố trí cốt thép theo phương dọc dầm………………………………………41 2.1 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối đa…………………………… …51 X ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA CÁC MẶT CẮT DẦM……………………….41 2.2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu : (TCN 5.7.3.2) ……………51 Đặc trưng hình học giai đoạn 1…………………………………………… 42 Kiểm tra cắt xoắn…………………………………………………… …51 Đặc trưng hình học giai đoạn 2…………………………………………… 42 3.1 Kiểm tra lực cắt theo TTGH cường độ………………………… …52 XI TÍNH TỐN CÁC MẤT MÁT ỨNG SUẤT…………………………………….43 3.2 Kiểm tra bố trí cốt đai………………………………………….……52 Mất mát ứng suất co ngót đàn hồi………………………………………43 3.3 Kiểm tra cốt thép dọc chịu xoắn……………………………………53 Mất mát ứng suất co ngót…………………………………………… …43 CHƯƠNG : TÍNH TỐN MỐ CẦU………………………………………………………54 Mất mát ứng suất từ biến…………………………………………… …44 I TÍNH TỐN MỐ CẦU………………………………………………………… …54 Mất mát ứng suất tự chùng…………………………………………… 44 Kích thước hình học mố………………………………………… ……54 4.1 Tại lúc truyền lực……………………………………………… …44 Vật liệu sử dụng…………………………………………………………… 55 4.2 Sau truyền lực………………………………………………… 44 Xác định nội lực…………………………………………………………… 56 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 3.1 Tĩnh tải kết cấu phần trên……………………………………….56 Kiểm tra mặt cắt D-D…………………………………………………… …62 3.2 Tĩnh tải trọng lượng thân Mố………………………………56 1.1 Kiểm tra cấu kiện chịu uốn theo……………………………………62 Hoạt tải xe ô tô (LL) tải trọng người (PL)…… ………………… …57 1.2 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt……………………………………….…63 Lực hãm xe (BR) …………………………………………………………….57 1.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………………63 Lực ma sát (FR) …………………………………………………………… 57 Kiểm tra mặt cắt B-B……………………………………………………… 64 Lực li tâm (CE) …………………………………………………………… 57 2.1 Kiểm tra cấu kiện chịu uốn theo hai phương……………… ……64 Tải trọng gió (WL, WS)……… …………………………………………….58 2.2 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt………………………………………….66 8.1 Tải trọng gió tác dụng lên cơng trình (WS)…… ……………… …58 2.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………………66 8.2.Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ (WL)……… …………………… 58 Kiểm toán mặt cắt F-F (tường cánh) ………………………………………67 8.2.1 Tải trọng gió ngang…………………………………… …58 3.1 Kiểm tra cấu kiện chịu uốn theo……………………………………67 8.2.2 Tải trọng gió dọc………………………………………… 58 3.2 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt…………………………………….……68 8.2.3 Tải trọng gió thẳng đứng…………………………… ……58 3.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………………68 Nội lực trọng lượng đất đắp………………………………………… …58 IV THIẾT KẾ CỌC…………………………………………………………… ……69 10 Áp lực đất: (TCVN 11823-17 10.5.1)…… …………………………… …59 Thông số vật liệu……………………………………………………… ……70 10.1 Áp lực đất ngang………………………………………………… 59 Xác định sức chịu tải cọc……………………………………………………71 10.1.1 Áp lực lên thân mố……………………………………… 59 Kiểm toán cọc…………………………………………………………… .73 10.1.2 Áp lực lên tường cánh 1……………………………… …59 Kiểm tra chuyển vị………………………………………………………… 77 10.1.3 Áp lực lên tường cánh 2……………………………… …59 CHƯƠNG : TÍNH TỐN TRỤ CẦU……………………………………………… ……80 10.1.4 Áp lực lên tường đầu………………………………… …60 I TÍNH TỐN TRỤ CẦU…………………………………………………………….80 10.2 Áp lực hoạt tải chất thêm.(TCVN 11823-17 10.5.1) ……….…60 Kích thước hình học trụ………………………………………… ……80 10.2.1 Áp lực lên thân mố……………………………………… 60 Vật liệu sử dụng…………………………………………………………… 80 10.2.2 Áp lực lên tường cánh 1…………………………… ……60 Xác định nội lực…………………………………………………………… 81 10.2.3 Áp lực lên tường cánh 2………………………………… 60 3.1 Tĩnh tải kết cấu phần trên………………………………….……81 10.2.4 Áp lực lên tường đầu…………………………………… 61 3.2 Tĩnh tải trọng lượng thân Trụ………………………… …82 11 Tải trọng động đất (EQ) ……………………………………………… …61 3.3 Hoạt tải xe ô tô (LL) tải trọng người (PL) ………………… 83 II TỔ HỢP TẢI TRỌNG…………………………………………………………… 61 Tải trọng người bộ………………………………………………… ……83 III KIỂM TOÁN MẶT CẮT…………………………………………………………62 4.1 Trường hợp người hai lề hai nhịp………………83 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 4.2 Trường hợp người hai lề nhịp phải………… ……83 4.3 Trường hợp người lề hai nhịp (xếp lệch tâm)………………………………… ………………… ………………83 Lực ma sát (BR) ……………………………………………………… ……84 Lực li tâm (CE) ………………………………………………………… …84 Tải trọng gió (WL, WS………………………………………………………84 7.1 Tải trọng gió tác dụng lên cơng trình (WS) …………………… …85 7.1.1 Tải trọng gió ngang……………………………………… 85 7.1.2 Tải trọng gió dọc…………………………………… ……86 7.2.Tải trọng gió tác dụng lên xe cộ (WL) ……………………… ……86 7.2.1 Tải trọng gió ngang…………………………………… …86 7.2.2 Tải trọng gió dọc…………………………………… ……86 Tải trọng nước……………………………………………………………….86 8.1 Áp lực nước tĩnh (WA) …………………………………… ………86 8.2 Lực đẩy (B) …………………………………………… ………86 8.3 Áp lực dòng chảy (p)… ……………………………………………87 8.3.1 Áp lực dòng chảy theo phương dọc……………………… 87 8.3.2 Áp lực dòng chảy theo phương ngang………………… …87 II TỔ HỢP TẢI TRỌNG………………………………………………………… …87 III KIỂM TOÁN MẶT CẮT…………………………………………………………88 Kiểm tra mặt cắt A-A………………………………………………… ……88 2.1.2 Tổ hợp cường độ đặc biệt……………………………… …93 2.2 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt………………………………………….94 2.2.1 Kiểm tra theo phương y…………………………………….94 2.2.2 Kiểm tra cấu kiện theo phương x……………………… …95 2.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………………95 2.3.1 Kiểm tra nứt theo phương y………………………… ……95 2.3.2 Kiểm tra nứt theo phương x…………………………… …96 Kiểm tra mặt cắt D-D…………………………………………………… …96 3.1 Kiểm tra cấu kiện chịu uốn…………………………………………97 3.2 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt……………………………………….…97 3.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………………98 Kiểm tra mặt cắt C-C……………………………………………… ………98 4.1 Kiểm tra cấu kiện chịu uốn…………………………………………99 4.2 Kiểm tra cấu kiện chịu cắt………………………………………….99 4.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………… …100 Kiểm toán nén thủng đáy bệ………………………………………….……100 IV THIẾT KẾ CỌC…………………………………………………………………103 Thông số vật liệu……………………………………………………………103 Xác định sức chịu tải cọc…………………………………………… ……104 Kiểm toán cọc…………………………………………………………….…106 Kiểm tra chuyển vị…………………………………………………………110 1.1 Kiểm toán cấu kiện chịu uốn………………………………….……89 1.2 Kiểm toán cấu kiện chịu cắt…………………………………… …90 1.3 Kiểm tra nứt…………………………………………………………90 Kiểm tra mặt cắt B-B……………………………………………… ………91 2.1 Kiểm toán cấu kiện chịu nén………………………………….……91 2.1.1 Tổ hợp cường độ II…………………………………………91 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI ĐỀ CƯƠNG CHI TIẾT ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP II TỔNG QUAN VỀ SỐ LIỆU - LÝ THUYẾT TÍNH TỐN : Số liệu tính tốn : SVTH : TRẦN QUANG DOÃN          Lớp : 15127CLC MSSV : 15127002 ĐỀ TÀI TỐT NGHIỆP : THIẾT KẾ CẦU DẦM NHỊP GIẢN ĐƠN SUPER-T I GIỚI THIỆU CHUNG : Nhiệm vụ đồ án : Thiết kế kĩ thuật thi công hạng mục cơng trình cầu bao gồm :        Số liệu địa chất (cho trước) Giới thiệu chung dầm Super-T Thiết kế sơ Thiết kế dầm Super-T Thiết kế trụ Thiết kế mố Thiết kế móng cọc khoan nhồi Trình tự bước thiết kế gồm :  Bước : Xác định đặc trưng vật liệu cầu, bố trí mặt cắt ngang kết cấu nhịp, chọn khoảng cách chiều cao dầm, hình dạng, kích thước mặt cắt dầm, bố trí cốt thép, kiểu gối cầu, kiểu gối mố trụ  Bước : Đối với dầm liên hợp giả định bề dày mặt cầu dựa khoảng cách tổ hợp dầm bề rộng cánh dầm Phương pháp thực :  Bước 3: Phân tích dầm biên dầm giữa, xác định dầm cần kiểm tốn Việc thiết kế cơng trình cầu gồm bước :  Bước 4: Nếu giả định chiều dày phù hợp với khoảng cách dầm chiều rộng cánh dầm tiến hành thiết kế mặt cầu Ngược lại xét lại chiều dày mặt cầu quay bước  Thiết kế sơ  Thiết kế chi tiết Ý nghĩa khoa học thực tiễn đồ án :  Bước 5: Thiết kế kiểm toán dầm cầu chịu momen lực cắt - Hiện nay, kết cấu nhịp dầm Super-T có tính ưu việt sử dụng rộng rãi tiết diện có dạng hộp nên khả chống xoắn tốt, momen uốn ngang lớn, có tính ổn định cao lắp đặt Mặt khác, cấu tạo đầu dầm có chiều cao nhỏ nên dẫn đến chiều cao kiến trúc cầu giảm làm giảm lượng đất đắp đường đầu cầu phần cánh dầm đóng vai trị ván khn đổ mặt cầu - Tuy nhiên, kết cấu nhịp giản đơn có nhiều khe co giãn dễ bị bong bậc làm giảm khả khai thác tạo lực xung kích lớn xe cộ chạy qua vị trí này, làm tốc độ lưu thông xe đường giảm, đồng thời giảm tuổi thọ động tốn nhiều nhiên liệu - Để khắc phục tình trạng này, địi hỏi mặt cầu thiết kế phải liên tục đồ án đưa phương án Thiết kế liên tục nhiệt thay cho lắp đặt khe co dãn nhằm đảm bảo phương tiện lưu thông êm thuận qua cầu tăng tốc độ lưu thông luồng xe, giảm tiếng ồn khói bụi khu vực cầu xây dựng SVTH: TRẦN QUANG DOÃN Tiết diện dầm thiết kế : Dầm Super-T Chiều dài dầm thiết kế : 42m Cầu thiết kế có thơng thuyền Số xe thiết kế : xe Bề rộng phần xe chạy : B = 11m Bề rộng mặt cắt ngang cầu : Bmcn = B + 2×(1.25 +0.25) = 14m Lan can có lề hành : 1.5m Tiêu chuẩn thiết kế : 22 TCN 272-05 Tải trọng thiết kế : HL93, xe tandem  Bước 6: Thiết kế mố móng mố  Bước 7: Thiết kế trụ móng trụ III TÍNH TỐN CỤ THỂ : Tính tốn kết cấu nhịp : Ngun lý trình tự bước thiết kế bao gồm :  Bước 1: Chuẩn bị số liệu thiết kế ban đầu như: chiều dài cầu, tải trọng thiết kế …  Bước 2: Xác định đặc trưng vật liệu cầu Lựa chọn sơ hình dạng , bố trí kích thước mặt cắt ngang kết cấu nhịp (tại gối, nhịp …) dầm chủ, chọn MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI chiều dài nhịp tính tốn, số lượng dầm chủ, dầm ngang, kiểu kích thước vỉa hè, lan can, lớp phủ mặt cầu lan can đèn chiếu sáng …  Bước 3: Phân tích kết cấu, xây dựng mơ hình tính tốn, xác định đặc trưng hình học dầm chủ qua giai đoạn thi công khai thác  Bước 4: Phân tích tác động thành phần tải trọng lên cầu Tính tốn hệ số phân bố tải trọng cho môn men lực cắt thành phần hoạt tải biên dầm dầm  Bước 5: Tính trị số nội lực thành phần chưa nhân hệ số nội lực nhân hệ số do: thành phần tĩnh tải, hoạt tải cho dầm dầm biên Chọn vị trí có số nội lực bất lợi Phải tính cho mặt cắt đặc trưng dầm chủ vị trí nhịp, vị trí 1/4 , mặt cắt gối, mặt cắt có tiết diện thay đổi mặt cắt bất lợi lực cắt ( thường chọn mặt cắt cách gối khoảng dv )  Bước 6:Tổ hợp nội lực cho mặt cắt theo trạng thái giới hạn (TTGH); TTGH Cường độ I; TTGH Sử dụng Xác định dầm bất lợi cầm kiểm toán ( nên kiểm toán dầm dầm biên ) - Tăng chiều cao dầm quay bước - Tăng số lượng cốt thép chủ dự ứng lực, quay bước  Bước 10: Tính độ vồng dự ứng lực, tính kiểm tra độ võng lớn tĩnh tải hoạt tải lớn nhất, độ vồng trước  Bước 11: Tính duyệt dầm kiểm tốn theo lực cắt Lựa chọn mơ hình tính tốn Kiểm tra sức kháng cắt mặt cắt kiểm toán (thường mặt cắt cách gối dv mặt cắt gối) Kiểm tra cốt thép chịu cắt bổ sung  Bước 12: Duyệt cường độ ổn định giai đoạn tạo dự ứng lực nén bê tơng Bố trí cốt thép chịu dự ứng lực cục đầu dầm, nơi đặt mấu neo bên gối Duyệt ứng suất cục khu vực đầu dầm dự ứng tập trung gây Tính tốn mố : Ngun lý trình tự bước thiết kế kết cấu mố cầu :  Bước 1: Chuẩn bị số liệu thiết kế ban đầu bao gồm số liệu phần phần thiết kế kết cấu trụ cầu :  Bước 7: Lựa chọn cốt thép chủ dự ứng lực bố trí chúng mặt cắt dầm Hiệu chỉnh lại kích thước đầu dầm cho phù hợp với cách bố trí thép Nếu có thay đổi nhiều kích thước mặt cắt phải tính lại tĩnh tải quy tính lại bước Nếu kích thước dầm phù hợp giả định ban đầu bước tính duyệt mặt cắt dầm mô men theo TTGH Cường độ I Nếu duyệt không đạt phải lặp lại bước Nếu duyệt đạt tính bước  Bước 8: Bố trí cốt thép dự ứng lực dọc dầm Xác định số bó vị trí cắt chúng, vị trí neo đầu dầm Tính tọa độ trọng tâm cốt thép tính tọa độ trọng tâm chung cốt thép dự ứng lực cốt thép thường đặc trưng mặt cắt nêu Tính tốn giá trị mát ứng suất tức thời mát theo thời gian + Số lượng dầm chủ + Chiều dài tính tốn kết cấu nhịp + Bố trí mặt cắt ngang cầu (khổ cầu, bề rộng mặt cầu, ) + Số xe thiết kế  Bước : Xác định đặc trưng vật liệu mố cầu Lựa chọn sơ hình dạng, bố trí kích thước kết cấu mố (bao gồm kích thước mố) bệ móng, vị trí kích thước gối, cao độ đỉnh gối, đỉnh mũ mố (nếu có), đỉnh móng đáy móng Cụ thể kết cấu trụ gồm:  Bước 9: Tính duyệt dầm kiểm tốn theo momen cho mặt cắt( mặt cắt nguy hiểm nhịp ) Tíh duyệt theo TTGH Sử dụng : kiểm tra độ mở rông vết nứt dầm BTCT chịu uốn, kiểm tra biến dạng dầm BTCT, kiểm tra ứng suất bê tông, kiểm tra giới hạn sử dụng cốt thép dự ứng lực … Tính duyệt theo TTGH Cường độ: tính duyệt mơ men kháng tính tốn mặt cắt Mr ≥ momen uốn tính toán Mu , kiểm tra giới hạn tối đa, tối thiểu cốt thép … Nếu không đạt phải chọn biện pháp sau : SVTH: TRẦN QUANG DỖN + Loại kết cấu mố + Bảng kích thước kết cấu mố + Cao độ mực nước cao (MNCN) + Cao độ mực nước thấp (MNTN) + Cao độ mực nước thông thuyền (MNTT) + Cao độ mực nước thi công (MNTC) MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI + Cao độ đỉnh gối + Lực li tâm (đối với cầu thiết kế cong ) + Cao độ đỉnh mố + Tải trọng gió tác động lên cơng trình : + Cao độ đỉnh móng Bao gồm : + Cao độ đáy móng - Tải trọng gió ngang :  Bước : Phân tích kết cấu, xây dựng mơ hình tính tốn, xác định mặt cắt nguy hiểm cần tính tốn kết cấu mố, thường xét lại mặt cắt sau : Tác dụng lên kết cấu nhịp , lan can tay vịn kết cấu mố - Tải trọng gió dọc : + Mặt cắt bệ móng mố + Mặt cắt chân tường thân Đối với mố, trụ, kết cấu phần giàn hay dạng kết cấu khác có bề mặt cản gió lớn song song với tim dọc kết cấu nhịp, phải xét tới tải trọng gió dọc Trong trường hợp cầu thiết kế khơng thuộc dạng khơng cần xét tới tải trọng gió dọc + Mặt cắt chân tường cánh + Tải trọng gió tác động lên xe cộ : + Mặt cắt chân tường đỉnh  Bước : Phân tích tác động thành phần tải trọng từ dầm, thân đường đầu cầu truyền xuống kết cấu mố Theo điều 3.8.1.3, xét tổ hợp tải trọng cường độ III, phải xét tải trọng gió tác dụng vào kết cấu xe cộ Phải biểu thị tải trọng ngang gió lên xe cộ tải phân bố 1.5 KN/m, tác dụng theo hướng nằm ngang, ngang với tim dọc kết cấu đặt 1.8m mặt đường Các loại tải trọng tác dụng lên mố : + Tĩnh tải thân mố : bao gồm tĩnh tải thân kết cấu mố bao gồm phận mố : tường thân, tường đỉnh, tường cánh, bệ móng mố, độ, gờ kê độ (nếu có) đất đắp sau mố + Tĩnh tải kết cấu nhịp truyền xuống : Trong giai đoạn thi công : bao gồm tĩnh tải phần I, phần II, tải trọng thi công thiết bị phục vụ q trình thi cơng Trong giai đoạn sử dụng : bao gồm tĩnh tải phần I, phần II, tải trọng người hành hoạt tải + Tải trọng hoạt tải độ + Áp lực ngang đất đắp tác dụng lên mố Phải biểu thị tải trọng gió dọc lên xe cộ tải trọng phân bố 0.75 kN/m tác dụng nằm ngang, song song với tim dọc kết cấu đặt cao độ 1800mm so với mặt đường  Bước 5: Xác định hệ số tải trọng tính trị số phản lực thành phần gối chưa nhân hệ số phản lực nhân hệ số : thành phần tải trọng phân tích bước tác dụng  Bước 6: Xác định hệ số tổ hợp tổ hợp nội lực cho mặt cắt cần tính tốn theo trạng thái giới hạn (TTGH); TTGH Cường độ I , II , III; TTGH Sử dụng; TTGH Mỏi Xác định mặt cắt bất lợi cần tính tốn  Bước 7: Lựa chọn cốt thép chủ thép đai bố trí chúng các phận kết cấu mố tiến hành kiểm toán mặt cắt bất lợi - Kiểm tra theo cấu kiện chịu uốn cấu kiện chịu cắt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH có giá trị nội lực max + Lực hãm xe : truyền từ kết cấu xuống mố qua gối đỡ Tùy theo loại gối cầu dạng liên kết mà tỉ lệ truyền lực ngang xuống mố khác Lực hãm lấy 25% trọng lượng trục xe tải hay xe hai trục thiết kế cho đặt tất thiết kế chất tải theo quy trình coi chiều Các lực coi tác dụng theo chiều nằm ngang cách phía mặt đường 1800mm theo chiều dọc để gây hiệu ứng lực lớn + Tải trọng lực ma sát gối cầu SVTH: TRẦN QUANG DOÃN - Kiểm tra nứt với tổ hợp dùng để kiểm tra THGH sử dụng Nếu duyệt không đạt phải tăng cốt thép, thay đổi mac thép hoăc mác bê tông quay lại bước thay đổi kích thước mặt cắt ngang kết cấu thân, bệ mố sau tính lại tĩnh tải quay bước Tính tốn trụ : MSSV:15127002 an TRANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Vu  v Vn  Vr - Giả sử dầm đặt điều kiện khí hậu bình thường nên có Z = 30000 N/mm Trong : + Hệ số sức kháng v = 0.9 - Diện tích trung bình bê tơng bọc quanh thép A  (92  92)  + Vu lực cắt tính tốn Vu = 7741.2 kN -Khả chịu cắt thép đai xem nhỏ góc nghiêng vết nứt: bw 6000  (92  92)   17806.45( mm2 ) nthep 62 - Ứng suất cho phép cốt thép : 𝜃 = 45° ( 5.8.3.4 22TCN 272 - 05) Z 30000 3  254.48(Mpa) dc  A 92 17806.45 𝛽 = ( 5.8.3.4 22TCN 272 - 05) f sa  - Xác định cánh tay đòn d v : Tỷ số mođun đàn hồi : n = 6.29 d v = max( d s – a , 0.72h, 0.9 d s ) + Lấy momen tĩnh trục trung hòa bf  a 71.6 + d s - = 1895.5 – = 1859.7 mm 2 x2  n  As  (d s  x) As 30434.18  6.29   31.9mm b 6000 + 0.72h = 0.72  2000 = 1440 mm Đặt e  n  + 0.9 d s = 0.9  1895.2 = 1705.95 mm + Vị trí trục trung hịa tính từ mép ngồi thớ chịu nén : =>Chọn d v 1859.7mm để thiết kế x = - e + e2 + 2e×d s  -31.9+ 31.92 +2  31.9 1895.5  317.31 (mm) - Khả chịu cắt bêtơng: Momen qn tính tiết diện trục trung hòa: Vc  0.083  fc' bwd v  0.083   35  6000 1859.7 10 3  10958.12(kN) Icr  Bw  B  6000m bf  x b  x3 x  bf  x  ( )  n  As  (d s  x)  f  n  A s  (d s  x)  12 = - Ta thấy lực cắt bê tông Vc  10958.12(kN)  Vu  7741.2(kN ) 6000  317.313  6.29  30434.18  (1895.5  317.31)  5.4 1011 ( mm4 ) Ứng suất bê tông trọng tâm cốt thép : → Cốt đai bố trí theo cấu tạo fs  n  M u  4.3 Kiểm tra nứt : - Tổ hợp dùng để kiểm tra tổ hợp TTGH Sử dụng: (d s  x) 6.29  2714.07  (1895.5  317.31)   106  49.89(Mpa) 11 Icr 5.4  10  f s  49.89( Mpa)  f sa  254.48( Mpa) Kiểm tra:   f s  49.89( Mpa)  0.6 f y  252( Mpa) M u = 2714.07 (kN.m) - Tổng diện tích cốt thép chịu kéo As  30434.18mm2 → Vậy thoả điều kiện chống nứt d s  1895.5mm Kiểm toán nén thủng đáy bệ : dc  92mm SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG 100 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 77 77 77 77 CDII CDIII THSD THDB Node -28.635 -8.182 -6.136 -96.594 -29.219 -40.88 -33.442 -117.566 2265.144 3303.664 2703.89 2959.363 -2107.759 -3124.906 -2559.445 -2484.398 -60.537 -17.3 -12.975 -206.624 -28.635 -8.182 -6.136 -96.594 73 CDI 3870.591 CDII 2360.159 CDIII 3330.814 CDSD 2724.252 CDDB 2556.19 74 3870.587 2248.782 3298.989 2700.384 2097.743 76 3870.591 2376.521 3335.489 2727.758 3417.81 77 3870.587 2265.144 3303.664 2703.89 2959.363 Tổng 15482.356 9250.606 13268.956 10856.284 11031.106 → N = 15482.356 kN lực dọc theo CĐI Node Load FX (kN) FY (kN) FZ (kN) MX (kN*m) MY (kN*m) MZ (kN*m) 73 73 73 73 73 74 74 74 74 74 76 76 76 76 76 77 CDI CDII CDIII THSD THDB CDI CDII CDIII THSD THDB CDI CDII CDIII THSD THDB CDI -28.635 -8.182 -6.136 -96.594 -0.001 -28.635 -8.182 -6.136 -96.594 -28.635 -8.182 -6.136 -96.594 -0.001 47.449 26.508 40.105 32.861 -50.625 47.449 25.108 39.705 32.561 -56.411 -47.449 -30.619 -41.28 -33.742 -123.306 -47.449 3870.591 2360.159 3330.814 2724.252 2556.19 3870.587 2248.782 3298.989 2700.384 2097.743 3870.591 2376.521 3335.489 2727.758 3417.81 3870.587 3679.473 2213.65 3155.163 2582.138 2704.833 3679.47 2105.074 3124.139 2558.87 2257.958 -3679.473 -2216.337 -3155.93 -2582.714 -2931.364 -3679.47 0.003 -60.529 -17.292 -12.968 -206.615 -0.005 -60.537 -17.3 -12.975 -206.624 0.003 -60.529 -17.292 -12.968 -206.615 -0.005 28.635 8.182 6.136 96.594 0.001 28.635 8.182 6.136 96.594 -28.635 -8.182 -6.136 -96.594 -0.001 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG 101 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T P < [𝑃 ] = Thành phần 𝑅𝑏𝑡 [ GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI ℎ0 (𝑏 + 𝑐2 ) ℎ0 + (ℎ𝑐𝑜𝑙 + 𝑐1 ) (𝑏 − 𝑏𝑐𝑜𝑡 )] 𝑐1 𝑐𝑜𝑙 𝛼 Cọc (node 3) Node Ký hiệu Giá trị Đơn vị P 15482.356 m2 Rbt bcol hcol 1.050 1.4 6.7 m m Tổng lực chọc thủng tính tốn Cường độ kéo dọc trục tính tốn Chiều rộng cột Chiều dài cột Khoảng cách mép đến mép cột gần (phương ngang) Khoảng cách mép đến mép cột gần (phương dọc ) Chiều cao làm việc đài Chiều rộng đài Hệ số ứng với đài cọc toàn khối Khả chống chọc thủng đài cọc Kiểm tra điều kiện 3 3 c1 m c2 0.8 m ho b m m a 1.000 [P] 83202 Node 4 4 THSD THCD1 THCD2 THCD3 THDB MAX FZ (kN) -6.864 -1.961 -1.471 -23.154 23.154 4.202 1.201 0.9 177.855 177.855 4037.024 1159.38 3013.917 1922.835 2704.308 4037.024 MX (kN*m) 4037.024 1150.649 3011.422 1920.964 2269.243 4037.024 MY (kN*m) 61.105 17.458 13.094 239.082 239.082 FX (kN) FY (kN) FZ (kN) -37.912 -10.832 -8.124 -65.248 65.248 -17.717 -5.062 -3.797 -21.366 21.366 2167.111 1378.646 1879.959 1536.971 2139.074 2167.111 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN Load THSD THCD1 THCD2 THCD3 THDB MAX FX (kN) FY (kN) FZ (kN) MX (kN*m) 2167.111 1190.124 1826.096 1496.573 1113.106 2167.111 MY (kN*m) 4334.222 2452.686 3672.889 3008.669 3030.042 4334.222 -41.128 -11.751 -8.813 -201.378 201.378 19.689 5.625 4.219 104.816 104.816 2167.111 1183.187 1824.114 1495.087 1374.306 2167.111 MX (kN*m) -2167.111 -1362.646 -1875.388 -1533.542 -1948.649 2167.111 MY (kN*m) -4334.222 -2652.853 -3730.079 -3051.562 -3093.47 4334.222 MX (kN*m) -4037.024 -1138.68 -3008.003 -1918.399 MY (kN*m) 61.105 17.458 13.094 Cọc (node 5) Node 5 5 Cọc (node 2) 2 2 FY (kN) kN Đạt (Node 2; 3; 4; 5; 6; 7) Load THSD THCD1 THCD2 THCD3 THDB MAX FX (kN) Cọc (node 4) TỔ HỢP NỘI LỰC TẠI ĐẦU CỌC Node Load MX (kN*m) 2167.111 1359.15 1874.389 1532.793 1774.45 2167.111 MY (kN*m) -4334.222 -2668.529 -3734.558 -3054.921 -3874.565 4334.222 Load THSD THCD1 THCD2 THCD3 THDB MAX FX (kN) FY (kN) FZ (kN) -41.128 -11.751 -8.813 -201.378 201.378 19.689 5.625 4.219 104.816 104.816 2167.111 1369.583 1877.37 1535.029 1687.45 2167.111 Cọc (node 6) MSSV:15127002 an Node Load FX (kN) FY (kN) FZ (kN) 6 6 THSD THCD1 THCD2 THCD3 -6.864 -1.961 -1.471 4.202 1.201 0.9 4037.024 1129.949 3005.508 1916.528 TRANG 102 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T THDB MAX GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI -23.154 23.154 177.855 177.855 1237.798 4037.024 -1672.863 4037.024 239.082 239.082 4.2 20.5 11.05 22.43 24°10′ 28.2 20.83 11.3 15.55 30°24′ 8.2 20.9 11.15 60.81 32°56′ 32 20.24 10.77 11.43 0.2 19.6 10.1 20.733 24°13′ 4.2 20.75 11.25 14.25 30°32′ 11.75 4.3 Cọc (node 7) Node 7 7 Load THSD THCD1 THCD2 THCD3 THDB MAX FX (kN) FY (kN) FZ (kN) -37.912 -10.832 -8.124 -65.248 65.248 -17.717 -5.062 -3.797 -21.366 21.366 2167.111 1174.123 1821.524 1493.145 922.682 2167.111 MX (kN*m) -2167.111 -1193.62 -1827.095 -1497.322 -1287.306 2167.111 MY (kN*m) 4334.222 2437.01 3668.41 3005.31 2248.947 4334.222 (kN) (kNm) 4037.024 177.855 201.378    o IV THIẾT KẾ CỌC : + Địa chất móng cọc: DCMC – DC06 + Mực nước ngầm: cách mặt lớp đất đá san lấp 1.5m Lớp 4.2 γ tn γ dn (kN/m3) ( kN/m3) с (kN/m2) 𝜑 20 20.83 RIIs = 280 MPa RIs = 225 MPa Es = 210000 MPa Tính tốn móng cọc:  Xác định kích thước cọc chiều sâu mũi cọc: Trạng thái lớp đất 4: cát pha sét, hạt thô, bụi mịn, nâu hồng – vàng, kết cấu chặt vừa, góc ma sát φ = 30°24’ Dựa vào điều kiện địa chất, ta chọn chiều sâu chôn cọc 70.8m(chỉ số SPT mũi cọc N=37) - Thông số địa chất : Chiều dày (m) - -Đất bụi dẻo -Cát lẫn sét Thép CI M (kN) 4.95 -  Rb = 11.5 MPa  Rbt = 0.9 MPa  Eb = 27000 MPa - Thép: Thép CI (dùng làm thép đai) thép CII (dùng làm thép chịu lực) Giá trị tính tốn H - Bê tơng có cấp độ bền B20:  Phản lực đầu cọc lớn nhất: 𝑃 = 𝐹𝑍 = 4037.024 𝑘𝑁  Moment đầu cọc lớn nhất: 𝑀 = 𝑀𝑌 = 177.855 𝑘𝑁 𝑚  Lực cắt ngang cọc lớn nhất: 𝐻 = 𝐹𝑌 = 201.378 𝑘𝑁 Số liệu tính tốn: P 3.98 Thơng số vật liệu : Nhận xét: từ bảng tổng hợp, nhận thấy: Cột 27°35′ 20.325 -Cát lẫn sét ,cát bụi -Đất cát 0.43 lẫn bụi , cát bụi -Đất sét 0.065 dẻo -Cát lẫn sét 0.435 0.03 Chỉ số dẻo 𝐼𝑝 Độ sệt 𝐼𝐿 Mơ tả 11.07 SVTH: TRẦN QUANG DỖN 29.75 18°31′ 14.4 0.343 - Đất sét sỏi,sạn, trạng thái dẻo cứng MSSV:15127002 an TRANG 103 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Chiều dài cọc đất: Lc 70.8 m Đường kính cốt thép sử dụng: d 25 mm Số lượng thép sử dụng: n 20 0.009734 m2 Chu vi cọc u (m) 3.14 m Diện tích tiết diện cọc 0.785 m2 Hàm lượng 0.911 % Diện tích cốt thép(1.24% diện tích cọc) Lthép ngàm ≥ 30d+100 = 30×25+100= 850mm ⇒ Chọn: Lthép ngàm = 900mm Xác định sức chịu tải cọc :  Sức kháng nén danh định cọc khoan đơn.(TCVN 11823 – 2017) 𝑅𝑛 = 𝛷𝑞𝑝 𝑅𝑝 + 𝛷𝑞𝑠 𝑅𝑠 Trong đó:     𝜂 = 0.67 (TCVN 11823 – 2017 8.3.6) 𝛷𝑞𝑝 = 0.55 Hệ số sức kháng chống chân cọc (bảng 10) 𝛷𝑞𝑆 Hệ số sức kháng ma sát bên thân cọc (bảng 10) 𝑅𝑝: Sức kháng chống danh định chân cọc khoan.(TCVN 11823-2017 8.3.5.2) 𝑅𝑝 = 𝑞𝑝 𝐴𝑝 o 𝑞𝑝 = 0.057 × 𝑁60 = 0.057 × 37 = 2.109 𝑀𝑃𝑎 = 2109 𝐾𝑁/𝑚2 Với N60 = 31 Chỉ số SPT mũi cọc o 𝐴𝑝 = 0,785 𝑚2  𝛷𝑞𝑝 𝑅𝑝 = 0.55 × 2109 × 0,785 = 0.55 × 1387,095 = 910.5 𝑘𝑁  𝑅𝑠 : Sức kháng danh định theo ma sát bên thân cọc.(TCVN 11823-2017 8.3.5.1) 𝑅𝑠 = 𝑞𝑠 𝐴𝑠 o Đất rời Đường kính cọc khoan nhồi: D m Chiều dài cọc khoan nhồi: Lcọc 70.8 m 𝑞𝑠 = 𝛽𝜎′𝑣 Chiều cao từ đáy đài cọc tới mặt đất tự nhiên lo 2.739 m Chiều dài thép cọc ngàm vào đài: Lthép ngàm 0.25 𝑛ế𝑢 𝛽1 < 0.25  𝛽 = {𝛽1 𝑛ế𝑢 0.25 < 𝛽1 < 1.2 1.2 𝑛ế𝑢 𝛽1 > 1.2 0.15 m SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG 104 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T  𝛽1 = { 𝑁 15 GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 1.5 − 7.7 × 10 −3 × √𝑍 𝑛ế𝑢 𝑁 > 15 (1.5 − 7.7 × 10 −3 × √𝑍) 𝑛ế𝑢 𝑁 < 15 -6 Sét 0.55 0.55 0.55 275.8 25 - - 0.0 0.25 340.832 85 0.55 294.5 31 - - 0.0 0.25 362.472 91 0.55 313.2 -38.6 0.2 32 - - 0.0 0.25 364.636 91 0.55 31.5 -40.6 39 140.4 0.55 - - 386.276 77 0.45 218.3 -42.6 31 111.6 0.55 - - 407.916 61 0.45 173.5 -44.6 30 108 0.55 - - 429.556 59 0.45 167.9 -46.6 25 90 0.55 - - 451.196 50 0.45 140.0 -46.8 0.2 29 104.4 0.55 - - 453.36 57 0.45 16.2 -48.8 31 - - -0.2 0.25 475 119 0.55 410.4 -50.8 31 - - 496.64 124 0.55 Φqs.Rs (kN/m2) -0.2 0.25 429.1 -52.8 32 - - -0.2 0.25 518.28 130 0.55 447.76178 - -54.8 32 - - -0.2 0.25 539.92 135 0.55 466.45739 -56.8 31 - - -0.2 0.25 561.56 140 0.55 485.15301 -58.8 33 - - -0.2 0.25 583.2 146 0.55 503.84863 - - 11.3 - - 22.6 0.70 0.58 0.52 0.47 0.42 0.45 0.46 0.40 0.35 24.6 44.6 64.6 66.712 87.832 108.952 130.072 151.192 172.312 193.432 31 37 35 41 46 58 69 69 67 0.45 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.0 107.2 129.0 12.1 143.0 159.0 200.2 238.0 238.3 232.3 0.0 0.0 0.55 -8.2 -10.2 -10.4 -12.4 -14.4 -16.4 -18.4 -20.4 -22.4 2 0.2 2 2 2 13 12 11 11 11 13 17 19 19 - - 0.7 0.6 0.5 0.5 0.4 0.4 0.5 0.4 0.3 -24.4 20 - - 0.3 0.30 213.032 63 0.55 218.8 -26.4 15 - - 0.2 0.25 232.632 58 0.55 201.0 -28.4 20 - - 0.2 0.25 254.272 64 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN 0.55 -38.4 80 0.2 Cát 0.25 319.192 -6.2 Cát -36.4 0.1 β 0.45 25 - β1 0.45 - Φqs -34.4 257.1 Với N số SPT lớp đất xét α - 0.55 𝑃𝑎 qs 𝜎′𝑣 (kN/m2) (kN/m2) 29 74 10 Su N (kN/m2 ) 0.25 297.552 𝑛ế𝑢 0.6 × 𝑁 < 𝑁  𝑆𝑢 (𝑀𝑃𝑎) = {0.06 × 0.6 × 10 𝑛ế𝑢 0.6 × 𝑁 > 60 0.6 × 𝑛ế𝑢 0.6 × 𝑁 > 60 Trạng thái -32.4 0.55 0.1  𝑃𝑎 = 101 𝑘𝑁/𝑚 áp suất khơng khí 𝑆 0.55 𝑛ế𝑢 𝑢 ≤ 1.5 𝑃𝑎  𝛼 ={ 𝑆𝑢 𝑆 0.55 − 0.6 × ( − 1.5) 𝑛ế𝑢 1.5 ≤ 𝑢 ≤ 2.5 Lớp đất - Dày lớp (m) 2 - 69 𝑞𝑠 = 𝛼𝑆𝑢 Độ sâu (m) -2 -4 28 0.25 275.912  𝜎′𝑣 ứng suất tải thân đáy lớp đất Đất dính 𝑃𝑎 0.2 Với N số SPT lớp đất xét o -30.4 Cát -60.8 33 - - -0.2 0.25 604.84 151 0.55 522.54425 -62.8 34 - - -0.2 0.25 626.48 157 0.55 541.23987 -64.8 35 - - -0.2 0.25 648.12 162 0.55 559.93548 -66.8 31 - - -0.2 0.25 669.76 167 0.55 -68.8 36 - - -0.2 0.25 691.4 173 0.55 597.32672 -70.8 37 - - -0.2 0.25 713.04 178 0.55 616.02234 Tổng 578.6311 10383.4 - Xét sức chịu tải cọc có ảnh hưởng trọng lượng cọc đẩy nổi: 219.7 MSSV:15127002 an Sét 238.4 𝑅𝑛 = 𝑅𝑛 − 𝑊 = 𝛷𝑞𝑝 𝑅𝑝 + 𝛷𝑞𝑠 𝑅𝑠 − 𝑊 = 910.5 + 10383.4 − 833.67 = 10460.29 kN TRANG 105 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Với W trọng lượng đẩy cọc : 𝑊 = 𝐿 𝑐ọ𝑐 𝐴𝑝 (𝛾𝑐 − 𝛾𝑤 ) = 70.8 × 0.785 × (25 − 10 ) = 833.67 𝑘𝑁 Node Load 88 THCD1 88 THCD2 88 THCD3 88 THSD 88 THDB MAX - Xét sức chịu tải có ảnh hưởng hiệu ứng nhóm cọc : FX (kN) -171.808 -49.088 -36.816 -579.56 171.808 𝑛= Tổ hợp nội lực đáy bệ FY (kN) FZ (kN) MX (kN*m) MY (kN*m) 22742.49289 0 -12.348 13394.86789 90.1404 -1254.1984 -3.528 19422.39289 25.7544 -358.3424 -2.646 15899.59431 19.3158 -268.7568 -522.61 16065.61789 4491.533001 -4907.268 522.61 22742.49289 4491.533001 1254.1984 1.5 × 22742.49 5753 = 5.9 𝑐ọ𝑐 → Thỏa mãn số cọc chọn giả thiết Kiểm toán cọc :  𝜂 = 0.55 (tra TCVN 11823 - 2017 8.3.6)  Sức chịu tải cho phép cọc đơn (cọc 2) : Cọc (node 3) Node 3 3 Load THSD THCD1 THCD2 THCD3 THDB MAX FX (kN) FY (kN) FZ (kN) -6.864 -1.961 -1.471 -23.154 23.154 4.202 1.201 0.9 177.855 177.855 4037.024 1159.38 3013.917 1922.835 2704.308 4037.024 MX (kN*m) 4037.024 1150.649 3011.422 1920.964 2269.243 4037.024 MY (kN*m) 61.105 17.458 13.094 239.082 239.082 𝑅𝑟,đơ𝑛 = 𝜂 × 𝑅𝑛 = 0.55 × 10460.29 = 5672 kN 5672 kN > 4037.024 kN (thỏa) SVTH: TRẦN QUANG DOÃN Elem Load Part Axial (kN) 15 21 27 33 39 45 51 57 63 69 75 81 87 93 99 105 111 117 123 129 135 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 I[4] I[11] I[17] I[23] I[29] I[35] I[41] I[47] I[53] I[59] I[65] I[71] I[77] I[83] I[89] I[95] I[101] I[107] I[113] I[119] I[125] I[131] I[137] -3790.41 -3707 -3657.37 -3610.21 -3488.25 -3381.32 -3288.32 -3195.81 -3108.06 -3009.8 -2888.22 -2759.75 -2638.37 -2517.72 -2432.34 -2325.06 -2183.68 -2045.8 -1933.84 -1828.42 -1705.35 -1585.68 -1440.68 MSSV:15127002 an Sheary (kN) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Shear-z Torsion Moment(kN) (kN*m) y (kN*m) 0 -0.01 0 -0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Moment-z (kN*m) 0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 TRANG 106 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 141 147 153 159 165 171 177 183 189 195 201 207 213 219 225 231 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 MAX I[143] -1331.45 I[149] -1231.13 I[155] -1151.7 I[161] -1064.07 I[167] -970.84 I[173] -881.67 I[179] -793.44 I[185] -708.64 I[191] -629.46 I[197] -547.98 I[203] -468.94 I[209] -389.65 I[215] -309.88 I[221] -240.52 I[227] -161.15 I[233] -80.37 -3790.41 Elem Load Part Axial (kN) Shear-y (kN) 15 21 27 33 39 45 51 57 63 69 75 81 87 93 99 105 111 117 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 I[4] I[11] I[17] I[23] I[29] I[35] I[41] I[47] I[53] I[59] I[65] I[71] I[77] I[83] I[89] I[95] I[101] I[107] I[113] I[119] -2203.62 -2155.13 -2126.28 -2098.86 -2027.96 -1965.79 -1911.72 -1857.94 -1806.92 -1749.8 -1679.12 -1604.43 -1533.86 -1463.72 -1414.08 -1351.72 -1269.52 -1189.36 -1124.27 -1062.98 2.06 1.13 0.74 0.51 -0.04 -0.27 -0.31 -0.34 -0.3 -0.22 -0.13 -0.05 -0.01 0.01 0.02 0.02 0.01 0.01 0 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0.01 Shear- Torsion Moment- Moment-z z (kN*m) y (kN*m) (kN) (kN*m) -28.64 -105.03 5.28 -18.55 -47.76 1.17 -13.74 -10.66 -1.1 -10.62 16.82 -2.57 -2.95 18.94 -2.67 0.79 24.84 -2.58 2.09 23.26 -2.05 3.22 22.85 -1.99 3.22 16.4 -1.3 2.63 9.96 -0.7 1.72 4.69 -0.26 0.88 1.25 0.31 -0.51 0.11 -0.02 -1.13 0.13 -0.13 -1.09 0.11 -0.16 -0.83 0.07 -0.13 -0.51 0.04 -0.08 -0.25 0.01 -0.04 -0.08 -0.02 0.01 123 129 135 141 147 153 159 165 171 177 183 189 195 201 207 213 219 225 231 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 MAX I[125] I[131] I[137] I[143] I[149] I[155] I[161] I[167] I[173] I[179] I[185] I[191] I[197] I[203] I[209] I[215] I[221] I[227] I[233] -991.44 -921.87 -837.56 -774.06 -715.74 -669.56 -618.62 -564.41 -512.58 -461.28 -411.98 -365.95 -318.58 -272.62 -226.53 -180.16 -139.83 -93.69 -46.73 -2203.62 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2.06 Elem Load Part Axial (kN) Shear-y (kN) 15 21 27 33 39 45 51 57 63 69 75 81 87 93 99 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 I[4] I[11] I[17] I[23] I[29] I[35] I[41] I[47] I[53] I[59] I[65] I[71] I[77] I[83] I[89] I[95] I[101] -3228.81 -3157.76 -3115.49 -3075.32 -2971.42 -2880.34 -2801.12 -2722.32 -2647.56 -2563.86 -2460.3 -2350.86 -2247.46 -2144.69 -2071.96 -1980.58 -1860.14 0.59 0.32 0.21 0.15 -0.01 -0.08 -0.09 -0.1 -0.09 -0.06 -0.04 -0.02 0 0.01 0 MSSV:15127002 an 0 0.01 0.01 0.01 0 0 0 0 0 0 0 -28.64 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.05 0.05 0.05 0.03 0.02 0.01 0 0 0 0 0 0 -105.03 Shear- Torsion Momentz (kN*m) y (kN) (kN*m) -8.18 -30.02 -5.3 -13.65 -3.93 -3.05 -3.04 4.8 -0.84 5.41 0.22 7.1 0.6 6.65 0.92 6.53 0.92 4.69 0.75 2.85 0.49 1.34 0.25 0.36 0.09 -0.15 -0.01 -0.32 -0.04 -0.31 -0.05 -0.24 -0.04 -0.15 -0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5.28 Moment-z (kN*m) 1.51 0.34 -0.31 -0.73 -0.76 -0.74 -0.59 -0.57 -0.37 -0.2 -0.07 0.03 0.04 0.03 0.02 0.01 TRANG 107 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T 105 111 117 123 129 135 141 147 153 159 165 171 177 183 189 195 201 207 213 219 225 231 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 MAX I[107] I[113] I[119] I[125] I[131] I[137] I[143] I[149] I[155] I[161] I[167] I[173] I[179] I[185] I[191] I[197] I[203] I[209] I[215] I[221] I[227] I[233] -1742.69 -1647.32 -1557.52 -1452.68 -1350.75 -1227.22 -1134.18 -1048.73 -981.06 -906.41 -827 -751.04 -675.89 -603.65 -536.2 -466.79 -399.46 -331.92 -263.97 -204.89 -137.27 -68.46 -3228.81 Elem Load Part Axial (kN) 15 21 27 33 39 45 51 57 63 69 75 81 CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD I[4] I[11] I[17] I[23] I[29] I[35] I[41] I[47] I[53] I[59] I[65] I[71] I[77] I[83] -2643.74 -2585.57 -2550.95 -2518.06 -2432.99 -2358.41 -2293.55 -2229.03 -2167.82 -2099.28 -2014.49 -1924.88 -1840.22 -1756.07 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.59 Sheary (kN) 0.44 0.24 0.16 0.11 -0.01 -0.06 -0.07 -0.07 -0.06 -0.05 -0.03 -0.01 0 -0.02 -0.01 -0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -8.18 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.07 -0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0 0 0 0 0 0 0 -30.02 Shear-z Torsion Moment(kN) (kN*m) y (kN*m) -6.14 -22.51 -3.98 -10.24 -2.94 -2.29 -2.28 3.6 -0.63 4.06 0.17 5.32 0.45 4.99 0.69 4.9 0.69 3.51 0.56 2.13 0.37 1.01 0.19 0.27 0.07 -0.11 0 -0.24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1.51 Moment-z (kN*m) 1.14 0.25 -0.23 -0.55 -0.57 -0.55 -0.44 -0.43 -0.28 -0.15 -0.06 0.02 0.03 87 93 99 105 111 117 123 129 135 141 147 153 159 165 171 177 183 189 195 201 207 213 219 225 231 CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD MAX I[89] I[95] I[101] I[107] I[113] I[119] I[125] I[131] I[137] I[143] I[149] I[155] I[161] I[167] I[173] I[179] I[185] I[191] I[197] I[203] I[209] I[215] I[221] I[227] I[233] -1696.51 -1621.69 -1523.08 -1426.91 -1348.82 -1275.29 -1189.45 -1105.99 -1004.85 -928.66 -858.7 -803.29 -742.17 -677.14 -614.95 -553.41 -494.27 -439.04 -382.21 -327.08 -271.78 -216.14 -167.76 -112.4 -56.06 -2643.74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.44 Elem Load Part Axial (kN) 15 21 27 33 39 45 51 57 63 CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB I[4] I[11] I[17] I[23] I[29] I[35] I[41] I[47] I[53] I[59] I[65] -2986.22 -2920.51 -2881.41 -2844.26 -2748.17 -2663.93 -2590.66 -2517.78 -2448.64 -2371.23 -2275.45 Sheary (kN) 87.1 46.93 30.01 20.39 -2.98 -12.26 -13.87 -14.99 -12.99 -9.54 -5.5 MSSV:15127002 an -0.03 -0.03 -0.03 -0.02 -0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -6.14 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.23 -0.18 -0.11 -0.05 -0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0 0 0 0 0 0 0 -22.51 Shear-z Torsion Moment(kN) (kN*m) y (kN*m) -96.59 -358.29 -62.94 -165.1 -46.78 -39.23 -36.28 54.33 -10.4 61.58 2.28 82.38 6.75 77.82 10.68 76.46 10.74 55.1 8.82 33.61 5.8 15.96 0.02 0.02 0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1.14 Moment-z (kN*m) 213.36 39.16 -54.69 -114.72 -118.8 -112.84 -88.33 -85.55 -55.57 -29.59 -10.5 TRANG 108 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T 69 75 81 87 93 99 105 111 117 123 129 135 141 147 153 159 165 171 177 183 189 195 201 207 213 219 225 231 CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB MAX I[71] I[77] I[83] I[89] I[95] I[101] I[107] I[113] I[119] I[125] I[131] I[137] I[143] I[149] I[155] I[161] I[167] I[173] I[179] I[185] I[191] I[197] I[203] I[209] I[215] I[221] I[227] I[233] -2174.23 -2078.6 -1983.55 -1916.28 -1831.77 -1720.38 -1611.75 -1523.55 -1440.49 -1343.54 -1249.26 -1135.02 -1048.96 -969.93 -907.35 -838.31 -764.86 -694.61 -625.1 -558.3 -495.91 -431.72 -369.45 -306.98 -244.14 -189.49 -126.96 -63.32 -2986.22 GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI -2.27 -0.37 0.58 0.79 0.74 0.5 0.26 0.11 0.02 -0.02 -0.03 -0.04 -0.03 -0.02 -0.01 -0.01 0 0 0 0 0 0 87.1 2.98 1.07 -0.05 -0.42 -0.53 -0.45 -0.28 -0.15 -0.06 -0.01 0.01 0.03 0.03 0.02 0.01 0.01 0 0 0 0 0 0 -96.59 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4.37 -1.59 -3.73 -3.63 -2.8 -1.73 -0.84 -0.28 0.02 0.15 0.17 0.17 0.11 0.05 0.02 -0.01 -0.01 -0.01 0 0 0 0 -358.29 0.49 5.04 5.77 4.61 3.03 1.56 0.56 0.04 -0.18 -0.23 -0.19 -0.18 -0.1 -0.05 -0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0 0 0 0 213.36 Tổng hợp : 𝑀𝑚𝑎𝑥 = 358.29𝑘𝑁𝑚 , 𝑄𝑚𝑎𝑥 = 96.59 𝑘𝑁, 𝑁𝑚𝑎𝑥 = 3790.41 𝑘𝑁 Dùng midas set để kiểm toán khả chịu lực mặt cắt SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI Kiểm tra chuyển vị : SVTH: TRẦN QUANG DOÃN Node Load DX (mm) DY (mm) DZ (mm) RX ([rad]) RY ([rad]) RZ ([rad]) 10 16 22 28 34 40 46 52 58 64 70 76 82 88 94 100 106 112 118 124 130 136 142 148 154 160 166 172 178 184 190 196 202 208 214 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 CD1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.000015 -0.000018 -0.000016 -0.000016 -0.000011 -0.000007 -0.000006 -0.000003 -0.000001 0.000001 0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -7.339904 -6.996358 -6.660315 -6.32877 -6.296043 -5.979829 -5.673308 -5.643499 -5.353795 -5.072046 -4.799203 -4.537382 -4.287207 -4.048036 -3.819802 -3.599308 -3.388538 -3.190585 -3.005131 -2.829826 -2.664078 -2.509486 -2.495111 -2.364512 -2.243815 -2.132211 -2.027808 -2.018162 -1.930155 -1.85023 -1.778303 -1.714064 -1.657002 -1.607327 -1.564818 -1.529495 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 MSSV:15127002 an TRANG 110 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T 0 0 GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 220 226 232 238 CD1 CD1 CD1 CD1 0 0 -1.501404 -1.4796 -1.464992 -1.457706 Node Load DX (mm) DY (mm) DZ (mm) RX ([rad]) RY ([rad]) 10 16 22 28 34 40 46 52 58 64 70 76 82 88 94 100 106 112 118 124 130 136 142 148 154 160 166 172 178 184 190 196 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 1.108844 1.015045 0.775404 0.501364 0.475401 0.250588 0.095114 0.083383 -0.00029 -0.036394 -0.043191 -0.03572 -0.02402 -0.013387 -0.0058 -0.001301 0.000801 0.001397 0.001244 0.00083 0.000423 0.000135 0.000114 -0.000023 -0.000067 -0.000062 -0.00004 -0.000038 -0.000018 -0.000005 0.000001 0.000003 0.000003 -0.119225 -0.093411 -0.063543 -0.036567 -0.034214 -0.015028 -0.003171 -0.002339 0.003138 0.004811 0.004395 0.003167 0.001891 0.000905 0.000282 -0.000037 -0.00015 -0.000153 -0.000112 -0.000065 -0.000028 -0.000006 -0.000004 0.000005 0.000007 0.000006 0.000003 0.000003 0.000001 0 0 -4.267185 -4.139451 -3.940628 -3.744467 -3.725103 -3.538013 -3.356658 -3.339021 -3.167615 -3.000916 -2.839487 -2.684578 -2.53656 -2.395053 -2.260016 -2.129559 -2.004855 -1.887735 -1.77801 -1.674289 -1.576223 -1.484757 -1.476252 -1.398982 -1.327571 -1.26154 -1.199769 -1.194062 -1.141991 -1.094703 -1.052147 -1.014139 -0.980379 0.00001 0.000014 0.000015 0.000012 0.000012 0.000008 0.000004 0.000004 0.000002 0 -0.000001 -0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.000019 0.000092 0.000134 0.00013 0.000127 0.000095 0.000061 0.000057 0.000029 0.00001 -0.000001 -0.000005 -0.000006 -0.000005 -0.000003 -0.000002 -0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN 0 0 0 0 0 0 RZ ([rad]) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 202 208 214 220 226 232 238 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 CD2 0.000002 0.000001 0 0 Node Load DX (mm) DY (mm) DZ (mm) RX ([rad]) RY ([rad]) RZ ([rad]) 10 16 22 28 34 40 46 52 58 64 70 76 82 88 94 100 106 112 118 124 130 136 142 148 154 160 166 172 178 184 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 0.316813 0.290013 0.221544 0.143247 0.135829 0.071596 0.027175 0.023824 -0.000083 -0.010398 -0.01234 -0.010206 -0.006863 -0.003825 -0.001657 -0.000372 0.000229 0.000399 0.000355 0.000237 0.000121 0.000039 0.000033 -0.000007 -0.000019 -0.000018 -0.000011 -0.000011 -0.000005 -0.000002 -0.034064 -0.026699 -0.018168 -0.010459 -0.009786 -0.004301 -0.000911 -0.000672 0.000895 0.001374 0.001256 0.000905 0.000541 0.000259 0.000081 -0.00001 -0.000043 -0.000044 -0.000032 -0.000019 -0.000008 -0.000002 -0.000001 0.000001 0.000002 0.000002 0.000001 0.000001 0 -6.252414 -5.980337 -5.693094 -5.409697 -5.381722 -5.111429 -4.849422 -4.823942 -4.576309 -4.335476 -4.102256 -3.878457 -3.664613 -3.460175 -3.265085 -3.076611 -2.89645 -2.727244 -2.568722 -2.418874 -2.277196 -2.145054 -2.132768 -2.021134 -1.917965 -1.822568 -1.733327 -1.725082 -1.649855 -1.581537 -1.520056 0.000003 0.000004 0.000004 0.000003 0.000003 0.000002 0.000001 0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.000005 0.000026 0.000038 0.000037 0.000036 0.000027 0.000017 0.000016 0.000008 0.000003 -0.000002 -0.000002 -0.000001 -0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 MSSV:15127002 an 0 0 0 -0.950988 -0.925837 -0.904938 -0.888318 -0.875417 -0.866774 -0.862463 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 TRANG 111 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI 190 196 202 208 214 220 226 232 238 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 CD3 0.000001 0.000001 0.000001 0 0 0 0 0 0 0 -1.465145 -1.41637 -1.373909 -1.337573 -1.30738 -1.283368 -1.264731 -1.252244 -1.246016 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Node Load DX (mm) DY (mm) DZ (mm) RX ([rad]) RY ([rad]) RZ ([rad]) 10 16 22 28 34 40 46 52 58 64 70 76 82 88 94 100 106 112 118 124 130 136 142 148 154 160 166 172 CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD 0.237609 0.21751 0.166158 0.107435 0.101872 0.053697 0.020382 0.017868 -0.000062 -0.007799 -0.009255 -0.007654 -0.005147 -0.002869 -0.001243 -0.000279 0.000172 0.000299 0.000267 0.000178 0.000091 0.000029 0.000025 -0.000005 -0.000014 -0.000013 -0.000009 -0.000008 -0.000004 -0.025548 -0.020025 -0.013627 -0.007845 -0.007341 -0.003227 -0.000683 -0.000505 0.000671 0.00103 0.000942 0.000679 0.000406 0.000194 0.000061 -0.000008 -0.000032 -0.000033 -0.000024 -0.000014 -0.000006 -0.000001 -0.000001 0.000001 0.000002 0.000001 0.000001 0.000001 -5.119457 -4.895267 -4.660141 -4.428163 -4.405264 -4.184013 -3.969545 -3.948688 -3.745985 -3.548849 -3.357944 -3.174751 -2.999707 -2.832362 -2.672669 -2.518392 -2.370919 -2.232414 -2.102654 -1.979995 -1.864023 -1.755857 -1.745799 -1.65442 -1.56997 -1.491882 -1.418833 -1.412084 -1.350506 0.000002 0.000003 0.000003 0.000003 0.000002 0.000002 0.000001 0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -0.000004 0.00002 0.000029 0.000028 0.000027 0.00002 0.000013 0.000012 0.000006 0.000002 -0.000001 -0.000001 -0.000001 -0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 SVTH: TRẦN QUANG DOÃN 178 184 190 196 202 208 214 220 226 232 238 CDSD -0.000001 CDSD CDSD 0.000001 CDSD 0.000001 CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD CDSD Node Load 10 16 22 28 34 40 46 52 58 64 70 76 82 88 94 100 106 112 118 124 130 136 142 148 154 160 CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB MSSV:15127002 an 0 0 0 0 0 -1.294583 -1.244257 -1.19931 -1.159384 -1.124627 -1.094884 -1.070169 -1.050514 -1.035258 -1.025037 -1.019939 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 DX (mm) DY (mm) DZ (mm) RX ([rad]) RY ([rad]) RZ ([rad]) 3.670699 3.387962 2.6019 1.690328 1.603604 0.850581 0.327322 0.287733 0.004524 -0.118894 -0.143417 -0.119437 -0.080737 -0.04526 -0.019802 -0.004619 0.002539 0.004621 0.004156 0.002791 0.00143 0.000463 0.000393 -0.000071 -0.000222 -0.000208 -0.000134 -5.221633 -4.043971 -2.723584 -1.549589 -1.447843 -0.622497 -0.117754 -0.082583 0.146729 0.213399 0.191744 0.136697 0.080743 0.038014 0.011331 -0.002132 -0.006761 -0.006697 -0.004844 -0.002777 -0.00118 -0.000219 -0.000155 0.000231 0.000307 0.00024 0.000138 -5.782645 -5.830108 -5.550081 -5.273802 -5.246531 -4.983028 -4.727602 -4.702762 -4.46135 -4.226567 -3.999206 -3.781029 -3.572556 -3.373254 -3.183064 -2.999325 -2.82369 -2.658734 -2.504194 -2.358111 -2.219992 -2.09117 -2.079191 -1.970362 -1.869785 -1.776785 -1.689785 0.000466 0.000649 0.000638 0.000515 0.000498 0.00033 0.000184 0.000171 0.000069 0.000007 -0.000022 -0.000029 -0.000025 -0.000017 -0.00001 -0.000004 -0.000001 0.000001 0.000001 0.000001 0.000001 0 0 0 -0.000083 0.000296 0.000444 0.000433 0.000425 0.000321 0.000204 0.000193 0.000098 0.000033 -0.000003 -0.000017 -0.000019 -0.000015 -0.00001 -0.000005 -0.000002 0.000001 0.000001 0.000001 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 TRANG 112 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CẦU DẦM SUPER-T 166 172 178 184 190 196 202 208 214 220 226 232 238 CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB CDDB -0.000127 -0.000061 -0.000018 0.000003 0.00001 0.00001 0.000007 0.000004 0.000001 0 0 0.000128 0.000051 0.000008 -0.000011 -0.000015 -0.000012 -0.000007 -0.000003 -0.000001 0.000001 0.000001 GVHD: T.S NGUYỄN HUỲNH TẤN TÀI -1.681747 -1.60841 -1.541808 -1.481871 -1.42834 -1.38079 -1.339396 -1.303972 -1.274538 -1.251129 -1.23296 -1.220787 -1.214715 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 𝑐ℎ𝑢𝑦ể𝑛 𝑣ị đứ𝑛𝑔 𝑣 = 7.339904 𝑚𝑚 < [𝑣] = 38𝑚𝑚 {𝑐ℎ𝑢𝑦ể𝑛 𝑣ị 𝑛𝑔𝑎𝑛𝑔 𝑣 = 5.221633 𝑚𝑚 < [𝑣] = 24𝑚𝑚 𝑐ℎ𝑢𝑦ể𝑛 𝑣ị 𝑥𝑜𝑎𝑦 𝑤 = 𝑟𝑎𝑑 → Thỏa điều kiện chuyển vị đài cọc SVTH: TRẦN QUANG DOÃN MSSV:15127002 an TRANG 113 an ... án : Thi? ?t kế kĩ thu? ?t thi cơng hạng mục cơng trình cầu bao gồm :        Số liệu địa ch? ?t (cho trước) Giới thiệu chung dầm Super- T Thi? ?t kế sơ Thi? ?t kế dầm Super- T Thi? ?t kế trụ Thi? ?t kế. .. thi? ?t kế : + HL93, t? ??i trọng người, theo tiêu chuẩn 22TCN 272-05 + T? ??i trọng gió bản: 59 m/s - T? ??n su? ?t lũ thi? ?t kế: Cầu thi? ?t kế với t? ??n su? ?t lũ 5% - Quy phạm thi? ?t kế : + Tiêu chuẩn thi? ?t kế cầu. .. an TRANG ĐỒ ÁN T? ? ?T NGHIỆP THI? ?T KẾ CẦU DẦM SUPER- T GVHD: T. S NGUYỄN HUỲNH T? ??N T? ?I Nguyên lý trình t? ?? bước thi? ?t kế gồm : + T? ?nh t? ??i thân trụ: bao gồm t? ?nh t? ??i xà mũ (nếu có) thân k? ?t cấu trụ