Nghiên cứu thiết kế động cơ phương tiện mang thử nghiệm thiết bị điện tử trên khoang ở chế độ vượt âm

Bài viết Nghiên cứu thiết kế động cơ phương tiện mang thử nghiệm thiết bị điện tử trên khoang ở chế độ vượt âm trình bày xây dựng cơ sở khoa học để tính toán các tham số thiết kế của động cơ, đảm bảo TLM đạt các chỉ tiêu; Khảo sát các phương án động cơ khác nhau, đề xuất lựa chọn phương án động cơ phù hợp về tính năng làm việc và công nghệ chế tạo.

Nghiên cứu khoa học công nghệ Nghiên cứu thiết kế động phương tiện mang thử nghiệm thiết bị điện tử khoang chế độ vượt âm Hoàng Thế Dũng1*, Đỗ Kim Quang2 Viện Tên lửa/Viện Khoa học Công nghệ quân sự; Học viện Kỹ thuật quân * Email: hnpanh@gmail.com Nhận bài: 31/8/2022; Hoàn thiện: 04/11/2022; Chấp nhận đăng: 28/11/2022; Xuất bản: 20/12/2022 DOI: https://doi.org/10.54939/1859-1043.j.mst.FEE.2022.191-198 TÓM TẮT Thiết bị điện tử khoang (Payload) sau chế tạo thường thử nghiệm kiểm tra nguyên lý làm việc, kiểm tra độ bền nhiệt thử nghiệm tác động học mơi trường phịng thí nghiệm, cuối cùng, thử nghiệm bay chế độ vượt âm tên lửa mục tiêu để kiểm tra ảnh hưởng môi trường thực lên thiết bị lên tên lửa Thử nghiệm bay chế độ vượt âm tên lửa mục tiêu thường tốn nhiều rủi ro, đặc biệt giai đoạn thử nghiệm tổng hợp thời kỳ đầu dự án Vì vậy, phương án sử dụng tên lửa mang (tên lửa thử nghiệm) bay vượt âm để kiểm tra tham số làm việc thiết bị trước ứng dụng vào tên lửa mục tiêu giải pháp hợp lý, hiệu khoa học kinh tế, có độ tin cậy tính khả thi cao Ở tên lửa vậy, động thiết kế để phóng tên lửa đạt chế độ bay tính tốn định Từ khố: Chế độ vượt âm; Động tên lửa; Tên lửa mang MỞ ĐẦU Về nguyên lý hoạt động, tên lửa mang (TLM) phóng theo chế độ tính tốn, mang Payload lên độ cao định Tầng phóng tách khỏi tên lửa (hoặc không tách tên lửa hạng nhẹ) Payload thu hồi dù để lấy liệu thu thập trình tên lửa bay TLM có vai trị quan trọng nghiên cứu không gian thử nghiệm thiết bị điện tử đắt tiền sử dụng thiết bị bay, tên lửa chiến đấu NASA sử dụng động tên lửa phịng khơng Patriot cho tầng đẩy thứ hai TLM Terrier Mk70 Orion Payload chuyển động với tốc độ Mach 7,6 để thực phép đo trình đốt cháy siêu thanh, thử nghiệm thiết bị sử dụng vệ tinh tàu vũ trụ [3] Cơ quan vũ trụ Châu Âu ESA sử dụng TLM MAXUS sử dụng động nhiên liệu rắn để khảo sát tượng tác dụng vi trọng lực Động nhiên liệu rắn gốc sử dụng cho TLM Cansat (Ba Lan), có tốc độ tối đa 800 m/s (2,35 Mach), để kiểm tra thiết bị điện tử khoang, thiết bị định vị GPS camera Ở nước ta, trình nghiên cứu tên lửa đối hạm 3М-24Э, Tập đoàn Viettel thử nghiệm tên lửa đồng dạng 1/4, 1/8,… loại tên lửa này, sử dụng thiết bị dẫn đường INS công nghệ vi kết hợp GPS Tuy nhiên, tên lửa 3М-24Э tên lửa đồng dạng Viettel thử nghiệm có tốc độ cận âm 270÷290 m/s (0,8÷0,85 Mach) Đầu năm 2021, Học viện KTQS tiến hành phóng TLM TV-02 sử dụng tầng động nhiên liệu rắn, đưa thiết bị khoa học đến độ cao tính tốn 40 km để thử nghiệm thu thập liệu khí tầng cao [2] Các thiết bị khoa học kích hoạt làm việc độ cao tính tốn, thời điểm đó, vận tốc TLM nhỏ (dưới âm) Hiện nay, số công nghệ mang tính đặc thù phục vụ mục đích quốc phịng hệ thống dẫn đường qn tính INS, thiết bị định vị vệ tinh toàn cầu GPS dùng tên lửa vượt âm bị khống chế chuyển giao, chia sẻ công nghệ (theo quy định Missile Technology Control Regime cho khí cụ bay có tốc độ >500 m/s) Nghĩa là, với tốc độ bay > 500 m/s, thiết bị INS-GPS thương mại hoạt động không xác, dẫn đến sai số lớn cho tên lửa có điều Tạp chí Nghiên cứu KH&CN qn sự, Số Đặc san Hội thảo Quốc gia FEE, 12 - 2022 191 Cơ học - Cơ khí động lực khiển Để khắc phục hạn chế này, nhà khoa học nước phải tự làm chủ công nghệ chế tạo INS-GPS tất nhiên, sản phẩm sau chế tạo cần thử nghiệm TLM vượt âm Mục tiêu đặt nhiệm vụ TLM cần mang Payload có khối lượng kg đạt tốc độ > 500 m/s khoảng thời gian không nhỏ s (đủ để thu số lượng tín hiệu cần thiết cho xử lý) tải dọc trục không lớn 30g (đảm bảo cho thiết bị sống sót) Theo đó, TLM khơng cần đạt độ cao q lớn, nên hệ thống động cần sử dụng 01 tầng lực đẩy với thời gian hoạt động phù hợp, tên lửa đạt tốc độ vượt âm giai đoạn bay tích cực, trước thiết bị khoang tách khỏi tên lửa thu hồi dù Để giải vấn đề nêu trên, nhóm tác giả cần thực nội dung sau: Xây dựng sở khoa học để tính tốn tham số thiết kế động cơ, đảm bảo TLM đạt tiêu Khảo sát phương án động khác nhau, đề xuất lựa chọn phương án động phù hợp tính làm việc cơng nghệ chế tạo NỘI DUNG CẦN GIẢI QUYẾT Tên lửa mang vượt âm (TLM500) cần thiết kế phải đạt tiêu đặt trên, sở sử dụng thuốc phóng có sẵn nước, thực theo bước 2.1 Các giả thiết ban đầu - Tên lửa phóng gần thẳng đứng nhằm đảm bảo thuận tiện cho công tác thu hồi phù hợp với trường bắn có kích thước nhỏ Việt Nam thử nghiệm; - Động tên lửa TLM500 sử dụng thuốc phóng balistic RSI-12M, cháy ổn định, hồn tồn điều kiện tính tốn; - Tên lửa phóng điều kiện nhiệt độ mơi trường khoảng thời gian tháng - miền Bắc; - Tên lửa TLM500 loại không điều khiển, có cánh ổn định chóp khí động laval; - Thời gian từ lúc tên lửa đạt tốc độ 500 m/s đến tốc độ tối đa thời gian từ lúc tên lửa đạt vận tốc tối đa giảm xuống 500 m/s; - Gia tốc trọng trường vị trí phóng TLM500, g = 9,807 m/s2 2.2 Xác định tham số thiết kế động Thời gian TLM500 đạt tốc độ 500 m/s: 500 t500  , (1) Qtb g Trong đó, Qtb tải dọc trục trung bình TLM500 giai đoạn tích cực Vận tốc tên lửa lớn nhất: Vmax  Qtb g  t500  0,5t500  (2) Ở đây, Δt500 khoảng thời gian TLM500 bay tốc độ 500 m/s, [s] Từ phương trình Tsiolkovsky, xác định khối lượng thuốc phóng tương đối [6]: T   e  Vmax J yn , (3) Trong đó, Jyn0 xung lượng riêng lực đẩy gần mặt đất động Khối lượng thuốc phóng cần thiết: 192 H T Dũng, Đ K Quang, “Nghiên cứu thiết kế động … chế độ vượt âm” Nghiên cứu khoa học công nghệ T  kT T T m , T  T TB (4) Trong đó: kT hệ số có tính đến thuốc phóng dư, khơng cháy hết; αT = ωT/mĐC hệ số nhồi thuốc phóng động cơ; mĐC khối lượng động cơ, [kg]; mTB = mTL - mĐC khối lượng thiết bị khoang thân vỏ, [kg] Chiều dài thỏi thuốc phóng: 4T LT  , (5) T  Dn2  dt2   Trong đó: ρT mật độ thuốc phóng, [kg/m3]; Dn, dt đường kính ngồi, đường kính thỏi thuốc phóng, [m] Tổng xung lực đẩy động cần thiết: I   T J yn0 (6) Đường kính tiết diện tới hạn loa [1]: Dth  I  Rg Tk  J yn 0t Ak pk (7) Trong đó: Rg, Tk số khí nhiệt độ sản phẩm cháy thuốc phóng buồng đốt, [J/kg.K], [K]; tƩ thời gian cháy thuốc phóng, [s]; Ak số đoạn nhiệt; pk áp suất làm việc trung bình buồng đốt chế độ ổn định, [Pa] Đường kính cửa loa [1]:   k 1 k 1   k 1  Fth k 1   Da   ,  k 1  p k  p  k  a   a  p  p   k  k (8) Ở đây: Fth diện tích tiết diện tới hạn loa phụt, [m2]; k số đoạn nhiệt; pa áp suất tiết diện cửa lo phụt, [Pa] Để đánh giá hiệu chỉnh kết thiết kế động cơ, tính tốn đường bay tên lửa TLM500, cần xây dựng quy luật biến thiên lực đẩy, áp suất buồng đốt động theo thời gian Hệ phương trình vi phân xác định áp suất buồng đốt động theo thời gian có dạng [1]: Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Hội thảo Quốc gia FEE, 12 - 2022 193 Cơ học - Cơ khí động lực Wp dT Ak Fth p Rg T   S F  p2 m   mRg Tv  T    2 kAk2 th T   k  1 p   Vo  ;  1 m T   T   T dt  Rg  2 p km  dp 2 Fth T p W  mR T   kA   k  1 1 SVo  p; g v  k  dt m T   Rg T    dW  m ; u   f T  u p v ; bd  dt T   w T    c k  2   K w kh   ; K  T ; KT  T     K  1        c p k 1 w T0     (9) Trong hệ phương trình: W thể tích tự buồng đốt, [m3]; T nhiệt độ buồng đốt, [K]; m tốc độ sinh khí sản phẩm cháy, [kg/s]; R số khí sản phẩm cháy, [J/kg.K]; Tv nhiệt độ cháy đẳng tích, [K]; ρ mật độ sản phẩm cháy, [kg/m3]; ξ tỷ lệ khối lượng pha ngưng tụ sản phẩm cháy (được xác định từ tính tốn nhiệt động xác định từ thực nghiệm); σT tiêu chuẩn Nusselt; SVo diện tích bề mặt thành buồng đốt, [m2]; cp, cT nhiệt dung riêng đẳng áp pha khí nhiệt dung riêng pha ngưng tụ, [J/(kg.K)]; λ kh vận tốc không thứ nguyên dịng pha khí; Kw hệ số khơng cân động lực học; wT vận tốc hạt ngưng tụ loa phụt, [m/s]; w vận tốc dịng khí, [m/s]; KT hệ số khơng cân nhiệt độ; TT nhiệt độ hạt ngưng tụ loa phụt, [K]; T0 nhiệt độ hãm khí buồng đốt, [K]; u1, v, ε vận tốc cháy đơn vị, số mũ tốc độ cháy hệ số cháy xói mịn; р áp suất buồng đốt, [Pa] Công thức chung xác định lực đẩy động tên lửa nhiên liệu rắn có dạng [5]: P  CP pFth , (10) Trong đó: CP hệ số lực đẩy phụ thuộc hàm khí động ε, z, q vận tốc không thứ nguyên tiết diện cửa loa λa, áp suất mơi trường pmt, có dạng sau [5]: p CP  2 1 z  a   mt (11) pk q  a  2.3 Xác định vận tốc, gia tốc dọc trục tên lửa giai đoạn phóng Hệ phương trình mô tả chuyển động khối tâm tên lửa giai đoạn động làm việc có dạng [6]: Rx P d V    g sin  ;  M TL  mt M TL  mt  dt (12)   d    g cos  ; d X  V cos  ; d Y  V sin    dt V dt dt Trong đó: V vận tốc tên lửa, [m/s]; g gia tốc trọng trường, [m/s2]; θ góc tạo véc tơ vận tốc với phương ngang, [độ]; X, Y tọa độ khối tâm tên lửa hệ tọa độ mặt phẳng bắn, [m]; t thời gian, [s]; Rx lực cản diện khơng khí lên tên lửa, [N], xác định theo công thức: Rx    y  V Dtl2 Tbd  Cx  M  T  y (13) Trong đó: ρ(y), T(y) mật độ, nhiệt độ khơng khí theo độ cao y, [kg/m3], [K]; Cx(M) hệ số cản khí động theo số Mach, với M xác định theo công thức [6]: 194 H T Dũng, Đ K Quang, “Nghiên cứu thiết kế động … chế độ vượt âm” Nghiên cứu khoa học công nghệ   5  0,00294  V  1, 21  10 y if  y  11000; M   0,00294  V  1,133 if 11000  y  30000 (14) Gia tốc dọc trục tính đạo hàm theo thời gian vận tốc TÍNH TỐN, THẢO LUẬN 3.1 Số liệu đầu vào Các tiêu TLM500 thơng số lựa chọn để tính tốn, thiết kế động TLM500 liệt kê bảng Bảng Các thơng số đầu vào cho tính tốn động TLM500 TT Thơng số Giá trị TT Thông số Giá trị Chỉ tiêu TLM500 Liều nhiên liệu Khối lượng Payload, kg 15 Đường kính ngồi, mm 104 Khối lượng khoang thiết bị, kg 6,6 16 Đường kính trong, mm 18 Thời gian đạt tốc độ > 500 m/s, s ≥4 17 Hệ số nhồi thuốc phóng 0,49 Quá tải dọc trục, g ≤ 30 Chế độ làm việc động Áp suất buồng đốt chọn 18 Thuốc phóng RSI-12M để tính tốn, MPa Áp suất tiết diện cửa Tốc độ cháy đơn vị, m/s 4,14.10-5 19 0,08 chọn để tính tốn, MPa Chỉ số mũ tốc độ cháy 0,34 20 Áp suất khí mặt đất, MPa 0,1 Mật độ, kg/m 1600 Chế độ phóng tên lửa Chỉ số đoạn nhiệt 1,25 21 Mật độ khơng khí tiêu chuẩn, kg/m3 1,225 Hằng số khí sản phẩm cháy, J/kgK 358,4 22 Nhiệt độ mơi trường phóng, độ 25 10 Nhiệt độ cháy, K 2223 23 Hằng số khí khơng khí, J/kgK 287,05 Nhiệt dung riêng đẳng áp SPC [7], 11 1771 24 Gia tốc trọng trường, m/s2 9,807 J/kgK Tỷ lệ khối lượng pha ngưng tụ 12 25 Góc phóng, độ 80 sản phẩm cháy [7] 13 Hệ số χT 26 Đường kính tên lửa lớn nhất, mm 122 Xung lượng riêng lực đẩy động Quá tải dọc trục trung bình 14 2006 27 20 gần mặt đất, m/s chọn để tính tốn 3.2 Kết tính tốn bình luận 3.2.1 Các tiêu sơ cho động Từ công thức (4), (5) (6) xác định tiêu sơ cho động TLM500 sau: Bảng Các tiêu sơ động TLM500 TT Thông số Đơn vị Giá trị Khối lượng liều nhiên liệu cần thiết kg 12,8 Chiều dài liều nhiên liệu mm 1000 Tổng xung lực đẩy Ns 25 500 3.2.2 Khảo sát phương án thiết kế liều nhiên liệu Trên sở thỏi thuốc phóng có quy cách xác định (bảng 1, bảng 2), nhóm tác giả đề xuất phương án thiết kế liều nhiên liệu, cụ thể sau: Liều bọc chống cháy ngồi, phay rãnh trịn mặt đáy Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Hội thảo Quốc gia FEE, 12 - 2022 195 Cơ học - Cơ khí động lực Liều bọc chống cháy ngoài, phay rãnh chữ thập đầu Liều bọc chống cháy Liều bọc chống cháy ngồi, khoan đầu Liều khơng bọc chống cháy Kết tính tốn tham số thiết kế động thể bảng hình 1, Bảng Kết tính toán tham số thiết kế động TLM500 TT Thông số 10 11 Khối lượng liều nhiên liệu Chiều dài liều nhiên liệu Đường kính tiết diện tới hạn loa Đường kính cửa loa Khối lượng tồn động Khối lượng tên lửa Áp suất làm việc lớn Áp suất làm việc trung bình Thời gian cháy thuốc phóng Lực đẩy trung bình Tổng xung lực đẩy Đơn vị kg mm mm mm kg kg MPa MPa s kN kNs PA2 12,68 1000 24,3 76 25,68 34,78 12,05 9,03 4,11 6,57 27,02 PA4 12,62 1000 25,8 80 25,62 34,72 11,70 7,35 4,48 5,94 26,61 PA5 15,16 1150 48,3 150 28,16 43,26 5,10 4,25 2,66 11,50 30,60 14 14 PA1 PA2 PA3 PA4 PA5 10 PA1 PA2 PA3 PA4 PA5 12 10 P, [kN] 12 p, [MPa] PA1 13,02 1000 25,6 80 26,02 35,12 9,84 7,93 4,30 6,34 27,24 Giá trị PA3 13,19 1000 26,4 82 26,19 35,29 12,42 7,36 4,46 6,22 27,78 2 t, [s] Hình Đồ thị áp suất buồng đốt phương án động TLM500 6 t, [s] Hình Đồ thị lực đẩy phương án động TLM500 Kết tính tốn mơ quỹ đạo, vận tốc gia tốc dọc trục tên lửa giai đoạn phóng thể bảng hình 3, 4, Bảng Kết tính tốn tham số đạn đạo tên lửa giai đoạn phóng Giá trị Đơn TT Thông số vị PA1 PA2 PA3 PA4 PA5 Vận tốc tên lửa lớn m/s 751 753 698 655 747 Thời điểm tên lửa đạt tốc độ 500m/s s 2,91 2,85 2,27 2,24 1,76 Thời gian tên lửa bay với vận tốc >500m/s s 4,05 3,95 4,42 4,05 4,01 Quá tải dọc trục lớn 25,39 27,56 30,36 26,71 31,17 Độ cao bay lớn km 8,05 8,06 8,00 7,72 8,25 Cự ly bay lớn km 2,88 2,77 2,77 2,65 2,82 196 H T Dũng, Đ K Quang, “Nghiên cứu thiết kế động … chế độ vượt âm” Nghiên cứu khoa học công nghệ 35 PA1 PA2 PA3 PA4 PA5 25 20 15 10 Q H, [km] 30 5  10 0.5 1.5 2.5 PA1 PA2 0.5 PA3 PA4 PA5 1.5 2.5 3.5 4.5  15 t, [s] X, [km] Hình Quỹ đạo bay tên lửa TLM500 với phương án động tương ứng Hình Quá tải dọc trục tên lửa TLM500 giai đoạn quỹ đạo tích cực 800 PA1 PA2 PA3 PA4 PA5 700 V, [m/s] 600 500 400 300 200 100 2.5 7.5 10 12.5 15 17.5 20 22.5 25 27.5 30 32.5 35 t, [s] Hình Vận tốc tên lửa TLM500 giai đoạn quỹ đạo tích cực Từ kết tính tốn thấy rằng: Về tính làm việc động hoạt động tên lửa TLM500: - Với liều bọc chống cháy (các phương án 3, 4), theo thiết kế đặc trưng liều phóng, áp suất làm việc giai đoạn sau (PA3, PA4) giảm nhanh, làm cho thuốc phóng cháy khơng ổn định giai đoạn này, đặc biệt phóng tên lửa điều kiện nhiệt độ mơi trường thấp - Vì thời gian làm việc động theo PA5 ngắn, nên để trì thời gian bay tên lửa 500m/s giảm tải dọc trục, cần tăng khối lượng thuốc phóng, giảm áp suất cháy buồng đốt tăng khối lượng kết cấu (để trì tốc độ bay quán tính) Phương án cho hiệu suất làm việc tên lửa thấp - Các phương án động đạt mục tiêu đặt ra: thời gian tên lửa bay với vận tốc 500m/s không nhỏ 4s (trừ PA2) tải dọc trục không lớn 30g Về công nghệ chế tạo giá thành sản phẩm: - Các phương án 1, 2, có yêu cầu cao công nghệ bọc chống cháy, có thời gian cháy thuốc phóng dài hơn, để tăng độ tin cậy, cần bảo vệ nhiệt vỏ động tiết diện tới hạn loa phụt, từ đó, làm tăng giá thành chế tạo tên lửa - Liều nhiên liệu phương án 1, cần gia cơng khí sau đùn ép, làm ảnh hưởng đến công nghệ bọc chống cháy (với liều xẻ rãnh chữ thập PA2) bảo vệ nhiệt phần đầu buồng đốt động (PA1) Cả ba phương án cần số lượng thử nghiệm độ ổn định làm việc động nhiều hai phương án cịn lại, đó, tổng thể, giá thành sản xuất động tăng lên Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Hội thảo Quốc gia FEE, 12 - 2022 197 Cơ học - Cơ khí động lực Như vậy, bỏ qua vấn đề giá thành sản phẩm, phương án có ưu cả, động làm việc ổn định toàn thời gian thuốc phóng cháy, tải dọc trục tên lửa thấp Tương tự phương án dùng liều phóng hình sao, nhiên, giá thành chế tạo liều phóng hình cao Cịn tính đến giá thành sản xuất động cơ, lựa chọn phương án liều phóng số Ưu điểm phương án giữ nguyên khối lượng thuốc phóng (so với phương án 1, 4) làm tăng mật độ nhồi thuốc phóng động với mục đích thử ngiệm thiết bị khoang nhằm đạt mục tiêu đặt ra, với điều kiện phóng tên lửa vào mùa hè (tháng 7, tháng 8), động làm việc đảm bảo ổn định theo ngưỡng cháy cho phép thuốc phóng RSI-12M (áp suất cháy khơng thấp MPa theo khuyến cáo) KẾT LUẬN Trong khả cung ứng thuốc phóng nước ta, sở sử dụng loại thuốc phóng RSI-12M, nhóm tác giả xây dựng số phương án thiết kế liều nhiên liệu sử dụng cho động TLM TLM500 Đã đưa phân tích, đánh giá khuyến nghị lựa chọn phương án phù hợp với điều kiện công nghệ, giá thành chế tạo sản phẩm - phương án phù hợp phương án Với dịng TLM có trần bay thấp, việc lựa chọn tầng lực đẩy động nhiên liệu rắn hợp lý, có độ tin cậy cao so với giải pháp sử dụng động tầng lực đẩy Kết nghiên cứu áp dụng lĩnh vực thử nghiệm kiểm tra tính hoạt động thiết bị điện tử khoang khí cụ bay vượt âm với giá thành hợp lý TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hoàng Thế Dũng, “Nghiên cứu ảnh hưởng số tham số buồng đốt đến tham số làm việc đặc trưng động tên lửa nhiên liệu rắn”, Luận án tiến sĩ kỹ thuật, Viện Khoa học Công nghệ Quân sự, tr 40-60, (2018) [2] Nguyễn Lạc Hồng, “Nghiên cứu, thiết kế chế tạo mẫu tên lửa nghiên cứu (Sounding Rocket) đưa thiết bị khoa học để thử nghiệm thu thập liệu khí tầng cao” Báo cáo đề tài cấp Nhà nước Mã số VT-CN.02/18-20, (2021) [3] Giovanni Rosanova, Jr “NASA Sounding Rockets Annual Report 2020” NASA (2020), pp 32 [4] Anastasios I Mourikis, “Vision-Aided Inertial Navigation for Spacecraft Entry, Descent and Landing”, IEEE Transactions on robotics, vol 25, No.2, (2009) [5] Дорофеев А.А., “Проектирование и расчет параметров и характеристик камеры ракетного двигателя”, Изд МГТУ им Н.Э Бауман (2002) [6] Кольга В.В., Семенова Л.А., Терехин Н.А, “Проектирование баллистических ракет и ракетносителей”, Красноярск (2012) [7] Московский государственный технический университет им.Н.Э.Баумана, “Моделирование химических и фазовых равновесий привысоких температурах (AСTРA.4/pc)”, Описание применения, МГТУ (1997), Москва ABSTRACT Research on design of carrier rocket engine for test on-board electronic equipment in supersonic mode After fabrication, the test/investigation of the working principle and thermomechanical strength of the onboard electronics (Payload) is carried out by environmental mechanical impact tests in the laboratory which, ultimately, are experimentally launch on target missiles in hypersonic mode to check the effect of the environment on them The experimental launches on target missiles in hypersonic mode are often very expensive and risky, especially in the early stages of the project Therefore, the solution of using hypersonic missiles (test rockets) to check the working parameters of the equipment is reasonable, scientifically and economically effective, reliable and feasible In such a rocket, the engine designed to launch the rocket achieves a certain calculated flight mode 198 H T Dũng, Đ K Quang, “Nghiên cứu thiết kế động … chế độ vượt âm” Nghiên cứu khoa học công nghệ Keywords: Supersonic mode; Rocket engine; Missile carrying Tạp chí Nghiên cứu KH&CN quân sự, Số Đặc san Hội thảo Quốc gia FEE, 12 - 2022 199 ... dụng động tầng lực đẩy Kết nghiên cứu áp dụng lĩnh vực thử nghiệm kiểm tra tính hoạt động thiết bị điện tử khoang khí cụ bay vượt âm với giá thành hợp lý TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hoàng Thế Dũng, ? ?Nghiên. .. Jyn0 xung lượng riêng lực đẩy gần mặt đất động Khối lượng thuốc phóng cần thiết: 192 H T Dũng, Đ K Quang, ? ?Nghiên cứu thiết kế động … chế độ vượt âm? ?? Nghiên cứu khoa học công nghệ T  kT T T m... mật độ, nhiệt độ khơng khí theo độ cao y, [kg/m3], [K]; Cx(M) hệ số cản khí động theo số Mach, với M xác định theo công thức [6]: 194 H T Dũng, Đ K Quang, ? ?Nghiên cứu thiết kế động … chế độ vượt