0393 phân tích ảnh hưởng của trụ đất xi măng đến ổn định vách hố đào tường liên tục

TẠP CHÍ KHOA HỌC TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ TP.HCM – SỐ 11 (1) 2016 PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG CỦA TRỤĐẤT XI MĂNG ĐẾN ỔN ĐỊNH VÁCH HỐĐÀO TƯỜNG LIÊN TỤC PHẠM VĂN MINH Viện Thủy công – Viện Khoa học Thủy Lợi Việt Nam - vanminhvtc@gmail.com VŨ BÁ THAO Viện Thủy công – Viện Khoa học Thủy Lợi Việt Nam - vubathao@gmail.com NGUYỄN QUỐC DŨNG Viện Thủy công – Viện Khoa học Thủy Lợi Việt Nam - nguyenquocdunghsc@gmail.com (Ngày nhận: 9/9/2016; Ngày nhận lại: 28/10/16; Ngày duyệt đăng: 14/11/2016) TĨM TẮT Trong q trình thi cơng hố đào làm tường liên tục thường dùng vữa bentonite để khống chế chuyển vị vách đào lún mặt đất Tuy nhiên, gần hố đào có cơng trình xây dựng địa chất phức tạp như: đất yếu, cát chảy, v.v… việc bảo vệ vách đào vữa bentonite khơng đủ an tồn cho cơng trình Bài báo đề xuất sử dụng phương án trụ đất xi măng kết hợp vữa bentonite để gia cố vách đào khống chế lún cho cơng trình lân cận Bài tốn mơ phần mềm 3D Midas GTS để phân tích lún cho cơng trình lân cận, chuyển vị ngang hình thức phá hoại vách hố đào Bài báo phân tích phương án tối ưu trụ đất xi măng để nâng cao an tồn cho cơng trình q trình thi cơng Từ khóa: Tường liên tục; hình thức phá hoại; lún; chuyển vị; trụ đất xi măng Analysis of the effects of soil cement columns on stability of diaphragm wall trench ABSTRACT The diaphragm wall construction process for deep vertical trenches is often filled up with bentonite slurry to control displacement of trench and surrounding settlement However, when the diaphragm wall trenchs near the adjacent buildings and complex geology such as soft soil, sand boiling, etc… using bentonite slurry to protect the stability of trenchs would not be safe enough for the excavation This paper proposes a method combinating between the soil cement columns with the bentonite slurry for increasing the stability of trench and control settlement for adjacent buildings The models were simulated by Midas GTS 3D software to analyze the settlement of adjacent buildings, the displacement and failure modes of the trench Optimal schemes of soil cement columns to improve the safety of the excavation in the construction process were also analyzed Keywords: Diaphragm wall; failure mode; settlement; displacement; soil cement column Đặt vấn đề Nhu cầu sử dụng đất để xây dựng cơng trình thành phố lớn ngày tăng Vì vậy, tầng hầm nhà cao tầng không ngừng tăng độ sâu để nâng cao hiệu sử dụng không gian ngầm Đối với hố móng sâu, hình thức tường chắn đất thường chọn tường liên tục tường hàng cọc khoan nhồi kết hợp với trụ đất xi măng (TĐXM) Trong q trình thi cơng hố đào làm tường liên tục cho hố móng thường dùng vữa bentonite để khống chế chuyển vị vách đào lún mặt đất 2 TẠP CHÍ KHOA HỌC TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ TP.HCM – SỐ 11 (1) 2016 Tuy nhiên, gần hố đào có cơng trình xây dựng địa chất phức tạp đất yếu, cát chảy, v.v… việc bảo vệ vách đào vữa bentonite không đủ an tồn cho cơng trình Bài báo đề xuất sử dụng phương án trụ đất xi măng kết hợp vữa bentonite để gia cố vách đào khống chế lún cho cơng trình lân cận Các trường hợp tính tốn mơ phần mềm 3D Midas GTS để phân tích lún cho cơng trình lân cận, chuyển vị ngang hình thức phá hoại vách hố đào Bài báo so sánh lựa chọn phương án tối ưu để nâng cao an toàn cho cơng trình q trình thi cơng Tổng quan hình thức phá hủy vách hố đào trình thi cơng Trong số nghiên cứu cho thấy phá hoại vách hố đào tường liên tục thường phân thành hai dạng phá hoại: (1) phá hoại ổn định tổng thể; (2) phá hoại ổ định cục (Liu Wang, 2009) 2.1 Mất ổn định tổng thể Mất ổn định tổng thể thường xuất từ miệng đến đáy hố đào Trong tính tốn thường giả thiết hai dạng phá hoại phá hoại hình nêm trụ hình nêm tam giác (Liu Wang, 2009) Thơng qua phân tích kết tính tốn mơ hình 2D mơ hình 3D cho thấy: Trong mơ hình 2D phá hoại thường xuất vị trí sâu mơ hình 3D Một số hình dạng phá hoại điều kiện cụ thể tác giả nghiên cứu như: Piaskowski Kowalewski (1965) đưa hình dạng phá hoại kiểu nêm trụ, hình 1a Morgenstern Amir-Tahmasseb (1965) thơng qua việc giả định mặt trượt (hình 1b) để tìm góc trượt phá hoại α đất khơng dính α = 450 + ϕ/2 (ϕ góc ma sát đất nền) Washbourne (1984) nghiên cứu phân tích ổn định vách hố đào đất dính khơng dính, với giả thiết hình dạng phá hoại hình nêm tam giác, hình 1c Tsai Chang (1996) hình thức phá hoại hình 1d đất khơng dính Yu Shaofeng Ji Chongping (1998) giả thiết hình thức phá hoại hình 1e vào hình thức chịu lực khối bị phá hoại, từ xác định vị trí phá hoại nguy hiểm vách đào Aas (1976) giả thiết hình thức phá hoại cho đất khơng nước minh họa hình 1f Hình Các hình dạng phá hoại tổng thể vách hố đào 2.2 Mất ổn định cục Mất ổn định cục thường xảy đất tồn lớp đất yếu xem kẹp, hình (Liu Wang, 2009) Mất ổn định xuất trước phát triển dần đến ổn định tổng thể Khi tượng xảy yêu cầu khối lượng bê tông lớn để làm tường, giải pháp thi công phức tạp, dẫn đến tăng giá thành cơng trình Ổn định vách hố đào lúc phụ thuộc vào việc xâm nhập vữa bentonite Hình H ì n h d n g p h h o i c ụ c b ộ c ủ a v c h h ố đ o Trước vữa bentonite hình thành màng bảo vệ vách tường vị trí xem kẹp (lớp đất yếu) hình thành lực thẩm thấu điều làm ảnh hưởng đến việc ổn định vách hố đào Căn vào phương trình cân lực vách hố đào đưa hệ số an toàn n đất biến đổi tương đối phức tạp Áp lực đất áp lực vữa bentonite tác dụng lên vách hố đào không cân bằng, dẫn đến biến dạng vách, ảnh hưởng đến lún mặt đất công trình lân cận Cowland Thorley (1985) nghiên cứu cho thấy phạm vi ảnh hưởng việc thi công hố đào tường liên tục đến cơng trình lân (1) cận 1H (H độ γwi0tna= sâu rãnh đào) ϕ tính tốn khơng thể bỏ γ qua Budge-Reid nnk (1984) tổng f kết kết đo đạc cơng − trình hố móng tàu điện ngầm Hồng γ Kông cho thấy, công trình lân cận có s móng nơng chịu ảnh Trong đó: γ w : hưởng lún lớn trọng lượng riêng cơng trình lân cận có nước (kN/m3); i0: móng sâu, độ dốc thủy lực; ϕ: kéo dài thời gian thi góc ma sát công hố đào, gần vị vữa bentonite (0); γ f : trí hố đào có cơng trọng lượng riêng tác đóng cọc ảnh vữa bentonite hưởng lún tăng (kN/m3); γ s : trọng lên, hình lượng riêng đất (kN/m3) 2.3 Giới hạn lún cơng trình lân cận Khi thi cơng hố đào trạng thái ứng suất 0.0 1.0 -10 -20 Ló n ( m Ló n -30 ( -40 m -50 -60 -70 (b) x/Dw x/Dw 0.5 1.5 2.0 -10 -20 x/Dw 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 -30 -40 d/Dw=0 -50 -60 -70 d/Dw=1.0 0.0 B u d g e R 0.5 1.0 1.5 2.0 -20 d/Dw=0.5 -40 L ú -60 n ( -80 -100 -120 Chịu ảnh hãởng đóng cọc Kéo dài thời gian thi công (c) (d) Hình Ảnh hưởng v iệ c t h i c ô n g h ố đ o đ ế n l ú n c ô n g tr ì n h lâ n c ậ n Clough O’Rourke (1990) dựa vào tài liệu quan trắc cơng trình nằm đất yếu, đất sét dẻo cứng, đất sét cứng thi công hố đào làm ảnh hưởng đến lún mặt đất 0.15%H Ou Changyu (2004) nghiên cứu cho thấy thi công hố đào làm eid nn k (1 98 4) tường liên tục cho cơng trình hố móng tàu điện ngầm Đài Bắc – Đài Loan độ lún mặt đất 0.05%H, độ lún lớn đo từ 10 ~ 15 mm, phạm vi ảnh hưởng 1H Cowland Thorley (1985) nghiên cứu cho thấy tổng biến dạng việc thi công hố đào tường liên tục khoảng 40 ~ 50 % tổng biến dạng việc thi cơng đào hố móng Theo Tiêu chuẩn hố móng Thượng Hải - Trung Quốc (2010) quy định độ lún mặt đất cơng trình cấp I 0.15%h, cơng trình cấp II 0.25%h, cơng trình cấp III 0.55%h (h độ sâu hố móng) Bjerrum giá trị giới hạn biến dạng góc xoay ω (∆/L – Chuyển vị/ chiều dài móng) để đánh giá lún kết cấu cơng trình lân cận (Chang, 2006), xem Bảng Bảng T T Giới hạn biến dạng góc xoay ∆ / L K i ể u p h h o i c ô n g / / 0 / 0 / 0 t r ì n h Ảnh hưởng đến chế nhạy cảm lún Tổn hại đến kết cấu khung dầm cơng trình Giới hạn an tồn nứt cơng trình (xét đến hệ số an toàn) Xuất vết nứt tường (chưa xét đến hệ số an tồn) Cơng trình xuất nghiêng 6 / / / Hình Mơ trạng cơng trình Sàn tường xuất nứt đáng kể Nguy tổn hại đến kết cấu cơng trình Phân tích ảnh hưởng trụ đất xi măng việc ổn định vách hố đào 3.1 Giới thiệu cơng trình Cơng trình hố móng Tịa nhà 97-99 Láng Hạ, phường Láng Hạ, quận Đống Đa, thành phố Hà Nội, tổng diện tích 3295 m2, chu vi 223 m, cao trình mặt đất tự nhiên bình quân 1.000 m, cao trình đáy móng -11.900 m, độ sâu hố móng thiết kế h=10.9 m (độ sâu cục lớn h1=13.0 m), thiết kế tầng hầm Phía Đơng Nam cơng trình cách nhà tập thể tầng B1 khoảng m Tiêu chuẩn hố móng Thượng Hải Trung Quốc (2010) quy định cấp bảo vệ môi trường xung quanh cơng trình cấp I, (khoảng cách từ cơng trình lân cận đến mép hố móng m nhỏ h=10.9 m) Chống giữ hố móng tường liên tục có chiều rộng 800 mm, sâu 22 m; gia cố tường hố móng tầng chống bê tơng cốt thép, tầng có cao trình -1.000 m, tầng có cao trình -4.300 m, tầng cao trình -7.300 m Cơng trình lân cận có móng nơng sâu 1.4 m nằm đệm cát dày 2,3 m, phía lớp đất dạng bùn yếu Tải trọng khai thác tòa nhà B1 lớn T = 90 kN/m2 Địa chất vị trí nghiên cứu phức tạp, xem Bảng Bảng Địa chất vị trí cơng trình nghiên cứu L p đ ấ t Đ ộ γ tự γ bã nhiê n o hòa ν (kN (kN d /m3 /m3 ) ) y E c ϕ (kN/ (kN ( m2) /m2) ° ) ( m ) Lớp 1: Đất lấp Lớp 2: Sét pha, dẻo chảy 1 , , Lớp 3: Sét pha, dẻo cứng Lớp 4: Cát hạt nhỏ trung, chặt vừa , Móng nhà B1 Xi măng đất 3.2 Trường hợp tính tốn Căn vào tài liệu địa chất, vị trí cơng trình lân cận, điều kiện máy thi , 9 , , , , 300 15, , 0 0 100 6,9 , 900 23, , , 2 , , , 2 , 0 , 0 , 0 , 0, , 1, 140 1,0 00 1, 250 000 500 250 00 công tường liên tục, v.v… Bài báo phân tích số trường hợp tính tốn để tìm hình thức phá hoại vách hố đào, lún cơng , trình lân cận Các trường hợp tính tốn với chiều dài rãnh đào giảm dần từ m, m, m, đến 3m Ứng với chiều dài tính thêm trường hợp: (1) vách hố đào không gia cố TĐXM; (2) vách hố đào gia cố hàng TĐXM có chiều dài 22 m, đường kính cọc Φ800@600; (3) vách hố đào gia cố hàng TĐXM có chiều dài 22 m, đường kính cọc Φ800@600, trường hợp tính tốn xem Bảng Bảng Trường hợp tính tốn T T Số h n g c ọ c Trư n g Trư n g h ợ p h ợ p Tr n g h ợ p Trư n g h ợ p l = l = l l = = m m m m T H T H x x T H T H T H T H 1 T H 2 T H 2 T H T H Ghi chú: x trường hợp khơng tính tốn 3.3 Lập mơ hình tính Do tính chất đối xứng cơng trình nên lấy 1/4 kích thước rãnh đào để lập mơ hình tính tốn Sử dụng mơ hình Mohr – Coulomb phần mềm Midas GTS (2014) để tính tốn, với kích thước mơ hình là: chiều rộng 10 m, chiều dài 23 m, chiều cao 30 m Kích thước hố đào có chiều dài thay đổi từ m, 2.5 m, m, 1.5 m, chiều rộng 0.4 m (1/2 chiều dài, rộng rãnh thực tế), chiều sâu 22 m TĐXM có đường kính Φ800@600, chiều dài 22 m Tải trọng tính tốn bao gồm: tải trọng thân lớp đất, tải trọng T nhà B1, áp lực dung dịch bentonite sinh Điều kiện biên: biên phương X cố định phương X, biên phương Y cố định phương Y,biên phương Z mặt đáy mơ hình cố định phương X, Y, Z, mặt mơ hình khơng gắn điều kiện biên, xem hình Bước tính tốn: tính toán ứng suất thân lớp đất gây ra, tính tốn ứng suất tải trọng ngơi nhà hàng TĐXM gây (nếu có), tính ổn định hố đào thi công đào đất đồng thời bơm vữa bentonite d, Mơ hình tính 3D Hình Sơ đồ tính tốn 3.4 Phân tích kết 3.4.1 Hình thức phá hoại vách hố đào Khi tính tốn trường hợp TH1-0 (chiều dài hố đào l=6 m, vách không gia cố) xảy tượng phá hoại lớn, nên kết tính tốn phần mềm Midas GTS khơng hội tụ Tính tốn với trường hợp TH40 (chiều dài hố đào l=3 m, vách không gia cố), vách hố đào bị phá hoại tổng thể, hình 6, hình thức phá hoại giống hình 1a Độ lún lớn tính tốn - 542 mm Khi giảm chiều dài hố đào từ m xuống m (vách không gia cố) không khống chế lún an tồn cho cơng trình lân cận ChiỊu dµi (m) -24 -22 -20 -18 -16 -14 -6 -4 -2 100-12 -10 -8 -100 L ó n ( -200 -300 -400 -500 TH4-0 -600 Hình Hình thức phá hoại tổng thể vách tường theo phương đứng TH4-0 Hình Kết tính tốn lún theo TH4-0 Lựa chọn phương án gia cố vách hố đào trụ đất xi măng, ta thấy hình thức phá hoại tổng thể rõ rệt mà chủ yếu xẩy hình thức phá hoại cục Hiện tượng phá hoại xảy tồn lớp đất yếu xen kẹp (lớp 2), nhiên phá hoại khống chế số hàng TĐXM tăng lên chiều dài rãnh giảm, xem Hình Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng a, TH1-1 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng b, TH2-1 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng c, TH3-1 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng d, TH4-1 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng e, TH1-2 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng f, TH2-2 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng g, TH3-2 Chuyển vị ngang Chuyển vị đứng h, TH4-2 Hình Hình thức phá hoại trường hợp 3.4.2 Lún cơng trình lân cận chuyển vị ngang vách hố đào Lún cơng trình lân cận chuyển vị ngang vách hố đào giảm dần chiều dài rãnh đào giảm từ m đến m (gia cố hàng TĐXM) Kết tính tốn cho thấy hiệu gia cố TĐXM cho vách hố đào cơng trình lân cận Khi chiều dài rãnh đào m, gia cố hàng TĐXM lún -53 mm, chuyển vị 169 mm tương đương với chiều dài rãnh đào m, gia cố hàng TĐXM, lún -57 mm, chuyển vị 143 mm; chiều dài rãnh đào m, gia cố hàng TĐXM, lún -26 mm, chuyển vị 92 mm tương đương với chiều dài rãnh đào m, gia cố hàng TĐXM, lún -34 mm, chuyển vị 93 mm, xem Bảng C h i Ị u ChiỊu dµi (m) -24 -22 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 20 d µ i ( m ) -24 -22 -20 -18 -16 -14 -12 -10 -8 -6 -4 -2 TH1-2 TH2-2 TH3-2 TH4-2 50 25 0 -25 20 -50 L ó n ( m L -75 ó n -100 ( -125 m TH1-1 TH2-1 TH3-1 TH4-1 40 -150 60 -175 -200 Hình Kết tính tốn lún trường hợp ứng với hàng TĐXM Hình10 Kết tính tốn - lún 10 trường hợp ứng với hàng TĐXM 80 Hình 11 Kết tính tốn chuyển vị trường hợp ứng với hàng TĐXM Độ lún lớn tập trung mép móng gần hố đào giảm dần số hàng TĐXM tăng lên, (hình 9, 10) Trong trường hợp gia cố hàng TĐXM chuyển vị lớn xuất vị trí cách miệng hố đào khoảng m (hình 11), gia cố hàng TĐXM chuyển vị lớn xuất vị trí cách Hình12 Kết tính tốn chuyển vị trường hợp ứng với hàng TĐXM miệng hố đào cịn khoảng m (hình 12) Đánh giá khả phá hoại cơng trình lân cận thi công hố đào theo Bjerrum (Chang, 2006), trường hợp TH4-2 ảnh hưởng nhỏ đến cơng trình lân cận, cơng trình bị lún nhỏ -18 mm, khơng ảnh hưởng đến kết cấu tòa nhà, Bảng Bảng Đánh giá khả phá hoại cơng trình lân cận thi công hố đào theo Bjerrum (Chang, 2006) Trường hợp tính tốn Chuyển vị (mm) Lún (mm) TH1-1 575 -193 1/78 Nguy tổn hại đến kết cấu cơng trình Ảnh hưởng TH2-1 304 -101 1/149 Sàn tường xuất nứt đáng kể Ảnh hưởng TH3-1 169 -53 1/283 Xuất vết nứt tường Ảnh hưởng TH4-1 92 -26 Tổn hại đến kết cấu khung dầm cơng 1/577 trình Ảnh hưởng TH1-2 209 -90 1/167 Cơng trình xuất nghiêng Ảnh hưởng TH2-2 143 -57 1/263 Xuất vết nứt tường Ảnh hưởng TH3-2 96 -34 Ảnh hưởng đến giới hạn an toàn nứt 1/441 cơng trình Ảnh hưởng TH4-2 56 -18 ∆/L Đánh giá khả phá hoại cơng trình lân cận Ảnh hưởng đến chế nhạy cảm lún 1/833 Khơng ảnh hưởng Chú ý: L Là chiều rộng móng cơng trình lân cận, L=15 m So sánh kết tính tốn lún với kết đo đạc lún cơng trình hố móng có cơng trình lân cận Hồng Kông BudgeReid, ta thấy trường hợp TH3-2, TH4-1và TH4-2 có độ lún nằm phạm vi lún an tồn, hình 13 trình lân cận, chuyện vị ngang hình thức phá hoại vách hố đào, chọn phương án tối ưu trường hợp TH4-2 (chiều rộng rãnh đào l = m, vách hố đào gia cố hàng TĐXM có chiều dài 22 m, đường kính trụ Φ800@600) x/D Kết luận 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Thơng qua phân tích trường hợp thi -10 công hố đào để làm tường liên tục cạnh -20 cơng trình xây dựng, báo đưa d/D =0 L -30 số kết luận sau: ó TH4-2 n -40 - Khi vách hố đào khơng gia cố xảy TH4-1 ( TH3-2 TH3-1 tượng phá hoại tổng thể, phá hoại m -50 khơng cịn xuất sử dụng TĐXM để -60 TH2-2 gia cố lúc vách hố đào bị phá hoại -70 cục vị trí lớp đất yếu xen kẹp Hình 13 So sánh kết tính tốn lún với kết - Vị trí có độ lún lớn tập trung phía mép đo đạc lún cơng trình thực tế hố móng Vị trí phá hoại phụ thuộc vào số Hồng Kông hàng TĐXM gia cố, số hàng TĐXM Theo tiêu chuẩn hố móng Thượng Hải vị trí phá hoại xa số lượng hàng cọc (2010), khống chế độ lún cho cơng trình lân tăng lên cận 0.15% h = 0.15%x 13 = 19.5 mm Kết - Nghiên cứu tập trung vào phân tính tốn trường hợp TH4-2 18 mm < tích tìm giải pháp gia cố khu vực gần với 19.5 mm (giá trị cho phép), thỏa mãn móng cơng trình lân cận để giảm bớt số Dựa vào đánh giá lún công hàng TĐXM w w Tài liệu tham khảo Liu, G.L and Wang, W D (2009) Excavation engineering manual China architecture & building press, Beijing Piaskowski, A., Kowalewski, Z (1965) Application of tixotropic clay suspensions for stability of vertical sides of deep trenches without strutting 6th Int.Conf.SMFE Montreal, 3, 526529 N.R Morgenstern, J Amir-Tahmasseb (1965) The stability of a slurry trench in cohesionless soils Geotechnique, 15(4), 387-395 Washbounre (1984) The three-dimensional stability analysis of diaphragm wall Excavations [J], Ground Engineering,the magazine of the British Geotechnical Association, 17(4), 24-26, 28-29 Tsai, J.S., Chang, J.C (1996) Three-dimensional stability analysis for slurry trench wall in cohesionless soil Canadia Geotechnical Journal, 33, 798-808 Yu, S.F and Ji, C.P (1998) A method of stability analysis for sludge sump of underground continuous wall Underground space, 18(3), 48-62 Aas (1976) G, Stability of slurry trench excavations in soft clay [A], Proceedings of the 6th European Conference on soil Mechanics and Foundation Engineering [C], Vienna, 1, 103 -110 Cowland J.W., and Thorley C.B.B (1985) Ground and building settlement associated with adjacent slurry trench excavation Proceedings of the Third International Conference on Ground Movements and Structures University of Wales Institute of Science and Technology, Geddes J.D.,ed., Pentech Press, London, Englandpp, 723-738 Budge-Reid A.J., Cater R.W., and Storey F.G (1984) Geotechnical and construction aspects of the Hong Kong Mass Transit Railway system[C] Proceedings of the Second Conference on Mass Transportation in Asia, Singapore, 30p Clough G.W and O’Rourke T.D (1990) Construction induced movements of in situ walls Proceedings, ASCE Conference on Design and Performance of Earth Retaining Structures Geotechnical Special Publication, 25, ASCE, New York, 439–470 欧欧欧 (2004) 欧欧欧欧欧欧欧欧欧欧欧欧欧欧[M], 台台: 台台台台台台台台台台 Shanghai technical code for excavation engineering (2010) DG/TJ08-61-2010 Chang Y.O (2006) Deep excavation theory and practice Taylr & Francis/ Balkema Cơng trình hố móng Tịa nhà 97-99 Láng Hạ (2014) Cơng ty CPTV đầu tư thiết kế xây dựng Việt Nam Midas Geotechnical and Tunnel Analysis System (2014) MIDAS Information Technology Co., Ltd.,  ... trạng cơng trình Sàn tường xuất nứt đáng kể Nguy tổn hại đến kết cấu công trình Phân tích ảnh hưởng trụ đất xi măng việc ổn định vách hố đào 3.1 Giới thiệu cơng trình Cơng trình hố móng Tịa nhà 97-99... màng bảo vệ vách tường vị trí xem kẹp (lớp đất yếu) hình thành lực thẩm thấu điều làm ảnh hưởng đến việc ổn định vách hố đào Căn vào phương trình cân lực vách hố đào đưa hệ số an toàn n đất biến... trình nằm đất yếu, đất sét dẻo cứng, đất sét cứng thi công hố đào làm ảnh hưởng đến lún mặt đất 0.15%H Ou Changyu (2004) nghiên cứu cho thấy thi công hố đào làm eid nn k (1 98 4) tường liên tục cho