TỔNG HỢP CÁC BÀI TẬP CƠ HỌC ĐẤT

ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP.HCM TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA CƠ HỌC ĐẤT TỔNG HỢP CÁC BÀI TẬP NHÓM ĐÃ LÀM Nhóm 1_L10, Học kỳ 211 GV PHỤ TRÁCH: HỒNG THẾ THAO SINH VIÊN THỰC HIỆN: Họ tên MSSV Họ tên MSSV Trần Đình Quyết 1914879 Nguyễn Cơng Vinh 1915936 Đỗ Cát Hà Xuyên 1912496 Vũ Minh Phúc 1914723 Nguyễn Duy Toàn 1912225 Nguyễn Quốc Thắng 1915239 Đinh Nguyễn Lan Thanh 1915084 Mai Phước Lộc 1914015 Nguyễn Đắc Minh 1914162 Nguyễn Đỗ Chiến Thắng 1915231 Nguyễn Hoàng Long 1914001 Trần Hồng Phúc 1914715 CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 MỤC LỤC I.Tính lún theo phương pháp tổng phân tố _5 II.Sức chịu tải đất 22 III.Kiểm tra sức chịu tải theo cường độ (TTGH1) 27 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng Xác định vùng _10 Bảng Bảng tổng hợp giá trị e p hố khoan theo thí nghiệm 12 Bảng Bảng nội suy k0 từ bảng giá trị k0 tính sẵn 12 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình Minh họa đất đặt móng lớp phân tố Hình Biểu đồ ứng suất trọng lượng thân Hình Biểu đồ ứng suất tải trọng 10 Hình Đường quan hệ e – p (HK1-2) 15 Hình Đường quan hệ e – p (HK1-3) 18 Hình Đường quan hệ e – p (HK1-4) 21 Hình Hình minh họa vùng ảnh hưởng móng .22 Hình Hình minh họa chiều đặt móng 25 Hình Hình minh họa Pmax, Pmin, Pmax(x), Pmax(y) 26 Hình 10 Hình minh họa giá trị hiệu dụng .28 Hình 11 Biều đồ để xác định hệ số sức chịu tải 30 Hình 12 Biểu đồ để xác định hệ số độ nghiêng tải trọng 31 CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 I.Tính lún theo phương pháp tổng phân tố Bước 1: Tính áp lực gây lún: Móng đặt lên lớp đất số 1A Do phần bê tông san lấp (lớp A) lấp lún ổn định chưa nên để an tồn ta quy phần bê tơng san lấp phần đất quy hoạch, ta có: + Độ sâu đặt móng kể từ cao trình bề mặt địa hình thiên nhiên: h’ = 2.3 m + Độ sâu đặt móng kể từ cao trình quy hoạch: Df = 3.5 m  Theo file thuyết minh lớp đất có dung trọng tự nhiên γ* = 19.2  Ntc = Ntt/1.15 = 1291/1.15 = 1122.6 (kN)  γtb = 22 kN/m3 kN/m3 ¿ 219.9414( kN /m2) Hình Minh họa đất đặt móng lớp phân tố CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 Bước 2: Tính ứng suất vẽ biểu đồ ứng suất trọng lượng thân: Theo kiện đề ta có bề rộng móng B = 2m Ta chia phần đất bên đáy b b móng thành nhiều lớp phân tố, lớp có bề dày hi = ( ÷ ¿=( 0.5÷ ) m Do móng đặt lớp đất 1A nên bắt đầu tính lún ta tính vị trí đáy móng cuối lớp đất đầu lớp số 1A  Ứng suất trọng lượng thân đáy móng: có dung trọng tự nhiên lop1 = 19.2 kN/m3 ' σ v =h ' × γ lop1 =2.3× 19.2=44.16(kN / m ) Lớp đất 1A: Dung trọng tự nhiên γ lop1 A =19.8 kN / m3, dung trọng đẩy γ ' lop1 A =10.4 kN / m3  Chia lớp phân tố có bề dày 0,6m, dung trọng tự nhiên lop1A = 19.8 kN/m3 ' σ v =h' × γ lop1 + γ lop1 A × h1=44.16 +19.8× 0.6=56.04(kN /m ) Từ phân tố thứ trở đất nằm mực nước ngầm nên ta tính ứng suất trọng lượng thân dung trọng đẩy Dung trọng đẩy lop1A’ = 10.4 kN/m3  ' Phân tố thứ có h2 = 0,5m: ' σ v =σ v + γ ' lop1 A ×h2 =56.04+10.4 × 0.5=61.24 (kN / m )  ' Phân tố thứ có h3 = 0,5m: ' σ v =σ v + γ ' lop1 A ×h3 =61.24+10.4 × 0.5=66.44( kN /m )  ' Phân tố thứ có h4 = 0,5m: ' σ v =σ v + γ ' lop A × h4 =66.44+10.4 × 0.5=71.64(kN /m ) CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10  Phân tố thứ có h5 = 0,5m: σ v 5' =σ v ' + γ ' lop A × h5=71.64 +10.4 ×0.5=76.84( kN /m2)  Phân tố thứ có h6 = 0,5m: σ v 6' =σ v5' +γ ' lop1 A × h6=76.84+ 10.4 ×0.5=82.04( kN /m2)  Phân tố thứ có h7 = 0,5m: σ v 7' =σ v6' +γ ' lop1 A × h7=82.04 +10.4 ×0.5=87.24 (kN /m2 )  Phân tố thứ có h8 = 0,7m: σ v 8' =σ v7' +γ ' lop1 A × h8=87.24 +10.4 ×0.7=94.52( kN /m2) Lớp đất số 2: Dung trọng tự nhiên lop2 = 20.1 kN/m3, dung trọng đẩy lop2’=10.5 kN/m3  ' Phân tố thứ có h9 = 0,5m: ' σ v =σ v8 +γ ' lop2 ×h 9=94.52+10.5 ×0.5=99.77( kN /m )  Phân tố thứ 10 có h10 = 0,5m: ' ' σ v 10 =σ v + γ ' lop2 × h10=99.5+ 10.5× 0.5=105.02( kN /m ) CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 Hình Biểu đồ ứng suất trọng lượng thân Bước 3: Tính vẽ ứng suất tải trọng ngồi pgl: Ta có cơng thức: σgl,i = k0 p gl Trong pgl áp lực gây lún tâm móng tính với p gl= 219,9 (kN/m2) Do ứng suất gây lún điểm trục O tính với ứng suất gây lún đáy móng phân bố p gl= 219,9 (kN/m2) k0 hệ số phụ thuộc vào giá trị l/b z/b ta tra bảng giá trị k0 tính sẵn + Đối với lớp 1A: -Vị trí thứ I với l/b=1.5; z/b=0 k0=1: σgl,I = k0 x p gl= x 219.9414 = 219.9414 (kN/m2) -Vị trí thứ II với l/b=1.5, z/b=0.3 k0 = 0.9236: CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 σgl,II = k0 x p gl= 0.9236 x 219.9414 = 203.1273 (kN/m2) - Vị trí thứ III với l/b=1.5, z/b=0.55 k0 = 0,7338: σgl,III = k0 x p gl= 0.7338 x 219.9414=161.3977 (kN/m2) - Vị trí thứ IV với l/b=1.5, z/b=0.8 k0 = 0,5460: σgl,IV = k0 x p gl= 0.5460 x 219.9414 = 120.0842 (kN/m2) - Vị trí thứ V với l/b=1.5, z/b=1.05 k0 = 0.4035: σgl,V = k0 x p gl= 0.4035 x 219.9414 = 88.7497 (kN/m2) - Vị trí thứ VI với l/b=1.5, z/b=1.3 k0 = 0,3031: σgl,VI = k0 x p gl= 0.3031 x 219.9414 = 66.6529 (kN/m2) - Vị trí thứ VII với l/b=1.5, z/b=1.55 k0 = 0.2328: σgl,VII = k0 x p gl= 0.2328 x 219.9414=51.2001 (kN/m2) - Vị trí thứ VIII với l/b=1.5, z/b=1.8 k0=0.1830: σgl,VIII = k0 x p gl= 0.1830 x 219.9414 = 40.2386 (kN/m2) - Vị trí thứ IX với l/b=1.5, z/b=2.15 k0 = 0.1352: σgl,IV = k0 x p gl= 0.1352 x 219.9414 = 29,7335 (kN/m2) + Đối với lớp 2: - Vị trí thứ X với l/b=1.5, z/b=2.4 k0=0.1113: σgl,X = k0 x p gl= 0.1113 x 219.9414 = 24.4766 (kN/m2) - Vị trí thứ XI với l/b=1.5, z/b=2.65 k0 = 0.0930: CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 σgl,XI = k0 x p gl= 0.0930 x 219.9414 = 20.4618 (kN/m2) Hình Biểu đồ ứng suất tải trọng Bước 4: Xác định vùng nền: Do đất đất tốt nên ta có biểu thức sau: σgl ≤ 0,2σ v ' Ta thấy chiều sâu z = 5.3m (vị trí thứ XI) trị số σ v '=105,02 kN /m2 trị số σgl = 20.4618 kN /m2 thỏa mãn điều kiện σgl ≤ 0,2σ v ' Do ta thấy khoảng tính lún 5.3m tính từ đáy móng Bảng Xác định vùng Lớp đất Vị trí 1A 1A 1A 1A 1A 1A 1A 1A 2 I II III IV V VI VII VIII IX X XI bề dày hi (m) 0.6 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.7 0.5 0.5 σ'v (kN/m2) 44.16 56.04 61.24 66.44 71.64 76.84 82.04 87.24 94.52 99.77 105.02 zi k0 0.0 0.6 1.1 1.6 2.1 2.6 3.1 3.6 4.3 4.8 5.3 0.9236 0.7338 0.5460 0.4035 0.3030 0.2328 0.1830 0.1352 0.1113 0.0930 σgl,i (kN/m2) 219.9414 203.1273 161.3977 120.0842 88.7497 66.6529 51.2001 40.2386 29.7335 24.4766 20.4618 10 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 Độ lún lớp phân tố này: S6 = e 16 −e 26 0.7363−0.7232 × h6 = ×0.5=0.0038(m) 1+e 16 1+0.7363 Phân tố thứ có bề dày h7 =0.5 m, k 0=0.2058  σ v =( γ ×h ) + ( γ A × h1 ) + γ A ×(h2 +h3 +h +h5 +h 6+ ' ' ' h7 )=( 19.2 ×2.3 ) + ( 19.8 ×0.6 )+ 10.4 ×( 0.5+0.5+0 Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố chưa có móng là: ' P17=σ v =84.64 kN m2 σ gl ,7 =p gl × k =219.9414 ×0.2058=45.2644 (kN /m ) Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố sau xây dựng móng: P27=P17 +σ gl ,7 =84.64+ 45.2644=129.9044(kN /m 2) { { P 17=84.64(kN /m ) → e 17=0.7351 Từ ( Được nội suy từ đồ thị) e 27=0.7249 P27=129.9044(kN /m ) Độ lún lớp phân tố này: S7 = e 17 −e 27 0.7351−0.7249 × h7 = ×0.5=0.0029(m) 1+e 17 1+0.7351 Đồ thị quan hệ e-p cho Hố khoan 1-3: 17 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 Hình Đường quan hệ e – p (HK1-3) Phân tố thứ có bề dày h 8=0.7 m, k 0=0.1565  σ v =( γ ×h ) + ( γ A × h1 ) + γ A ×(h2 +h3 +h +h5 +h 6+ h7 + ' ' ' h8 )= (19.2 ×2.3 )+ (19.8 × 0.6 ) +10.4 ×(0.5+0 Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố chưa có móng là: P18 =σ 'v =90.88 kN m σ gl ,8 =p gl × k =219.9414 ×0.1565=34.4208(kN /m2 ) Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố sau xây dựng móng: P28 =P18 +σ gl ,8=90.88+34.4208=125.3061( kN /m ) { { P18=90.88(kN /m2 ) → e 18=0.6112 Từ ( Được nội suy từ đồ thị) e 28=0.6075 P28=125.3061(kN /m ) Độ lún lớp phân tố này: S8 = e 18 −e 28 0.6112−0.6075 ×h 8= ×0.7=0.0016(m) 1+e 18 1+0.6112 18 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 Lớp đất 2: Phân tố thứ có bề dày h 9=0.5 m, k 0=0.1224  σ v =( γ ×h ) + ( γ A × h1 ) + γ A × ( h2+ h3 +h4 + h5 +h6 +h 7+ h8 ) + γ ' ' ' ' h9 =( 19.2×2.3 )+ ( 19.8× 0.6 ) +10.4 × ( Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố chưa có móng là: ' P19 =σ v =97.12 kN m2 σ gl ,9 =p gl × k =219.9414 ×0.1224=26.9218(kN / m ) Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố sau xây dựng móng: P29=P19 +σ gl ,9=97.12+ 26.9218=124.0418( kN /m ) { { P 19=97.12(kN /m ) → e19=0.6105 Từ ( Được nội suy từ đồ thị) e29=0.6077 P29=124.0418(kN /m2 ) Độ lún lớp phân tố này: S9 = e 19 −e 29 0.6105−0.6077 ×h 9= ×0.5=0.0009(m) 1+e 19 1+0.6105 Phân tố thứ 10 có bề dày h10=0.5 m, k 0=0.1016  σ v =( γ ×h ) + ( γ A × h1 ) + γ A × ( h2+ h3 +h4 + h5 +h6 +h 7+ h8 ) + γ (h ¿ ¿ 9+ ' ' ' ' h10 )=( 19.2× 2.3 ) + ( 19.8 ×0.6 ) Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố 10 chưa có móng là: ' P110 =σ v =102.32 kN m2 σ gl ,10= p gl × k 0=219.9414 × 0.1016=22.3392(kN /m ) Từ suy ra: Áp lực lớp phân tố 10 sau xây dựng móng: P210 =P110 + σ gl , 10=102.32+ 22.3392=124.6592(kN / m ) 19 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 Từ { { P110 =102.32( kN /m ) e =0.6100 → 110 ( Được nội suy từ đồ thị) e 210 =0.6076 P210 =124.6592(kN /m ) Độ lún lớp phân tố này: S10 = e 110 −e210 0.6100−0.6076 × h10= ×0.5=0.0007( m) 1+e 110 1+0.6076 Đồ thị quan hệ e-p Hố khoan 1-4: Hình Đường quan hệ e – p (HK1-4) Bước 7: Tính độ lún tổng phân tố: Độ lún cơng trình tổng độ lún lớp phân tố: S=∑ S 01 + ¿ S 02+ S03 + S04 + S05 + S06 + S07 + S08 + S09 + S10=0.0165+ 0.0117+0.0089+0.0067+ 0.005+0.0038+ Vậy theo tính tốn ta thấy cơng trình lún khoảng 0.0585m = 5.85cm 20 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 II.Sức chịu tải đất Hình Hình minh họa vùng ảnh hưởng móng - Độ sâu đặt móng kể từ cao trình bề mặt địa hình thiên nhiên: h’ = 2.3 m 21 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 tc N = - Độ sâu đặt móng kể từ cao trình quy hoạch: Df = 3.5 m  Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng N tt 1291 = =1122,6(kN ) 1,15 1,15 M ttx 80 = ≈ 69,57(kNm) 1,15 1,15  M tcx =  My=  Hx= Hx 90 = ≈ 78,26 (kNm) 1.15 1.15  H tcy = Hy 45 = ≈ 39,13( kNm) 1.15 1.15  γtb = 22 kN/m3 tc tc tt M y 150 = ≈ 130,43(kNm) 1,15 1,15 tt tt Bước 1: Tính áp lực phân bố trung bình đáy móng Áp lực phân bố trung bình đáy móng: tc Ptb = N tc 1122.6 +γ tb Df = +22 ×3.5=264,1(kN /m ) F ×3 Bước 2: Tính áp lực tính tốn RII: Theo TCVN 9362:2012, R II = m1 m2 ( A × b × γ II +B × h ×γ ¿II + D× c II ) k tc Trong đó: m1 hệ số điều kiện làm việc đất móng; 0,85 – 1,0 ta lấy m1=1 m2 hệ số đồng đất nền; 0,9 – 1,0 ta lấ m2 = ktc hệ số tin cậy ta lấy 22 CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 gII dung trọng trung bình đáy móng: khu vực bị ảnh hưởng φ h ảnhhưởng=btan( 45 + )=2.64(m) nằm khu vực lớp 1A nên ta tính γ II = ( 0.6∗19.8+2.04∗10.4 ) =12.5 kN /m3 2.64 Từ “File Thuyết minh” ta lấy thông số sau:  Lực kết dính: cII = 25,3 kPa  ¿ Dung trọng tự nhiên đáy móng (Lớp 1): γ II =19,2 kN / m  Góc nội ma sát: φ=15° 39' =15,65 °  Các giá trị A, B, D từ giá trị φ=15,65 ° Nội suy từ bảng 14 TCVN 9362:2012 Các giá trị nội suy sau: A ≈ 0,35 , B ≈ 2,38 , D≈ 4,95 Thay số vừa tìm vào cơng thức ta được: 23 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 R II = m1 m2 ( A × b × γ II +B × h ×γ ¿II + D× c II ) (h = 2,3m) k tc ¿ 1× ( 0,35.2.12,5+ 2,38.2,3.19,2+ 4,95.25,3 )=239.1( kN ) m Bước 3: Tính tốn so sánh áp lực mép móng có momen tác dụng: ∑ M tcy =M tcy +( H tcx × hmóng )=130,43+ ( 78,26× 0,5 )=169,6 (kNm) ∑ M tcx =M tcx +( H tcy × hmóng )=69,57+( 39,13 ×0,5 ) =89,1(kNm) Theo quy ước M tcy > M tcx (169,6 >89,1) nên chiều dài móng đặt theo chiều tt M y (trục x) nên ta có hình vẽ sau: Hình Hình minh họa chiều đặt móng W y= B × L2 32 =2× =3(m¿¿ 3)¿ 6 W x= B ×L =3 × =2(m ) 6 Pmax ⁡( x) =P tctb + ( ∑ Mtcy Wy ) =264,1+ kN =320,6 ( ) ( 169,6 ) m 24 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 tc ( Pmax ⁡( y)=Ptb + tc tb tc tb Pmax ⁡=P + ∑ M tcx Wx ) ( 89,12 )=308,65( kNm ) =264,1+ ( ∑ M tcy )( ( ∑ M tcy )( Pmin ⁡=P − Wy Wy + − ∑Mx ∑ M tcx Wx ) =264,1+ 89,1 kN + =365,18( ) ( 169,6 ) ( ) m ) =264,1− 89,1 kN −( =163,02( ) ( 169,6 ) ) m tc Wx 2 Từ số liệu ta vẽ hình minh họa: Hình Hình minh họa Pmax, Pmin, Pmax(x), Pmax(y) So sánh giá trị: Ptctb < RII (264,1>239.1)  Khơng thỏa Pmax ⁡(x) 1,2 ×239.1=286.92)  Khơng thỏa Pmax ⁡( y) 1,2× 239.1=286.92)  Khơng thỏa Pmax ⁡1,5 ×239.1=358.65)  Không thỏa Pmin > 0(163,02>0)  Thỏa 25 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 III.Kiểm tra sức chịu tải theo cường độ (TTGH1)  Số liệu toán: - Ntt lực nén tính tốn tác dụng lên móng: Ntt = 1291kN - Fm tiết diện móng ta có chiều dài móng 3m bề rộng 2m nên Fm = x = 6m - Df chiều cao tính từ độ cao quy hoạch tới điểm đặt móng D f = - gtb trọng lượng riêng trung bình đất lấy gtb = 22 kN/m3 - n hệ số vượt tải lấy n = 1.2  Theo TCVN 9362:2012 : N ≤ k tc 3,5m ∅ Trong ktc hệ số tin cậy quan thiết kế quy định tùy theo tính chất quan trọng nhà cơng trình Ở toán ta lấy ktc = 1.5 Tải trọng tính tốn N : N = ∑ N tt =N tt + F m∗D f∗γ tb∗n=1291+2∗3∗3.5∗22∗1.2 ¿ 1845.4( kN ) 26 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 Sức chịu tải ∅ : ∅=b l ( A b γ + B1 h γ + D1 c 1) ' Bề rộng hiệu dụng: b=b−2∗eb =b− 2∗∑ M x ∑ N tt =2− 2∗102,5 =1.9 (m) 1845,4 Chiều dài hiệu dụng: l=l−2∗e l=l− 2∗∑ M y ∑ N tt =3− 2∗195 =2.82(m) 1845,4 Trong đó: eb el độ lệch tâm điểm đặt hợp lực theo hướng trục dọc ngang móng B=1900 y x L=2820 Hình 10 Hình minh họa giá trị hiệu dụng Theo số liệu-File Thuyết Minh:  Lực kết dính: c1 = 25,3 (kPa)  Góc nội ma sát: φ=15° 39' =15,65 °  Dung trọng đáy móng (Lớp 1A): γ dn =12.5(kN /m ) 27 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10   Dung trọng tự nhiên đáy móng (Lớp 1): γ ,1=19,2( kN /m3) Xác định hệ số dùng để tính tốn sức chịu tải nền: Ta có cơng thức: A = λγ x i y x nγ B1=λ q x i q x nq D1=λ c x i c x n c Trong đó:  ly, lq, lc hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát ϕ1 đất ta xác định theo biểu đồ hình E.1 phục lục E (TCVN 9362:2012)  iy, iq, ic hệ số ảnh hưởng hóc nghiêng tải trọng, phụ thuộc vào trị tính tốn góc ma sát đất ϕ1 góc nghiêng δ hợp lực so với phương thẳng đứng đáy móng ta xác định theo biểu đồ hình E.2 phục lục E (TCVN 9362:2012)  ny, nq, ic hệ số ảnh hưởng tỷ số cạnh để móng hình chữ - Các hệ số tính sau nhật Vì móng đặt lệch tâm nên ta dùng cơng thức: l 2.82 n= = =1.48 b 1.9 n γ=1+ 0,25 0,25 =1+ =1.17 n 1.48 28 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 n q=1+ 1.5 1.5 =1+ =2.01 n 1.48 n c =1+ 0,3 0,3 =1+ =1.2 n 1.48 Với tan ϕ = 0.28, ta nội suy theo biểu đồ E-1 phục lục E (TCVN 9362:2012) sau:  λ y =1  λ q=4.0  λ c =11.0 Hình 11 Biều đồ để xác định hệ số sức chịu tải tanδ= ∑ H tt = 45 √ =0.05 ∑ N tt 1845,4 ∑ H tt =√ H 2x + H 2y = √90 2+ 452=45 √5(kN ) tg δ/tg φ 1=0.05 /0.28=0.18 , ta nội suy theo đồ thị sau: 29 CƠ HỌC ĐÂT_NHĨM 01_L10 Hình 12 Biểu đồ để xác định hệ số độ nghiêng tải trọng  iy =0.88  iq =1  ic =0.98 Từ ta tính hệ số:  A1= λγ x i y x nγ =1 x 0.88 x 1.17=1 13  B1=λ q x i q x nq =4 x x 2.01=8.04  D 1=λ c x i c x n c =11 x 0.98 x 1.2=12 94 Thay số vào cơng thức tính sức chịu tải ta có: ¿ ¿ b x l x ( A x b x γ +B xhx γ + D1 x c ) ¿ 1.9 x 2.82 ¿ ¿ 3800.25(kN ) ϕ 800.25 = =2533.50 kN K tc 1,5 30 CƠ HỌC ĐÂT_NHÓM 01_L10 Suy ra: N=1854.4 (kN) < 2533.50 (kN) Thỏa TTGH1 31