Đang tải... (xem toàn văn)
Lực kéo trên xích tải P ( kG): 700 Vận tốc xích tải V (ms): 0,12 Bước xích tải t (mm): 100 Số răng đĩa xích tải z: 10 Chiều cao tâm đĩa xích :500 Thời gian phục vụ (năm) : 4 Sai số vận tốc cho phép (%) 4
1 NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………… LỜI NÓI ĐẦU Trong sống bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi nói đóng vai trị định sống sản xuất Đối với hệ thống truyền động thường gặp nói hộp giảm tốc phận thiếu Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp củng cố lại kiến thức học môn Nguyên Lý Máy, Chi Tiết Máy, Vẽ Kỹ thuật Cơ khí,… giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí Cơng việc thiết kế hộp giảm tốc giúp hiểu kỹ có nhìn cụ thể cấu tạo chức chi tiết bánh ,ổ lăn,… Thêm vào q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ hình chiếu với cơng cụ AutoCad- điều cần thiết với kỹ sư khí Em xin chân thành cảm ơn thầy VĂN QUỐC HỮU bạn khoa khí giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Với kiến thức cịn hạn hẹp, thiếu xót điều tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy cô bạn bè để đồ án hoàn thiện Mục Lục(File vẽ liên hệ zalo, sđt trang cuối) CHƯƠNG I: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Xác định công suất động : Xác định số vòng quay sơ động : Xác định công suất, mômen số vòng quay trục CHƯƠNG II: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 11 2.1.Tính tốn truyền trục vít bánh vít cấp nhanh 11 2.1.1.Chọn vật liệu 11 2.1.2.Xác định ứng suất cho phép 12 2.1.3.Tính thiết kế 13 2.2.Tính tốn truyền trục vít bánh vít cấp chậm 19 2.2.1.Chọn vật liệu 19 2.2.2.Xác định ứng suất cho phép 19 2.2.3Tính thiết kế 20 CHƯƠNG III:TÍNH TỐN TRỤC 25 3.1.Chọn vật liệu: 26 3.2.Tính sơ đường kính trục: 26 3.3.Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực 27 3.4.Xác định trị số chiều lực từ chi tiết tác dụng lên trục I 28 3.4.1 Xác định đường kính chiều dài trục I 28 3.5.Tính thiết kế trục II 32 3.5.1.Xác định khảng cách gối đỡ điểm đặt lực trục II 32 3.5.2.Xác định đường kính chiều dài trục II 33 3.6.Tính thiết kế trục III 36 3.6.1.Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực trục III 37 3.6.2.Xác định đường kính chiều dài trục III 37 3.7.Tính kiểm nghiệm trục độ bền mỏi 40 3.7.1 Hệ số an toàn sj ứng với tiết diện nguy hiểm 46 3.7.2 Tính kiểm nghiệm độ bền then 46 CHƯƠNG IV: TÍNH CHỌN CÁC Ổ LĂN 47 4.1 Tính chọn ổ lăn cho trục I 47 4.1.1 Chọn loại ổ 48 4.1.2 Chọn cấp xác ổ 48 4.1.3 Chọn kích thước ổ 48 4.2 Tính chọn ổ lăn cho trục II 50 4.2.1 Chọn loại ổ 50 4.2.2 Chọn cấp xác ổ 51 4.2.3.Chọn kích thước ổ 51 4.3 Tính chọn ổ lăn cho trục III 52 4.3.1 Chọn loại ổ 52 4.3.2 Chọn cấp xác ổ 53 4.3.3 Chọn kích thước ổ 53 CHƯƠNG V: TÍNH TỐN, CHỌN CÁC YẾU TỐ CỦA VỎ HỘP GIẢM TỐC VÀ CHỌN CHẾ ĐỘ BÔI TRƠN 55 5.1 Tính tốn chọn yếu tố vỏ hộp 55 5.1.1 Chọn bề mặt ghép nắp thân 55 5.1.2 Xác định kích thước vỏ hộp 55 Các thông số số chi tiết phụ khác 59 CHƯƠNG VI: BẢNG THỐNG KÊ DUNG SAI 65 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG Đề Số IV, Phương Án THIẾT KẾ TRẠM DẪN ĐỘNG XÍCH TẢI *** Các thơng số cho trước: - Lực kéo xích tải P ( kG): 700 - Vận tốc xích tải V (m/s): 0,12 - Bước xích tải t (mm): 100 - Số đĩa xích tải z: 10 - Chiều cao tâm đĩa xích :500 - Thời gian phục vụ (năm) : - Sai số vận tốc cho phép (%) CHƯƠNG I : CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN I.Xác định công suất cần thiết, số vòng quay sơ động điện, chọn quy cách động Xác định công suất động : - Công suất cần thiết xác định theo cơng thức P ct = Trong đó: Pt η Pct Là công suất cần thiết trục động (kW) Pt Là cụng suất tính tốn trục máy cơng tác (kW) Do tải trọng thay đổi nên : Pt Ptd P1 (Pi / P1)2 t i / t i Ta Có Kngày=0.67=tp/24 tp=24.0,67=16h Chọn t1=8h=28800s , t2=4h=14400s, t3=4h=14400s P1=Plv= 𝐹.𝑣 1000 = 7000.0,12 1000 = 0,84 (kW) GVHD: VĂN QUỐC HỮU √ Ptđ= SVTH: HỒ MINH QUANG 𝑃12 ∗𝑡1 +𝑃22 ∗𝑡2 +𝑃32 ∗𝑡3 𝑡1 +𝑡2 +𝑡3 =0,84*√ 1.52 ∗6+12 ∗(28800−6)+0.72 ∗14400+0.52 ∗14400 28800+14400+14400 =0,695 (kW) - Hiệu suất truyền động: = ol3*tv2 * kn*𝜂𝑥 = 0,993 *0,822* = 0,6524 Trong đó: 𝜂𝑜𝑙 = 0,99 : Là hiệu suất cặp ổ lăn tv = 0,82 : Hiệu suất truyền trục vít kn = : Hiệu suất khớp nối ⇒ Pct = 𝑃𝑡đ 𝜂 = 0.695 0,6524 =1,06 (kW) Xác định số vòng quay sơ động : 𝑛𝑙𝑣 = 60000∗𝑣 𝑧∗𝑡 = 60000∗0,12 10∗100 = 7,2(v/p) Trong đó: v-Vận tốc xích tải (m/s) z-Số đĩa xích tải t-Bước xích xích tải (mm) Theo bảng 2.4/Trang 20 sách Tính tốn thiết kế - tập ta chọn tỉ số truyền hộp giảm tốc cấp trục vít: Ut=700 - Số vịng quay sơ động cơ: 𝑛𝑠𝑏 = 𝑛𝑙𝑣 ∗ 𝑢𝑡 = 7,2*300 = 2160 (v/p) Trong đó: GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG 𝑛𝑠𝑏 : Là số vòng quay sơ 𝑛𝑙𝑣 ∶ Là số vòng quay trục máy công tác 𝑢𝑡 ∶ Là tỷ số truyền toàn hệ thống => Ta chọn 𝑛đ𝑏 = 2160 (v/p) *Chọn quy cách động Động chọn phải thỏa mãn điều kiện: Pđc Pct ; nđc nsb Đồng thời mômen mở máy phải thoả mãn điều kiện: 𝑇𝑚𝑚 𝑇 ≤ 𝑇𝑘 𝑇𝑑𝑛 1,5< Ta chọn động có thơng số sau : Kiểu động Công Vận tốc suất,(kW) 4A80A2Y3 1,5 quay, (v/p) 2850 𝑇𝑘 𝑇𝑑𝑛 Hiệu suất,(%) 77,5 * Xác định tỷ số truyền động 𝒖𝒕 toàn hệ thống phân phối tỷ số truyền cho phận hệ thống dẫn động - Tỷ số truyền 𝑢𝑡 : 𝑢𝑡 = 𝑛đ𝑐 𝑛𝑙𝑣 −= 2850 7,2 = 390,27(v/p) GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG Trong đó: 𝑛đ𝑐 : Là số vịng quay động 𝑛𝑙𝑣 : Là số vòng quay trục máy công tác - Phân phối tỷ số truyền hệ dẫn động u t cho truyền 𝑢𝑡 = 𝑢ℎ = 390,27 Đây hộp giảm tốc trục vít cấp với 𝑢ℎ = 390,27 Mà 𝑢ℎ = 𝑢1 ∗ 𝑢2 Trong : 𝑢1 - tỉ số truyền truyền cấp nhanh 𝑢2 - tỉ số truyền truyền cấp chậm - Đối với hộp giảm tốc cấp trục vít, để kết cấu chung hộp giảm tốc hợp lý khoảng cách trục cấp chậm hai lần khoảng cách trục cấp nhanh (a2=2a1) Do cần chọn tỷ số truyền cấp nhanh nhỏ so với cấp chậm Theo công thức (3.22) trang 48: 𝑢1 < √𝑢ℎ = √390,27 = 19,75 Chọn 𝑢1 =18,5 ⇒ 𝑢2 = 390,27 = 21,09 18,5 Xác định cơng suất, mơmen số vịng quay trục (Trang 49) -Dựa vào P1v sơ đồ hệ thống dẫn động, tính cơng suất, mơmen số vòng quay trục, phục vụ bước tính tốn thiết kế truyền, trục ổ a.Tính tốn trục III ta : PIII = Plv /Nol= 0,84/0,99=0.848 (kW) GVHD: VĂN QUỐC HỮU nIII = 𝑛𝐼𝐼 𝑢2 SVTH: HỒ MINH QUANG 154 = 21,09 = 7,3(v/p) 𝑇𝐼𝐼𝐼 = 9.55 ∗ 106 ∗ 𝑃𝐼𝐼𝐼 𝑛𝐼𝐼𝐼 0,848 = 9.55*106 * 7,3 = 1110004 (Nmm) b.Tính tốn trục II ta : PII = nII = 𝑃𝐼𝐼𝐼 𝜂𝑜𝑙∗𝜂𝑡𝑣 𝑛𝐼 𝑢1 = 0.8448 = 0.99∗0.82 2850 18,5 = 1,045 (𝑘𝑊) = 154 (v/p) 𝑇𝐼𝐼 = 9.55 ∗ 106 ∗ 𝑃𝐼𝐼 𝑛𝐼𝐼 = 9.55*106* 1,045 154 = 64803,57 (Nmm) c.Tính tốn trục I ta : PI = 𝑃𝐼𝐼 𝜂𝑜𝑙 ∗𝜂𝑡𝑣 = 1,045 0.99∗0.82 = 1,287(kW) nI = nđc =2850 (v/p) 𝑇𝐼 = 9.55 ∗ 106 ∗ 𝑃𝐼 𝑛𝐼 = 9.55*106* 1,2874 2850 = 4313,9 (Nmm) d.Đối với động : Pdc= 𝑃𝐼 kn = 1,287 = 1,287( kW) ndc = 2850 (v/p) 𝑇đ𝑐 = 9.55 ∗ 106 ∗ 𝑃đ𝑐 𝑛đ𝑐 = 9.55*106* 1,287 2850 = 4313,9 (Nmm) 10 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG - Theo bảng (11.5)/Tập [I] ta có: Fa 20 Fs21 Fat 120,7 (5162,8 110,47) 5173,03N Fs20 Fa 20 Fs20 5173,03N Fa 21 Fs20 Fat 463,67 (5162,8 110,47) 4588,66N Fs21 Fa 21 120,7N - Xác định X Y: Theo bảng (11.4)-Tâp [I] Fa 20 / (V * Fr 20 ) 5173,03 / (1*1745,76) 2,96 e + X 0.4;Y 0.4 * cot12 1.88 Fa 21 / (V * Fr 21 ) 120 / (1* 454,48) 0.26 e + X 1;Y Do ta có: Q20 (X * V * Fr 20 Y * Fa 20 ) * K t * K d (0.4 *1*1745,76 1.88 * 5173,03) *1*1.3 13550,68N Q21 (X * V * Fr 21 Y * Fa 21 ) * K t * K d 1*1* 454,48 *1*1.3 590.8N Vậy cần tính cho ổ O - Theo (11.12) ta tính tải trọng động tương đương là: Q E20 10 10 *1.510/3 8794 4 13550,68 * 0.7 * 0.5 * 16 16 3600 *16 3600 *16 0,3 11632,58 - Khả tải động ổ Cd , theo công thức (11.1) I/ Trang 213 10 Cd QE 20 * L Trong đó: L 60 * n *10 * L h Cd QE20 * 10 60 *154 *10 *10 *103 3 L 11632,58 *10 * 10 92,4 triệu vòng 92, 45, 22 kN < C0 =61.3kN Như ổ chọn đảm bảo khả tải động 4.2.3.3 Tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ 52 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG - Theo bảng (11.6)-Tập [I] với ổ đũa ta có: X0 0.5 ; Y0 0.22*cot 0.22*cot12 1.035 - Theo(11.19)-Tập [I] khả tải tĩnh: Qt X * Fr Y0 * Fa 0.5 *1745,76 1.035 * 5173,03 6226,9 N 6,226kN C0 51kN Nên ổ đảm bảo khả tải tính 4.3 Tính chọn ổ lăn cho trục III 4.3.1 Chọn loại ổ - Tổng lực dọc trục: Fat4 1061,64N - Lực hướng tâm ổ: 2 Fr30 Flx30 Fly30 5554,592 2581, 42 6125,12N 2 Fr31 Flx31 Fly31 11709,962 2581, 42 11991,11N Fat 1061,64 0.088 Ta chọn ổ đũa côn cho gối 4.3.2 Chọn cấp xác Do khơng có u cầu đặc biệt độ xác nên chọn cấp xác 4.3.3 Chọn kích thước ổ 4.3.3.1 Chọn sơ Chọn sơ ổ cỡ trung có Kí hiệu: 7313 có d = 65mm, D =140mm, 11,5 , C = 134kN, Co = 111kN o 4.3.3.2 Tính kiểm nghiệm khả tải động ổ Theo bảng 11.4/Tập [I] với ổ đũa chặn e 1.5*tan 11,5o 0.305 - Theo (11.7)/Tập [I] lực dọc trục lực hướng tâm sinh ổ: 53 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG Fs30 0.83 * e * Fr30 0.83 * 0.305 * 6125,12 1550,57N Fs31 0.83 * e * Fr31 0.83 * 0.305 *11991,11 3035,54N Fr30 Fr31 Fs31 Fs30 Fa34 Hình 4.3: Sơ đồ bố trí ổ - Theo bảng (11.5)/Tập [I] ta có: Fa30 Fs31 Fat 3035,54 1061,64 1973,9N Fs30 Fa30 1973,9N Fa31 Fs30 Fat 1550,57 1061,9 2612,,21N Fs31 Fa31 3035,54N - Xác định X Y: Theo bảng (11.4)-Tập [1]/Trang 216 + + Fa30 / (V * Fr30 ) 1973,9 / (1* 6125,12) 0.32 e X 1;Y Fa31 / (V * Fr31 ) 3035,54 / (1*11991,11) 0,25 e X 1;Y Q30 (X * V * Fr30 Y * Fa30 ) * K t * K d Do ta có: (1*1* 6125,12 0) *1*1.3 7962,656N Q31 (X * V * Fr31 Y * Fa31 ) * K t * K d (1*1*11991,11 0) *1*1.3 15588,443N Vậy cần tính cho ổ - Theo (11.12) ta tính tải trọng động tương đương là: 54 GVHD: VĂN QUỐC HỮU Q E30 SVTH: HỒ MINH QUANG 10 10 *1.510/3 8794 4 15588, 443 * 0.7 * 0.5 * 16 16 3600 *16 3600 *16 - Theo (11.1)-[1] ta có khả tải ổ là: Trong đó: L 60 * n *10 * L h Cd QE30 * 10 0.3 13381,89N 10 Cd QE30 * L 60 * 7,3 *10 * 25 *103 10,95 triệu vòng 10 L 13381,89 *103 * 10,95 27, 43kN < C=134kN Như ổ chọn đảm bảo khả tải động 4.2.3.3 Tính kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ - Theo bảng (11.6)-Tập [1]/Trang 221 với ổ đũa côn ta có: X0 0.5 ; Y0 0.22*cot 0.22*cot11,5 1.08 - Theo(11.19)-Tập [1] khả tải tĩnh: Qt X * Fr 30 Y0 * Fa 0.5 * 6125,12 1.08 *1973,9 5194.372 N 5,194kN < Co=111kN Nên ổ đảm bảo khả tải tĩnh CHƯƠNG V: TÍNH TỐN, CHỌN CÁC YẾU TỐ CỦA VỎ HỘP GIẢM TỐC VÀ CHỌN CHẾ ĐỘ BƠI TRƠN 5.1 Tính toán chọn yếu tố vỏ hộp Ta chọn vỏ hộp giảm tốc đúc Vỏ hộp giảm tốc đúc có nhiều dạng khác , song chúng có chung nhiệm vụ : đảm bảo vị trí tương đối chi tiết phận máy, 55 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đến, đựng dầu bôi trơn, bảo vệ chi tiết máy tránh bụi bặm Hộp giảm tốc bao gồm : thành hộp, nẹp gân, mặt bích, gối đỡ… Vật liệu dùng để đúc vỏ hộp gang xám GX15-32 5.1.1 Chọn bề mặt ghép nắp thân Bề mặt ghép nắp thân bề mặt qua trục bánh vít để việc lắp bánh vít chi tiết khác lên trục dễ dàng 5.1.2 Xác định kích thước vỏ hộp Chiều dày - Thân hộp: 0.03a 0.03 280 - Nắp hộp: 1) 0.04 (Bảng 18.1/Trang 85/Tập(II).Chọn 12mm 0.9 (0.8 10.26 1) *11.4 9.12 11.4 Lấy e 10 58 - Độ dốc: khoảng 2o Đường kính - Bulơng nền: d1 0.04a d1 11.4 Gân tăng cứng - Chiều dày: e (0.8 - Chiều cao: h (a- khoảng cách tâm) 11.4 0.9 280 10 10 21.2 12mm 12mm Lấy d1 22mm - Bulông cạnh ổ: d (0.7 0.8)d1 Lấy d 16mm (0.7 0.8) * 22 15.4 14.4 Lấy d3 17.6 - Bulơng ghép bích nắp thân: d3 (0.8 0.9)d (0.8 0.9) *16 12.8 (0.6 0.7) *16 9.6 0.6) *16 14mm - Vít ghép nắp ổ: d4 (0.6 Lấy d 0.7) d 11.2 10mm - Bu lông nắp cửa thăm: d5 (0.5 Lấy d5 0.6)d (0.5 9.6 8mm 56 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG Mặt bích ghép nắp thân - Chiều dày bích thân hộp: S3 Lấy S3 (1.4 1.8)d3 (0.9 1) S3 (1.4 1.8) *14 19.6 25.2 20mm - Chiều dày bích nắp hộp: S4 Lấy S (0.9 1) * 20 18 20 20mm K2 : Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ K2 = E2 + R2 + (35) E2 1,6.d2 = 25,66 R2 1,3.d2 = 20,8 - Bề rộng nắp thân: K Lấy K K2 (3 5) 50 (3 5) 45 47 mm 46mm Kích thước gối trục - Đường kính ngồi & tâm lỗ vít: Vì đường kính trục vít lớn đường kính lỗ gối trục nên C*D Trong : - D đường kính ổ lăn - C hệ số phụ thuộc đường kính ổ bảng 15-14 Trục I : Ta chọn theo bảng 18-2/Trang 88/[I] D = 52mm D2 = 65mm, D3 = 80mm, M6, h = Trục II: Ta chọn theo bảng 18-2/Trang 88/[I] Do da1 ( cấp chậm ) = 145mm > D=72.5mm nên phải dùng cốt lót C * D 72.5 * 0.13 9.425mm (C tra bảng 15-14/Trang 42/Tập (II)) D ' D 2 72,5 * 9.425 91,35mm D2 D (1.6 2)d 72, (1.6 2) *10 90mm D3 D 4.4 * d 72, 4.4 *10 116, 5mm Trục III: Ta chọn theo bảng 18-2/Tramg 88/[I] D = 160mm D2 = D + (1.6-2 )d4= 180mm 57 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG D3 = D + 4.4d4= 204mm, M10, h = 14 - Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 E2 R2 (3 5) 1.6 *16 1.3*16 Lấy K 1.6d (3 5) 1.3d D3 C 49.4 (3 5) 51.4 50mm - Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2 R2 1.3d 1.3*16 1.6d 1.6 *16 25.6mm 20.8mm 35;58;90 - Khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ: k 1.2d 1.2 *16 19.2 - Chiều cao h: Xác định theo kết cấu, phụ thuộc tâm lỗ bulơng & kích thước mặt tựa Mặt đế hộp(theo bảng 18-2/Trang 88/[I]) - Chiều dày: + Khi khơng có phần lồi: S1 (1.3 1.5)d1 (1.3 1.5) * 22 28.6 33 Lấy S1 32 + Khi có phần lồi: Dd xác định theo đường kính dao khoét S1 (1.4 1.7)d1 S2 (1 1.1)d1 Lấy S1 (1.4 1.7) * 22 (1 1.1) * 22 32 S K1 66 24.2 24 - Bề rộng mặt đế hộp: K1 q 22 30.8 37.4 3d1 * 9.36 Khe hở chi tiết 3* 22 66 84.72 theo bảng 18-2/Trang 88/[I] - Giữa bánh vít với thành hộp: (1 1.2) 9.36 11.232mm Lấy 10 - Giữa đỉnh bánh vít lớn với đáy hộp: 1 (3 5) 28.08 46.8mm (tùy HGT & chất lượng dầu bôi trơn hộp) - Giữa mặt bên bánh vít với nhau: 9.36 mm Số lượng bulông 58 GVHD: VĂN QUỐC HỮU Z ( L B) 200 300 SVTH: HỒ MINH QUANG (503 319) 200 300 2.74 4.11 Chọn lắp bulông Các thông số số chi tiết phụ khác a Nắp quan sát Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào hộp đỉnh hộp, ta làm cửa thăm, có nắp quan sát ; theo bảng 18.5/Trang 92/ Tập (II), ta tra số kích thước nắp quan sát, hình vẽ trang 92 A=100; B=75; A1=150; B1=100; C=125; K=87; R=12;Vít M8x22, số lượng:4 59 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG b Nút tháo dầu Theo bảng 18.7/Tập [II], ta có hình dạng kích thước nút tháo dầu trụ M22x2: Các thông số: b=15; m=10; f=3; L=29; c=2,5; q=19.8; D=32; S=22; D0=25.4 c Nút thông Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên, để giảm áp suất điều hịa khơng khí bên bên ngồi hộp ta làm nút thơng hơi, hình dạng kích thước nút thông tra bảng 18.6/Tập [II], chọn loại M27x2, kích thước : B= 15; C= 30; D= 15; E= 45; G= 36; H= 32; I= ; K= ; L= 10; M= 8; N= 22;O= 6; 60 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG P= 32; Q= 18; R= 36; S= 32 d Bu lơng vịng Kích thước bu lơng vịng tra theo bảng 18.3a/Tập [II] 61 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG d1 d3 d2 x h1 h b r2 r1 d c 60 45° l f r d4 120° d5 h2 60 60 60 d Ren (d): M16, d1=63; d2=35; d3=14; d4=35; d5=22; h1=12; h2=8; h=30; l≥32; f=2; b=16; c=2; x=4; r=2; r1=6=r2 Trọng lượng nâng : 550(a); 500(b); 250(c) e Chốt định vị Tra bảng 18.4b/Tập [II], ta có hình dạng kích thước chốt định vị hình cơn: d = mm; c = mm ; l = 20 ÷ 110 mm 62 GVHD: VĂN QUỐC HỮU SVTH: HỒ MINH QUANG f Que thăm dầu Để kiểm tra mức dầu hộp ta dùng que thăm dầu, que thăm dầu có kết cấuvà kích thước hình vẽ g Bôi trơn hộp giảm tốc – Bôi trơn ngầm dầu: bánh vít, trục vít ngâm dầu chứa hộp Cách bôi trơn thường dùng vận tốc v ≤ 10 m/s - Khi vận tốc truyền xấp xỉ trị số bánh vít ngâm dầu với chiều sâu ngâm dầu (0.75~2)h với h chiều cao không nhỏ 10mm Nếu trục vít đặt mức dầu phải ngập ren trục vít khơng vượt đường tâm ngang cuối cùng.Nếu không ngâm hết chiều cao ren trục vít dầu lắp vịng vung dầu tục vít, dầu vung lên bánh vít đến bôi trơn chỗ ăn khớp – Bôi trơn truyền hộp : Chọn độ nhớt dầu 500C(1000C) để bơi trơn truyền trục vít : Bảng 18.11/Tập (II) Với vận tốc trượt