ĐÈ TÀIKHẢO SÁT HIỆN TRẠNG MÔI TRƯỜNG TẠI CÔNG TY CP GIẢY ĐỒNG NAI-ĐỀ XUẤT CÁC BIỆN PHÁP GIẢM THIÊU Ô NHIỄM TRƯỜNG ĐẠI HỌC THƯƠNG MẠI

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁN CÔNG TÔN ĐỨC THẮNG KHOA MÔI TRƯỜNG & BẢO HỘ LAO ĐỘNG NGÀNH KHOA HỌC MÔI TRƯỜNG LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI:KHẢO SÁT HIỆN TRẠNG MÔI TRƯỜNG TẠI CÔNG TY CỔ PHẦN GIẤY ĐỒNG NAI-ĐỀ XUẤT CÁC BIỆN PHÁP GIẢM THIỂU Ô NHIỄM SVTH : TRẦN TRUNG NGHĨA MSSV : 610505B LỚP : 06MT1N GVHD : T.S NGUYỄNQUỐC BÌNH TP HỒ CHÍ MINH : THÁNG / 2008 TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁN CÔNG TÔN ĐỨC THẮNG KHOA MÔI TRƯỜNG & BẢO HỘ LAO ĐỘNG NGÀNH KHOA HỌC MÔI TRƯỜNG LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP KHẢO SÁT HIỆN TRẠNG MÔI TRƯỜNG TẠI CÔNG TY CỔ PHẦN GIẤY ĐỒNG NAI-ĐỀ XUẤT CÁC BIỆN PHÁP GIẢM THIỂU Ô NHIỄM SVTH : TRẦN TRUNG NGHĨA MSSV : 610505B LỚP : 06MT1N Tp HCM , Ngày tháng năm 2008 Giảng viên hướng dẫn LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Quốc Bình tận tình hướng dẫn cho em suốt trình làm luận văn Em xin chân thành cảm ơn thầy cô trường ĐH Tơn Đức Thắng nói chung thầy khoa mơi trường bảo hộ nói riêng giảng dạy em trình học tập năm vừa qua Trong trình nghiên cứu làm luận văn, em nhận quan tâm hướng dẫn lớn thầy cô, người thân bạn bè, động lực lớn giúp em hoàn thành tốt luận văn Dù cố gắng kiến thức , kinh nghiệm cịn nên khơng thể tránh khỏi thiếu sót luận văn Kính mong thầy dẫn đóng góp ý kiến để em hồn thiện kiến thức DANH MỤC CÁC BẢNG Trang Bảng 3.1: Thành phần tính chất nước thải nhà máy giấy Đồng Nai năm 2003 Bảng 3.2: Thành phần tính chất nước thải nhà máy giấy Đồng Nai tháng 10 năm 2003 Bảng 3.3: Danh mục nồi Bảng 3.4: Nồng độ chất ô nhiễm khí thải lị cơng ty Bảng 3.5: Kết đo ồn số khu vực sản xuất 10 Bảng 3.6: Độ ồn số khu vực sản xuất trước năm 2003 10 DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT BOD : Nhu cầu oxy sinh hóa sau ngày ở 200C BODL : Nhu cầu oxy sinh hóa sau cùng COD : Nhu cầu oxy hóa học DO : Nồng độ oxy hòa tan F/M : Tỉ số chất dinh dưỡng MLSS : Chất rắn lơ lửng của bùn hoạt tính MLVSS : Chất rắn lơ lửng dễ bay của bùn hoạt tính SS : Chất rắn lơ lửng VSS : Chất rắn lơ lửng bay 10 STK : Sắt tráng kẽm 11 KCN : Khu công nghiệp 12 CTR : Chất thải rắn MỤC LỤC CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU 1.1 Tính cần thiết đề tài 1.2 Mục tiêu nghiên cứu 1.3 Nội dung nghiên cứu 1.4 Phương pháp nghiên cứu 1.5 Giới hạn phạm vi nghiên cứu 1.6 Ý nghĩa khoa học thực tiễn CHƯƠNG 2: TỔNG QUAN VẾ CÔNG TY GIẤY ĐỒNG NAI 2.1 Tổng quan về công ty cổ phần giấy Đồng Nai 2.2 Nhiêm vụ quy mô hoạt động , sản phẩm 2.3 Vị trí 2.4 Hiện trạng sử dụng mặt tổng thể công ty 2.5 Nhu cầu nhân lực diện nước công ty 2.6 Tóm tắt quy trình cơng nghệ nhà máy 2.6.1 Mô tả quy trình sản xuất 2.6.2 Sơ đồ khối 2.7 Các loại nhiên liệu sử dụng trình sản xuất 2.8 Các loại ngun vật liệu, hóa chất sử dụng trình sản xuất 2.9 Danh mục thiết bị sản xuất CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU HIỆN TRẠNG MÔI TRƯỜNG TẠI NHÀ MÁY 3.1 Hiện trạng chất lượng nước thải nhà máy 3.1.1 Thành phần tính chất nước thải 3.1.2 Tác động môi trường nước thải nhà máy giấy 3.1.3 Hiện trạng xử lý nước thải nhà máy 3.2 Hiện trạng chất lượng không khí 10 3.3 Hiện trạng tiếng ồn 11 3.4 Hiện trạng chất thải rắn 12  Chất thải rắn sản xuất 12  Chất thải rắn sinh hoạt 12 3.5 Các vấn đề môi trường phát sinh từ hoạt động nhà máy 12  Ô nhiểm nước thải 12  Ô nhiễm khơng khí 12 3.6 Hiện trạng công tác bảo vệ môi trường công ty 13 CHƯƠNG 4: ĐỀ XUẤT CÁC BIỆN PHÁP GIẢM THIỂU Ô NHIỄM 14 4.1 Biện pháp xử lý nước thải 14  Các tác động đến môi trường trình sản xuất giấy 14 4.1.1 Các công nghệ xử lý nước thải 15 4.1.1.1 Phương pháp học 15 4.1.1.2 Phương pháp hóa lý 17 4.1.1.3 Phương pháp hóa học 20 4.1.1.4 Phương pháp sinh học 22 4.2 Lựa chọn công nghệ xử lý nước thải nhà máy 28  Xử lý nước thải 28  Lựa chọn cơng trình xử lý 28  Sơ đồ công nghệ 32  Thuyết minh công nghệ 33 4.3 Các phương pháp xử lý khí thải 33  Các tính chất khí SO 33  Tác hại khí SO 33 4.3.1 Các phương án xử lý khí thải 34  Chọn xử lý khí SO 36  Sơ đồ hệ thống xử lý khí SO 36 4.4 Các biện pháp xử lý chất thải rắn 37 4.4.1 Chôn lấp 37 4.4.2 Phương pháp tái chế 38 4.4.3 Phương pháp đốt 38 4.4.4 Với trạng chất thải rắn công ty giấy Đồng Nai 40 4.5 Đề xuất số biện pháp sẩn xuất cho công ty 40 CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN CÔNG NGHỆ XỬ LÝ 42 5.1 Công nghệ xử lý nước thải 42  Tính chất nước thải đầu vào 42  Tính chất nước thải sau xử lý 42 5.1.1 Xác định lưu lượng nước thải 42 5.1.2 Tính toán mương dẫn nước thải 43 5.1.3.Tính toán song chắn rác 43 5.1.4 Bể điều hòa 43 5.1.5 Bể tuyển nổi 46 5.1.6 Bể AEROTANK 51 5.1.7 Bể lắng II 53 5.1.8 Bể khử trùng 55 5.1.9 Bể chứa bùn 56 5.1.10 Sân phơi bùn 57 5.2 Cơng nghệ xử lý khí 58  Sơ đồ công nghệ 58  Thuyết minh công nghệ 59 5.2.1 Thông số đầu vào tháp hấp thụ 59  Tính tốn lưu lượng khí thải 59 5.2.2 Dung môi sử dụng trình hấp thụ 59 5.2.3 Lập phương trình cân 60 5.2.4 Đường kính tháp 63 5.2.5 Chiều cao tháp rửa khí rỗng 63 5.2.6 Lưới phân phối khí 65 5.2.7 Lưới chắn lỏng 65 5.2.8 Đường kính ống dẫn 65 5.2.9 Tính tốn vịi phun 66 5.2.10 Tính trở lực tháp 67 5.2.11 Tính trở lực lưới phân phối khí 67 5.2.12 Tính trở lực huyền phù chuyển động ngược chiều với khí ∆ P h 68 5.2.13 Trở lực lưới chắn lỏng 68 5.2.14 Tính chọn quạt 69 5.2.15.Tính chọn ống khói 69 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 71 1.Kết luận 2.Kiến nghị TÀI LIỆU THAM KHẢO CHƯƠNG MỞ ĐẦU 1.1 Tính cần thiết đề tài: Phát triển công nghiệp đường giúp đưa tỉnh Đồng Nai trở thành tỉnh có cơng nghiệp đại theo kịp tỉnh, thành phố phát triển khác nước, cách tốt để cơng nghiệp hóa đại hóa cho tỉnh Giấy nhu cầu cần thiết cho sống người để phục vụ cho nhiều mục đích khác nhau: giấy viết, giấy gói, sử dụng thơng tin, liên lạc, sinh hoạt Giấy sản xuất chủ yếu từ nguồn thực vật, gỗ, nhiều phương pháp khác Công nghiệp sản xuất giấy nghành cơng nghiệp có vị trí quan trọng kinh tế nước ta Tuy nhiên bên cạnh lợi ích to lớn kinh tế - xã hội, nghành công nghiệp phát sinh nhiều vấn đề môi trường xúc cần giải quyết, đặc biệt nước thải, khí thải phát sinh q trình sản xuất bột giấy, loại nước thải khó xử lý nhất, chứa lượng lớn chất lơ lửng xơ sợi, hợp chất hữu hịa tan dạng khó dễ phân hủy sinh học, chất tẩy hợp chất hữu chúng Đến hầu hết nhà máy có hệ thống xử lý nước thải, nước thải nghành sản xuất giấy có lưu lượng tải lượng chất thải cao, việc vận hành thiết bị xử lý cịn yếu , khơng quy ịnh, đ thiếu kiểm tra định kỳ bảo dưỡng… dẫn đến chi phí vận hành cao mà việc xử lý không đạt hiệu mong muốn, không đạt tiêu chuẩn môi trường Các nhà máy sản xuất giấy sản phẩm từ giấy ngành có khả gây nhiễm mơi trường cao gây suy giảm chất lượng môi trường nước mặt hầu hết chúng đặt gần sông 1.2 Mục tiêu nghiên cứu :  Khảo sát trạng môi trường công ty cổ phần giấy Đồng Nai 1.3 Nội dung nghiên cứu: • Hiện trạng ô nhiễm môi trường công ty cổ phần giấy Đồng Nai • Tổng quan cơng nghệ xử lý lựa chọn cơng nghệ xử lý thích hợp • Xây dựng biện pháp bảo vệ mơi trường công ty 1.4 Phương pháp nghiên cứu  Phương pháp tài liệu  Phương pháp trắc địa khảo sát  Phương pháp phịng thí nghiệm • Phương pháp điều tra, thống kê: sử dụng phiếu điều tra trạng quản lý môi trường K/CCN;  Thuyết minh cơng nghệ: Khói thải cho qua tháp hấp thụ, xảy q trình hấp thụ khí SO dung dịch sữa vơi.Trong tháp dung dịch hấp thụ phân tán vào thể tích tháp nhờ bơm đẩy dung dịch qua vòi phun tạo thành giọt lỏng tiếp xúc với khí thải vào tháp từ phía SO2 tương tác với dung dịch sữa vôi rơi xuống đáy tháp xả vào bể lắng cặn Tro bụi khí thải tách khỏi dịng khí tiếp xúc với chất lỏng tháp theo nước xả tháp hấp thụ Cặn bể chứa bơm qua máy nén bùn, ặcn bùn kho cho vào bao chứa , nước sau tách cặn bùn từ máy ép đưa trở lại bể chứa Khí quạt hút thải mơi trường qua ống khói Đá vôi đập vụn nghiền thành b ột máy đập nghiền đá vôi, cho vào thùng hòa trộn dung dịch hấp thụ để pha trộn với lượng nước bổ xung để dung dịch sữa vôi bổ xung liên tục cho bể chứa dung dịch Hiệu hấp thụ SO2 sữa vôi đạt 98% Bụi xử lý triệt để theo nguyên lý ướt Nguyên liệu vôi sử dụng cách hồn tồn (cặn bùn sử dụng làm chất kết dính xây dựng sau chuyển sunfit thành sunfat lị nung) 5.2.1 Thơng số đầu vào tháp hấp thụ  Tính tốn lưu lượng khí thải: Bảng 4.1 Tải lượng chất ô nhiễm q trình lị đốt cơng nghiệp Bụi(C) SO2 NOx CO THC SO3 Nồi nhỏ P 20S 8,5 0,64 0,127 0,25S Nồi công nghiệp P 20S 7,0 0,64 0,163 0,25S Ngành công nghiệp P = 0,4 + 1,32S Với nồi số đốt 18 TFO/ngày với hàm lượng S 3%: Ta có: 20(kg/tấn) x S x 18 tấn/ngày = 20 x x 18 = 1080 kg/ngày Vậy lưu lượng khí thải Q = 12,5 g / s ×10 mg / m = 4,8m / s = 17280m / h 2580mg / m Nồng độ SO2 = 2.580mg/m3 = 2,58 g/m3 Dung dịch sử dụng trình hấp thu huyền phù CaCO3 (R/L = 1/10) Áp suất làm việc chọn = atm 5.2.2 Dung môi sử dụng trình hấp phụ:  Dung mơi sử dụng q trình hấp thụ : Huyền phù CaCO3 có tỉ lệ R/L = 1/10 (tỉ lệ khối lượng ) 59  Khối lượng mol huyền phù: M hf = 11ghuyềnphù = 19,45 g huyền ph/mol huyền ph 1molCaCO3 10molH O + 100 18 Khối lượng ring huyền ph: ρ= 11ghuyềnphù = 1kgCaCO3 10kgH O + ρ CaCO ρH O 11 10 + 2625 1000 = 1059,63kg 5.2.3 Lập phương trình cn bằng: Ta cĩ : * LogPSO = 3,58 + 1,871 × lg[SO2 ] + 2,24 × 10 −2 T − 1960 / T (1) Trong đó: : p suất ring phần SO2 (mmHg) * - PSO2 - [SO2] : tỉ số mol SO2/mol huyền ph Từ phương trình trn lập đường cân X* = molSO2 = [SO2] molhuyềnphù Y* = molSO2 P* = molkhí trơ 760 − P *  Ta vẽ đường cân theo số liệu sau: X 0.0001 0.0003 0.0005 0.0007 0.0009 0.0011 0.0013 0.0015 0.0017 Y 0.000422 0.000373 0.000328 0.00029 0.000233 0.000195 0.0001425 0.000094 0.000047 Duong can bang 0.00045 0.0004 0.00035 0.0003 0.00025 0.0002 0.00015 0.0001 0.00005 Y Linear (Y) y = -0.233x + 0.000 R² = 0.999 0.0005 0.001 0.0015 60 0.002  Đường làm việc - Tìm Yđ , Yc : pha khí 2,58 gSO2 2,58 64 64 = = 0,00147 molSO2 /mol khí trơ Yd = P.V 2,58 1.1000 2,58 − − 22,4 R.T 64 × 333 64 273 Yc = lấy [SO2]cuối = 500 mg/m3 : TCVN 5939 - 1995 0.5 64 Yc = = 0,00021molSO2 /mol khí trơ 1.1000 0,5 − 22,4 64 × 323 273 - Tìm Xmax, Xd : pha lỏng Xmax ứng với Yd nằm đường cân molS P* = Yd = molKhitro 760 − P * Yd 0,00147 ) × 760 = ( ) × 760 = 1,12 mmHg + Yd + 0,00147  P* = ( P* = 1,12 mmHg Thay vào phương trình (1) ta giá trị X max Lg[ SO2 ] = * − 3,58 − 2,24.10 −2.T + 1960 / T lg PSO 1,871 lg 1,12 − 3,58 − 2,24.10 − 2.333 + 1960 / 333 Lg[ SO2 ] = 1,871 Lg[ SO2 ] = −2,72 Xmax = [SO2] = 0,0019molSO2/ mol huyền phù Xd = mol SO2/ mol huyền phù  Lượng lỏng nhỏ nhất: Đường làm việc ứng với lượng lỏng min, tức: (Lhuyền phù /Gtrơ ) qua điểm (Xmax,Yd) (Xd,Yc) ta có ( ( Lhf Gtrô Lhf Gtrô ) = Yd − Yc Y − Yc 0,00147 − 0,00021 = d = X max − X d X max 0,0019 ) = 0,663 Lhf.min = 0,663 Gtr 61  Lượng lỏng thực tế : Lấy gấp đôi lượng tối thiểu Lhf = x Lhf.min = x 0,663Gtr = 1,326Gtr Ta có: Gtr 1m3 khí  2,58g SO2 17280 m3  44582 g SO2  Số mol không khí: nkk = P × V 1× 17280 × 1000 = = 632503(mol ) 22,4 R ×T × 333 273  Số mol SO2: nso2 = 44582 = 696(mol ) 64  Số mol khí trơ 17280 m3 ntrơ = nkk − nSO2 = 63503 − 696 = 631807 (mol khí trơ )  Khối lượng riêng khí trơ 44582 gSO2 + 632503 × 29 gkk = 1064 g / m = 1,064kg / m 3 17280m ρ= Vậy: Gtrơ = 631807molkhí trơ = 175,5 (mol/s) 3600 Lhf = 1,326 × 175,5 = 232,7 molhuyềnphù/  Lượng huyền phù sử dụng tính theo thể tích Lhf = 232,7 mol 19,45.10 −3 kg × × = 15,4(m / h) 1mol 1059,63kg / m h 3600  Tìm Xc: Lhf Gtr = 1,326 = ⇒ Xc = Yñ − Yc Xc − Xñ Yñ − Yc 0,00147 − 0,00021 molSO2 = = 0,0010 1,326 1,326 molhuyềnphù 62 5.2.4 Đường kính tháp  Chọn vận tốc khí tháp vk= 1,5 (m/s) D= 4.Q π v k Trong đó: vk : vận tốc khí tháp (m/s) Q : lưu lượng trung bình pha khí (m3/s) Q= Qđ + Qc (m / s)  Lưu lượng khí trơ: Gtrơ = 175,5 mol khí trơ /s  Lưu lượng SO2 bị hấp thụ GSO2 = Gtrơ(Yđ – Yc) =175,5 x (0,00147 – 0,00021) = 0,2211 molSO2/s × 4,8 = (m) 3,14 × 1,5 ⇒D= Chọn đường kính tháp D = 2( m) = 2000(mm) 4.2.5 Chiều cao tháp rửa khí rỗng:  Chiều cao làm việc tháp: Giọt lỏng có đường kính d = 1mm = 10-3 m  Số giọt lỏng phun vào tháp n= Lhf d × π × ( )3 = 15,3  0.001  × 3,14 ×     = 2,92 ×1010 (giọt/h)  Diện tích bề mặt tiếp xúc giọt lỏng pha khí F = π d n = π × 0,0012 × 2,92 ×1010 = 91688(m / h)  Mật độ tưới: q= Lhf S = 15,3 = 4,8m / m h 2 π×  Hệ số truyền khối thực nghiệm β = 1,1× v 0, 45 × q 0,15 = 1,1× (1,5 × 3600) 0, 45 × 4,80,15 = 66,27 v =1,5 m/s : vận tốc khí tháp 63  Phương trình truyền khối dG = β F ∆Y dτ ∆G : lượng SO2 bị hấp thụ ∆G = 0,2211 (mol SO2/s) = 0,795(Kmol/h) ∆τ : Thời gian mà nồng độ SO2 thay Yđ đến Yc ∆τ = ∆G β F ∆Y ∆ Y: động lực trình truyền khối Tính sau: ( − * ) − (Yc − Yc* ) ∆ Y= Y − Yñ* ln( ñ ) Yc − Yc* (2) Yñ* : Thay Xc = 0,0010 vào phương trình (1) * LogPSO = 3,58 + 1,871× lg 0,0010 + 2,24 ×10 −2 × 333 − 1960 333 * * LogPSO = −0,45 ⇒ PSO = 0,354mmHg 2 Vậy Yñ* = molSO2 0,354 = 0,00046 760 − 0,354 molkhí trơ * Yc* = Thay vào cơng thức (2) ta có kết sau : ∆Y = ∆τ = molSO2 (0,00147 − 0,00046) − (0,00021 − 0) ) = 5,09 × 10 − ( 0,00147 − 0,00046 molkhí trơ ln( ) 0,00021 − 8,028 = 2,56 × 10 − (h) = 0,921( s ) −4 66,27 × 929440 × 5,09 × 10  Chiều cao làm việc tháp H = v ∆τ = 1,5 × 0,921 ≈ 1,4 Vậy chiều cao làm việc tháp 1500mm  Chiều cao tháp: Chọn chiều cao tháp H = (2 ữ 2,5)D H = 2,5 ì D H = × = (m) 64 5.2.6 Lưới phân phối khí:  Chọn lưới phân phối khí có đặc tính sau: - Đường kính lỗ d = mm - Bước lỗ t = mm - Lỗ bố trí theo hình lục giác - Đường kính lưới D = 1,2 m  Số lỗ cạnh hình lục giác lớn a= D − 4× d 2000 − × +1 = + = 124(lỗ ) 2×t 2×8  Tổng số lỗ n = 3a × (a – 1) + = × 124 × (124 – 1) + = 45757 (lỗ)  Vận tốc khí qua lỗ: v= 4×Q × 17280 = = 3,7(m / s ) n ×π × d 3600 × 45757 × 3,14 × 0,006 5.2.7 Lưới chắn lỏng: Gồm lớp đệm sứ × × 1,5 để lộn xộn để giữ hạt lỏng không cho bị lơi theo dịng khí, chiều dày lớp đệm sứ H = 250 mm -Đường kính lỗ lưới d = 3mm -Bước lỗ : t = mm -Lỗ xếp theo hình lục giác  Số lỗ cạnh hình lục giác lớn a= D − 4.d 2000 − × = = 248(lỗ ) 2t 2×  Tổng số lỗ lưới: n = 3a × (a – 1) + = × 248 × (248 – 1) + = 183769 (lỗ)  Vận tốc khí qua lỗ: Vchắnlỏng= 4×Q × 17280 = = 3,6(m / s ) n ×π × d 3600 × 183769 × 3,14 × 0,0032 5.2.8 Đường kính ống dẫn  Ống dẫn khí vào tháp : d1 Vận tốc khí vào tháp nằm khoảng ÷ 15 m/s Chọn vận tốc khí vào tháp 15 m/s d1 = Q = 0,785 × 3600 × v 17280 = 0,6(m) 0,785 × 3600 × 15 65 Chọn d1 = 600 mm  Ống dẫn khí khỏi tháp Lấy đường kính ống dẫn khí vào tháp ống dẫn khí khỏi tháp : d1 = d2 = 600 mm 5.2.9 Tính tốn vịi phun  Lưu lượng lỏng qua tất vòi phun L = 15,3 m3/h  Chọn vận tốc khỏi vòi phun phải lớn vận tốc khí tháp vk = 1,5 m/s  Chọn v = m/s , để giúp cho hạt lỏng dễ dàng rơi xuống đáy tháp, không gây tượng ngập lụt  Số lỗ phun: n= 4× L × 15,3 = = 1805 (lỗ) π × d × v 3600 × 3,14 × 0,0012 × Hệ thống vịi phun bố trí theo hình lục giác đều, số vòi phun cạnh lớn 3, số vòi phun nằm đường chéo 5, tổng số vòi phun 19  Số lỗ phun vòi : 1805/19 = 95 lỗ/vòi  Kết cấu vòi phun: + Lưu lượng qua vòi nhỏ Lv = L/19 = 15,3/19 = 0,805 m3/h + Các lỗ bố trí theo hình lục giác đều, đường kính lỗ d = 0,001m = 1mm + Chọn bước lỗ t = 1,5mm Tổng số lỗ lớn cạnh a = Số lỗ nằm đường chéo: b = Đường kính ống vào vịi phun lấy đường kính tối thiểu bố trí đủ 19 lỗ phun dống = t × ( b – 1) + × d = 1,5 (5 – 1) + × 1= 10mm + Chiều cao vịi : hv = (2 ÷ 4)dống Chọn hv = dống ⇒ hv = × 10 = 40 mm + Góc vào dịng lỏng 200 + Đường kính miệng vịi dv dv = dống + × hv × tg200 = 10 + × 40 × tg200 ≈ 39,12 mm chọn dv = 40 mm 66  Hệ thống vòi phun gồm 19 vịi, bố trí theo hình lục giác đều, khoảng cách vòi là: t= 1 × Dt = × = 0,6m 3  Khoảng cách từ vòi phun đến khu làm việc tháp : khoảng cách từ vòi phun đến nới giọt lỏng bắt đầu phân bố đều, góc chùm tia α = 100 – 200 , chọn α = 200 h= t 0,6 = = 0,82m × tg 20 × tg 20 5.2.10 Tính trở lực tháp ∆P = ∆P1 + ∆Ph + ∆PLC Trong : - ∆ P1 : Trở lực lưới phân phối khí - ∆ Ph : Trở lực huyền phù cung cấp chuyển động ngược chiều với khí - ∆ PLC : Trở lực lưới chắn lỏng 5.2.11 Tính trở lực lưới phân phối khí ∆ P1 = ∆ Pk + ∆ PS  ∆ Pk : trở lực khí qua đĩa khơ ∆Pk = Trong : ξ v.ρ y = 2,1× 3,7 × 2,4 = 34,4 N / m ξ : hệ số trở lực đĩa lỗ ξ = 2,1 ρ y : khối lượng riêng khí ρ y =2,4 kg/m3 600C v : vận tốc khí qua lỗ  v = 3,7m/s ∆ Ps : trở lực sức căng bề mặt ∆Ps = Trong : 4.σ × 71,2 × 10 −3 = = 47,5 N / m d 0,006 σ : sức căng bề mặt σ =71,2 × 10-3 N/m3 d :đường kính lỗ d = 6mm ⇒ ∆ P1 = 34,4 + 47,5 = 81,9 ≈ 82N/m 67 5.2.12 Tính trở lực huyền phù chuyển động ngược chiều với khí ∆ Ph : ∆ Ph = λ × H v2 1,5 1,5 × ρ × (1 − ε ) × = 149,66 × × 2,4 × 0,45 × = 136,4 N / m D 2 Trong : - λ : hệ số ma sát λ = 27.Fr −0,75 = 27.( 1,5 −0, 75 ) = 149,66 9,81.1,5 - H : chiều cao làm việc tháp : 1,5 m - D : đường kính tháp : m - ρ : khối lượng riêng khí : ρ =2,4kg/m3 - v: vận tốc khí tháp : v = 1,5m/s - (1 - ε ): phần trăm thể tích giọt lỏng chiếm chỗ : (1 - ε ) = 45% 5.2.13 Trở lực lưới chắn lỏng ∆ PLC ∆ PLC = × ∆ P1 + ∆ Ph  ∆ P1 : trở lực qua lớp đĩa khô ∆ P1 = Trong : ξ v ρ 2,1× 3,6 × 2,4 = 32,65 N / m = - ξ : hệ số trở lực đĩa lỗ ξ = 2,1 - ρ : khối lượng riêng khơng khí : ρ = 1,093 kg/m3 - v : vận tốc khí qua lỗ v = 3,6 m/s  ∆ Ph: trở lực lớp hạt ∆ Ph = Trong đó: λ h H v ρ (1 − ε ) ϕ 3,16 × 0,25 × 1,5 × 2,4 × 0,45 × = = 1066 N / m 3 × 0,001 × 0,74 2.d ε - λ : hệ số ma sát tính theo Reynol Re = v.d ρ µ0 = 1,5 × 0,001 × 2,4 = 181,82 1,98 × 10 −5 λ= 11,6 = 3,16 Re 0, 25 - H0: chiều cao lớp hạt :H0 = 0,25 m - v: Vận tốc khí tháp :v = 1,5 m/s - ρ : khối lượng riêng khí: ρ = 2,4 kg/m3 68 - ϕ = 0,207 F V = 0,207 π d (π d ) = 0,207 3,14.0,0012 =1 3,14.0,0013 ( ) - ε :độ xốp hạt : ε = 0,74 ∆ PLC = ∆ P1 + ∆ Ph = × 32,65 + 1066 = 1131,3 N/m  Tổng trở lực tháp : ∑ ∆P = 78,01 + 136,4 + 1131,3 = 1345,71 N/m2 5.2.14.Tính chọn quạt  N= Tính cơng suất quạt: L × ∆P 17280 × 1345,71 = = 7,2( KW ) 1000 × nQ 1000 × 0,9 × 3600 Trong đó: L = Lưu lượng pha khí vào tháp, L= 17280 (m3/h) nQ = Hiệu suất quạt, chọn nQ = 90%  Công suất động điện: Nđ =Nx k η td = 7,2 × 1,1 = 8,08( KW ) 0,98 Trong đó: N = công suất quạt, N = 3,7(KW) K = Hệ số dự trữ cho công suất quạt Thường k = 1,05 – 1,3 η td = Hiệu suất truyền động, η td = 98% 5.2.15.Tính chọn ống khói  Đường kính ống khói : Chọn vận tốc khí ống khói v = 15m/s Dốngkhói= Q 17280 = = 0,64m ≈ 0,7 m 0,785 × v 0,785 × 3600 ×15 Chọn đường kính ống khói D = 700mm  Chiều cao ống khói : H= M × F × m × n Ccp × Q × ∆T Trong : A : hệ số phụ thuộc vào khí hậu ,đối với khí hậu nhiệt đới A = 200 69 Ccp: Tiêu chuẩn thải SO Ccp = 0,3mg/m3 ,TCVN : 5937 / 1995 M : lượng chất thải ống khói 1s M = Cc x Q = 0,5 x 17280/3600 = 2,4 g/s Trong đó: Cc : nồng độ khí khỏi tháp phun: Cc = 500mg/m3 Q : lưu lượng khí thải, Q = 17280 m3/h F : hệ số phụ thuộc vào trạng thái chất khí, F = : chất khí ∆ T : hiệu số nhiệt độ khí thải nhiệt độ khí Chọn nhiệt độ khí : 270C ∆ T = 60 – 27 = 33 m,n hệ số khơng thứ ngun tính đến điều kiện khí thải từ ống khói m = g(f) với f = 10 × v × D H × ∆T n = g(Vm) với Vm = 0,65 × Q × ∆T H Ta giả sử H = 15 m Ta có: f = 10 ×15 × 0,6 = 15,15 < 100 15 × 33 Khi : m = (0,67 + 0,1.f0,5 + 0,34.f1/3)-1 m = (0,67 + 0,1 × 15,150,5+ 0,34 × 15,151/3)-1= 0,52 Vm = 0,65 × 17280 × 33 = 1,42 3600 × 15 0,3 < Vm < 2(m/s): => n = - (Vm − 0,3)(4,36 − Vm ) = - (1,42 − 0,3)(4,36 − 1,42) = 1,8 Thay giá trị vào Cơng thức tính chiều cao: H= 200 × 1,4 × × 0,48 × 1,8 = 12(m) 17280 × 33 0,3 × 3600 Tại công ty giấy Đồng Nai, công nghệ xử lý SO2 theo phương pháp hấp thụ lắp đặt cho lò số Các lò lại ( nồi 3, 4, 7)chỉ hoạt động dự phòng sửa chữa nồi số nên không cần lắp đặt hệ thống xử lý khí thải 70 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ KẾT LUẬN Trong công công nghiệp hóa, đại hóa nước ta, bên cạnh phát triển cơng nghiệp cịn phải quan tâm đến vấn đề sức khỏe người môi trường sống nên phát triển công nghiệp cần phải bảo đảm lành môi trường KIẾN NGHỊ - Công ty cần phát triển thêm diện tích xanh - Bố trí dây chuyền sản xuất hợp lý nhằm tránh phát sinh nhiều chất thải - Cải tiến máy móc thiết bị nhằm giảm thiểu chất thải - Có lựa chọn việc thu mua giấy phế thải nhằm tránh phát sinh chất thải rắn - Quản lý tốt nội vi: Cần khoá van thật kĩ sau sản xuất để tránh rò rỉ Để thực cần huấn luyện thao tác kĩ thuật, nâng cao nhận thức công nhân, lắp đặt đồng hồ nước, van tự ngắt, quy trình thao tác công nhân - Giảm số lần bật tắt, khởi động máy để giảm lượng điện - Trong quy trình dẫn bột giấy sang bể, kiểm tra đường dẫn để trán h rơi vãi, thất thoát bột giấy - Tái sử dụng nước thải số giai đoạn không cần dùng nước sạch:Nhiều cơng đoạn có lượng nước rửa cho hồn lưu tái sử dụng vào cơng đoạn mà khơng có ảnh hưởng xấu vào q trình cơng nghệ Việc tuần hồn tiết kiệm đáng kể lượng nước sử dụng - Quá trình thực cần có giám sát chặt chẽ - Cần phải làm vệ sinh sau ca hay ngày để tạo điều kiện thơng thống cảm quan làm việc, nhằm cao xuất tinh thần làm việc công nhân - Cung cấp thiết bị bảo hộ lao động: cần cung cấp cho công nhân đủ thiết bị bảo hộ lao động để tránh rủi ro trình làm việc 71 TÀI LIỆU THAM KHẢO Đinh Xn Thắng Ơ nhiễm khơng khí Nhà xuất đại học quốc gia TP Hồ Chí Minh 2003 Hoàng Văn Huệ, Thoát nước tập 1&2, Nhà xuất bản Khoa học & Kỹ thuật, 2002 Lâm Minh Triết , Nguyễn Phước Dân & Nguyễn Thanh Hùng, Bảng tra thủy lực mạng lưới cấp thoát nước, Nhà xuất bản Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2003 Lâm Minh Triết , Nguyễn Thanh Hùng & Ngũn Phước Dân, Tính tốn cơng trình xử lý nước thải đô thị và công nghiệp, Nhà xuất bản Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2003 Lương Đức Phẩm, Xử lý nước thải bằng phương pháp sinh học, Đại học Quốc gia, 2000 Metcalf & Eddy, Inc., and G Tchobanoglous, Waste water engineering: Treatment, Disposal, Reuse, 3rd, ed., New York: Mc Graw-Hill, 1991 Metcalf & Eddy, Inc., and G Tchobanoglous, Waste Water engineering: Treatment, Disposal, Reuse, 4th, ed., New York: Mc Graw-Hill, 2003 Nguyễn Phước Dân, Tài liệu môn học xử lý nước thải, 2003 Nguyễn Quốc Bình Tài liệu giảng dạy: cơng nghệ xử lý nhiễm khơng khí 10 Trần Hiếu Nhuệ & Lâm Minh Triết, Xử lý nước thải, Trường đại học Xây dựng, 1976 11 Trần Văn Nhân – Ngơ Thị Nga Giáo trình cơng nghệ xử lý nước thải NXB khoa học kỹ thuật Hà Nội.2002 12 Trần Hiếu Nhuệ, Thoát nước và xử lý nước thải công nghiệp, trường đại học Xây dựng, 1996 13 Trần Xoa, Nguyễn Trọng Khuông, Phạm Xuân Toản, Sổ tay Quá trình và thiết bị công nghệ hóa chất, tập 2, Nhà xuất bản khoa học & kỹ thuật Hà Nội, 1999 14 Trịnh Xuân Lai, Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải, Nhà xuất bản Xây dựng, 2000 15 Trần Ngọc Chấn Ơ nhiễm khơng khí & xử lý nhiễm khí thải – tập lý thuyết tính tốn cơng nghệ xử lý khí độc hại NXB khoa học kỹ thuật Hà Nội.2004 16 W Wesley Eckenfelder, Jr, Water & Wastewater caculation Manual, Mc Graw-Hill, 1991 ... thải vào nguồn 20  Phương pháp trung hồ: Nước thải chứa axit vơ kiềm cần trung hoà đưa pH khoảng 6,5 đến 8,5 trước thải vào nguồn nước sử dụng cho công nghệ xử lý Trung hồ nước thải thực nhiều... xử lý có cơng suất lớn 20.000 m3/ngđ Trong bể lắng nước chảy từ trung tâm quanh thành bể Cặn lắng dồn vào hố thu cặn xây dựng trung tâm đáy bể hệ thống cào gom cặn phần dàn quay hợp với trục... chúng Việc khử hạt keo rắn lắng trọng lượng địi hỏi trước hết cần trung hồ điện tích chúng, thứ đến liên kết chúng với Q trình trung hồ điện tích thường gọi q trình đơng tụ (coagulation), cịn