1. Trang chủ
  2. » Giáo Dục - Đào Tạo

THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU

198 37 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Tiêu đề Thí Nghiệm Hàng Không 3 Bài Báo Cáo
Tác giả Diệp Giang Thủy Khương, Huỳnh Anh Huy, Trần Đình Phát, Nguyễn Quốc Phú, Phan Xuân Trường
Người hướng dẫn Thạc sĩ Đặng Trung Duẩn
Trường học Đại học Bách Khoa Thành phố Hồ Chí Minh
Chuyên ngành Kỹ thuật Hàng không
Thể loại bài báo cáo
Năm xuất bản 2020
Thành phố Thành phố Hồ Chí Minh
Định dạng
Số trang 198
Dung lượng 7,66 MB

Cấu trúc

  • CHƯƠNG 1. BÀI THÍ NGHIỆM MÁY BAY MÔ HÌNH (19)
    • 1.1. MÔ TẢ BÀI THÍ NGHIỆM (19)
      • 1.1.1. Mục đích của bài thí nghiệm (19)
    • 1.2. TIẾN HÀNH THỰC HIỆN THÍ NGHIỆM (20)
    • 1.3. KẾT QUẢ ĐO ĐẠC (24)
      • 1.3.1. Thông số thu được (24)
      • 1.3.2. Xây dựng mô hình 3D bằng Solidworks (26)
    • 1.4. TÍNH TOÁN CÁC ĐẶC TÍNH KHÍ ĐỘNG LỰC HỌC VÀ ỔN ĐỊNH (28)
      • 1.4.1. Ước lượng trọng lượng cất cánh của mô hình máy bay khảo sát (28)
      • 1.4.2. Xác định trọng tâm (31)
      • 1.4.3. Ước tính lực cản toàn thể của mô hình máy bay khảo sát từ các thông số hình học, thông số khí động (33)
      • 1.4.4. Xác định hệ số lực cản trên từng bộ phận của máy bay khảo sát (37)
      • 1.4.5. Tổng hợp hệ số lực cản của từng bộ phận và tính Drag Polar cho mô hình máy bay B-25 (44)
      • 1.4.6. Mối quan hệ giữa công suất và các yếu tố liên quan (46)
      • 1.4.7. Quá trình chọn động cơ cho một mẫu máy bay thiết kế (48)
      • 1.4.8. Mối quan hệ tương hỗ giữa chong chóng và động cơ (49)
      • 1.4.9. Lực cản khi bay bằng ở vân tốc 20 m/s (50)
      • 1.4.10. Giải thích mối quan hệ giữa động cơ và chong chóng (50)
      • 1.4.12. The elevator control power C_(m_(δ_e ) ) of the aircraft (52)
      • 1.4.13. The rudder control power C_(n_(δ_r ) ) of the aircraft (53)
      • 1.4.14. The aileron control power C_(l_(δ_a ) ) of the aircraft (55)
  • TÀI LIỆU THAM KHẢO (57)
    • CHƯƠNG 2. BÀI THÍ NGHIỆM ĐO LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU (58)
      • 2.1. MÔ TẢ BÀI THÍ NGHIỆM (58)
        • 2.1.1. Yêu cầu của bài thí nghiệm (58)
        • 2.1.2. Bộ lọc Kalman EKF (59)
      • 2.2. GIỚI THIỆU BỘ THÍ NGHIỆM ĐO GÓC TRẠNG THÁI EULER (65)
        • 2.2.1. Bàn xoay ba trục (65)
        • 2.2.2. IMU Pololu CHR-6dm (66)
        • 2.2.3. Thiết bị thu phát tín hiệu RF Xbee (67)
        • 2.2.4. Nguồn 3.3V (68)
        • 2.2.5. RS 232 (68)
      • 2.3. TRÌNH TỰ THỰC HIỆN THÍ NGHIỆM (69)
        • 2.3.1. Lắp đặt thiết bị (69)
        • 2.3.2. Nạp chương trình lên IMU Pololu CHR-6dm (72)
      • 2.4. CHƯƠNG TRÌNH MATLAB (76)
      • 2.5. KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀ ƯỚC LƯỢNG GÓC (84)
        • 2.5.1. Trường hợp làm thí nghiệm ước lượng góc ROLL (84)
        • 2.5.2. Trường hợp làm thí nghiệm ước lượng góc PITCH (85)
        • 2.5.3. Trường hợp làm thí nghiệm ước lượng góc YAW (86)
        • 2.5.5. Kết luận (89)
    • CHƯƠNG 3. BÀI THÍ NGHIỆM ẢNH HƯỞNG CỦA SỰ TẬP TRUNG ỨNG SUẤT (92)
      • 3.1. MỤC ĐÍCH THÍ NGHIỆM (92)
      • 3.2. CƠ SỞ LÝ THUYẾT (92)
      • 3.3. MẪU THÍ NGHIỆM (93)
      • 3.4. DỤNG CỤ THÍ NGHIỆM (94)
      • 3.5. CHUẨN BỊ THÍ NGHIỆM (94)
      • 3.6. TIẾN HÀNH THÍ NGHIỆM (96)
        • 3.6.1. Kết quả thí nghiệm (99)
        • 3.6.2. Xử lý số liệu và nhận xét (101)
    • CHƯƠNG 4. BÀI THÍ NGHIỆM KHẢO SÁT ẢNH HƯỞNG CỦA GÓC NGHIÊNG α LÊN LỰC PHÁ HỦY (107)
      • 4.1. Mục tiêu thí nghiệm (107)
      • 4.2. Cơ sở lý thuyết (107)
      • 4.3. Mẫu thí nghiệm (109)
      • 4.4. Dụng cụ thí nghiệm (109)
      • 4.5. Chuẩn bị thí nghiệm (110)
      • 4.6. Tiến hành thí nghiệm (111)
      • 4.7. Nhận xét và giải thích (112)
      • 4.8. Kết quả thí nghiệm, nhận xét và giải thích kết quả (112)
        • 4.8.1. Kết quả thí nghiệm (112)
        • 4.8.2. Nhận xét kết quả và giải thích (115)
    • CHƯƠNG 5. BÀI THÍ NGHIỆM CÁNH 3D TRONG ỐNG KHÍ ĐỘNG (121)
      • 5.1. Mô tả bài thí nghiệm (121)
        • 5.1.1. Mục đích (121)
        • 5.1.2. Cơ sở lý thuyết (121)
        • 5.1.3. Mô tả thiết bị (125)
        • 5.1.4. Tiến hành thí nghiệm (134)
      • 5.2. XỬ LÝ SỐ LIỆU (142)
        • 5.2.1. Mẫu cánh số 1 (142)
        • 5.2.2. Mẫu cánh số 2 (154)
        • 5.2.3. Mẫu cánh số 3 (162)
    • CHƯƠNG 6. BÀI THÍ NGHIỆM ĐỘNG CƠ PHẢN LỰC (170)
      • 6.1. MỤC ĐÍCH THÍ NGHIỆM (170)
      • 6.2. CẤU TẠO BỘ THÍ NGHIỆM (170)
        • 6.2.1. Nguyên lý hoạt động của động cơ (171)
        • 6.2.2. Cấu tạo động cơ turbine (172)
      • 6.3. CÁC LOẠI CẢM BIẾN (178)
        • 6.3.1. Cảm biến nhiệt độ loại K – EGT (178)
        • 6.3.2. Cảm biến hiệu ứng tốc độ Hall Effect (180)
        • 6.3.3. Cảm biến xác định lưu lượng không khí (183)
        • 6.3.4. Cảm biến đo lực đẩy động cơ – cảm biến load cell (184)
      • 6.4. XỬ LÝ SỐ LIỆU VÀ BÁO CÁO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM (189)
        • 6.4.1. Nhiệt độ theo tốc độ quay (189)
        • 6.4.2. Công suất theo tốc độ quay (191)

Nội dung

BÀI THÍ NGHIỆM MÁY BAY MÔ HÌNH

MÔ TẢ BÀI THÍ NGHIỆM

đó, có thể làm lại quá trình thiết kế ngược, cũng như hiểu vấn đề đặt ra trong thiết kế và quá trình thiết kế

Hình 1-1: Mô hình máy bay B-25

2 Phương pháp xác định kích thước và khối lượng:

Sử dụng thước cuộn thép và cân điện tử

3 Phần mềm sử dụng: Solidworks

TIẾN HÀNH THỰC HIỆN THÍ NGHIỆM

Hình 1-2: Thông số kỹ thuật của máy bay B-25

Hình 1-3: Cánh chính của máy bay B-25

Hình 1-4: Thân mô hình máy bay B-25

Nhóm bắt đầu bằng việc đo các thông số hình học cơ bản như chiều dài sải cánh và kích thước các bề mặt điều khiển để tái hiện chính xác hình học của mô hình Tiếp theo, họ sử dụng phần mềm Solidworks để dựng lại mô hình và ước tính các thông số khối lượng cùng trọng tâm.

Nhóm tiến hành đo các thông số như khối lượng và trọng tâm của từng phần, sau đó đối chiếu với kết quả ước tính từ mô hình Solidworks để đảm bảo tính chính xác.

Cuối cùng, nhóm đi ước tính các hệ số thể hiện đặc tính khí động học và độ ổn định.

KẾT QUẢ ĐO ĐẠC

Thông số hình học cơ bản Độ ngang thân

Sải cánh Biên dạng cánh

Trọng tâm (x_cg) Độ dài thân Độ ngang thân phía đuôi

Bảng 1-1: Thông số hình học cơ bản

C_root C_tip b h_đặt cánh từ trên x_ac x-cg Bán kính mũi

35 cm 23.5 cm 259 cm 11.5 0.25c Cách đuôi

Aileron Flap Elevator Rudder c_a/c yi - y0 c_f/c mất do động cơ c_e c_r h_r

Bảng 1-3: Thông số Aileron-Flap-Elevator-Rudder Đuôi ngang

C_rh C_th b_h Đáy lớn x đáy bé x bề dày

Bảng 1-4: Thông số đuôi ngang Đuôi đứng

C_rv C_tv h_v Bán kính trên Bán kính dưới

13.4 cm 10 cm 34 cm 5 cm 8 cm

Bảng 1-5: Thông số đuôi đứng Động cơ đường kính ngoài đường kính trong chiều dài khoảng cách 2 động cơ đường kính lớn

16 cm 10.3 cm 70 cm 74 cm 18 cm

Bảng 1-6: Thông số động cơ

Các thông số hình học khác

Mũi đến cánh vị trí đặt đuôi đầu mb ngoài - trong chiều cao thân trong h sau trailing của cánh khúc đuôi từ mũi tới buồng lái

Bảng 1-7: Các thông số hình học khác

1.3.2 Xây dựng mô hình 3D bằng Solidworks:

1.3.2.1 Mô hình và bản vẽ:

Hình 1-5: Bản vẽ máy bay B-25

Hình 1-6: Bản vẽ 3D nhìn từ trên xuống

Hình 1-7: Bản vẽ 3D nhìn từ đằng trước

Hình 1-8: Bản vẽ 3D nhìn từ bên cạnh

Khối lượng của mô hình thực và mô hình Solidworks có sự chênh lệch đáng kể do mô hình Solidworks được thiết kế đặc, trong khi mô hình thực có cấu trúc rỗng và chứa các bộ phận điều khiển Mặc dù vậy, vị trí trọng tâm của hai mô hình lại nằm khá gần nhau.

TÍNH TOÁN CÁC ĐẶC TÍNH KHÍ ĐỘNG LỰC HỌC VÀ ỔN ĐỊNH

1.4.1 Ước lượng trọng lượng cất cánh của mô hình máy bay khảo sát : 1.4.1.1 Khối lượng cất cánh ước lượng : Để ước lượng trọng lượng của máy bay ta chia máy bay thành các nhóm bộ phận sau:

• Nhóm khung máy bay: cánh, đuôi, thân máy bay

• Nhóm động cửa: 2 động cơ

• Nhóm thiết bị điều khiển và năng lượng: các hạng mục liên quan đến lắp đặt và vận hành động cơ, hệ thống nhiên liệu (pin)

Khối lượng thực nghiệm của nhóm kết cấu khung máy bay là 10 kg Để đảm bảo lực đẩy và điều khiển, mô hình máy bay B52 cần sử dụng 2 động cơ điện và pin với tổng công suất khoảng 3 kg.

Nhóm thiết bị hỗ trợ ước lượng khoảng 1 kg

Tổng kết lại khối lượng cất cánh tối đa của mô hình B52 trong khoảng 14 kg

1.4.1.2 Ước lượng khối lượng cánh :

Ta ước tính khối lượng cánh bao gồm: skins (tính cả stringers), spars, ribs, fixed trailing edges (flap, aileron support)

2.20013 10 401.146 0.76 14 0.15 8.86 1 cos15 4.6 ing ing rep m A MTOM T

1.4.1.3 Ước lượng khối lượng thân: Ước lượng khối lượng thân máy bay bao gồm toàn bộ cấu trúc thân máy bay: tấm vỏ, khung, kết cấu khoang bên trong l fus 1.97 m h fus 0.27 m w fus 0.165 m d fus 0.27 m

Bảng 1-9 Thông số của thân

0.27 0.27 fus fus fus fus fus fus fus fus fus fus l l m l d d d d

1.4.1.4 Ước lượng khối lượng đuôi:

Khối lượng đuôi ngang (HTP – Horizonal Tail Plane) ước tính bao gồm: cánh đuôi ngang từ gốc đến mũi, elevator

Bảng 1-10 Thông số của đuôi ngang

=   + Khối lượng đuôi đứng (VTP – Vertical Tail Plane) ước tính bao gồm: 2 cánh đuôi đứng từ gốc đến mũi, rudder

Bảng 1-11 Thông số của đuôi đứng

1.4.1.5 Bảng so sánh khối lượng:

Bộ phận Đo được Ước lượng

Thân 5.9 kg Đuôi ngang 1.2 kg Đuôi đứng 1.9 kg

Nhóm kết cấu khung máy bay 10 kg 13.6 kg Động cơ

4.5 kg Càng đáp và bánh xe

Pin và các bảng mạch

Tổng khối lượng cất cánh 14.5 kg 18.1 kg

Theo bảng thông số, sai số giữa phương pháp ước lượng và đo thực tế khoảng 25% Nguyên nhân có thể xuất phát từ việc phương pháp tính toán ước lượng dựa trên số liệu từ mẫu máy bay, dẫn đến khả năng có sai số.

Nhóm đã đo đạc trọng tâm mô hình được là khoảng 0.98 m

Hình 1-9: Nhóm đo đạc để tìm vị trí trọng tâm

Và từ phần mềm Solidwork ta cũng có thể tìm ra được vị trí trọng tâm mô hình

Hình 1-10: Vị trí trọng tâm được tìm trong Solidworks

Vị trí trọng tâm có tọa độ X= 88 cm

1.4.2.2 So sánh trọng tâm của thiết kế đưa ra với trọng tâm mô hình:

Hình 1-11:Dữ liệu thiết kế của máy bay B-25 Mitchell

Tỉ lệ giữa máy bay mô hình và máy bay thực tế gần như tương đồng khi được tính toán và đo lường Trọng tâm của máy bay thực nằm ở khoảng 33% chiều dài cánh so với cạnh trước, trong khi đó, máy bay mô hình có trọng tâm ở mức 0.55.

1.4.3 Ước tính lực cản toàn thể của mô hình máy bay khảo sát từ các thông số hình học, thông số khí động: Để ước tính được lực cản toàn thể của máy bay ta thực hiện theo trình tự các mục sau 1.4.3.1 Ước lượng hệ số hiệu suất sải cánh “e” – Oswald Factor Để xác định được lực cản cảm ứng của một cánh hữu hạn ta cần phải có thông số hệ số hiệu chỉnh sải cánh “e” theo công thức

=  + Tra đồ thị  theo tỉ lệ bình diện cánh AR

Hình 1-12: Giản đồ xác định hệ số hiệu suất cánh e

Dựa và đồ thị áp dụng công thức nội suy tuyến tính giữ taper ratio

Vậy ta có giá trị hệ số e:

1.4.3.2 Tổng quan về lý thuyết công thức xác định hệ lực cản cho cả máy bay

Tương tự như công thức xác định lực cản của cánh, chúng ta có thể ước tính lực cản của máy bay thông qua biểu thức

C D ,0 được hình thành từ lực cản ma sát bề mặt và áp suất từ các bộ phận của máy bay như thân, cánh, đuôi, bộ hạ cánh và động cơ Dữ liệu từ đồ thị sẽ được sử dụng để ước tính giá trị của C D ,0.

Hình 1-13: Đồ thị hệ số lực ma sát bề mặt theo Reynolds

Trong trường hợp số Reynolds (Re) nhỏ hơn 10, lớp biên có thể được coi là lớp biên tầng Khi hệ số Reynolds tăng, lớp biên có khả năng chuyển sang trạng thái rối, dẫn đến sự gia tăng hệ số ma sát bề mặt Đặc biệt, khi Re đạt giá trị 10^6, lớp biên sẽ chuyển hoàn toàn sang trạng thái rối.

- Mô hình máy bay khảo sát xem xét bay với vận tốc thấp V = 25 m s / và độ cao

200 h = m Tại các thông số khí động cơ bản Đại lượng Thông số

 kk - khối lượng riêng của không khí 1.2071 kg m / 3

- hệ số nhớt động lực học lưu chất ở sea level

Bảng 1-13: Các thông số khí động được khảo sát

Bước tiếp theo tính diện tích ướt các bộ phận của máy bay và ước tính lực cản toàn bộ của máy bay khảo sát

1.4.3.3 Ước lượng các diện tích cấu hình của máy bay: Để xác định được công thức Drag Polar cũng như là lực cản toàn thể của máy bay khảo sát ta cần xác định các diện tích cấu hình của máy bay

Các bộ phận máy bay khảo sát Diện tính các bộ phận

- Diện tích bình diện cánh:

- Diện tích ước của cánh: S ww =2S w =1.52m 2 Thân S fw =0.75d l f f =0.750.27 1.97 1.25 = m 2 Đuôi ngang

- Diện tích bình diện đuôi ngang:

- Diện tích ước đuôi ngang: S hw =2S h =0.24m 2 Đuôi đứng

- Diện tích bình diện đuôi đứng (gồm 2 đuôi đứng):

- Diện tích ước đuôi đứng: S vw =2S v =0.16m 2

Bảng 1-14: Bảng diện tích các bộ phận của máy bay khảo sát

1.4.4 Xác định hệ số lực cản trên từng bộ phận của máy bay khảo sát 1.4.4.1 Cánh máy bay của mô hình B-25 (Wing)

Bước 1: Hệ số ma sát bề mặt hỗn loạn của cánh c f

Hệ số này là một hàm theo số Mach và số Reynolds Xác định số Reynolds đang khảo sát cho máy bay

Vậy có khả năng lớp biên của cánh đã chuyển sang trạng thái rối

Xác định số Mach đang khảo sát cho máy bay

Xác định c f = f(Re,M) ta tra đồ thị dưới đây

Bảng 1-15: Đồ thị mối quan hệ hệ số ma sát bề mặt theo số Re và số M - Nguồn: Aircraft Design - sách Jam Roskam

Trong trường hợp cơ bản này ta có thể bỏ qua số Mach áp dụng công thức c f = f (Re) cho trường hợp dòng rối:

Bước 2: Tính Form Factor của cánh

Máy bay B-25 có biên dạng cánh là NACA 23017 Ta thực hiện xác định các thông số để áp dụng tính toán hệ số lực cho cánh ở số Renoylds = 500000

- Dựa vào tính chất của biên dạng cánh NACA 23017 ta có tỉ số giữa độ dày trung bình và độ dày dây cung cánh trung bình t 0.17 c =

Sử dụng phần mềm XFLR5 xác định được vị trí có độ dày lớn nhất trên dây cung cánh

Hình 1-14: Kết quả xác định thông số của NACA 23017 trên XFLR5

Vậy ta có hệ số Form Factor – do sự tác động của lực cản áp suất của cánh là:

Bước 3: Xác định hệ số lực cản của cánh ww w

Lực cản của cánh: 1 2 0.0066 2 4.13 w 2 Dw w

1.4.4.2 Thân máy bay của mô hình B-25 (Fuselage)

Bước 1: Hệ số ma sát bề mặt hỗn loạn của thân c f

Xác định số Reynolds đang khảo sát cho thân

Lớp biên của thân đã chuyển sang trạng thái rối hoàn toàn, và để phân tích hiện tượng này, chúng ta áp dụng công thức mối liên hệ giữa hệ số bề mặt hỗn loạn và số Reynolds (Re), cụ thể là c f = f (Re) trong trường hợp dòng rối.

Bước 2: Tính Form Factor của thân

Ta có tỉ lệ FR – Fuselage fitness ratio

= d = Hệ số Form Factor của thân được xác định là:

Bước 3: Xác định hệ số lực cản của thân

Lực cản của thân máy bay: 1 2 0.003 2 1.78 f 2 Df B

1.4.4.3 Phần đuôi ngang của mô hình B-25 (Horizontal tail)

Bước 1: Hệ số ma sát bề mặt hỗn loạn của đuôi ngang c f

Xác định số Reynolds đang khảo sát cho đuôi ngang

Lớp biên phía sau đuôi ngang có khả năng liên quan đến dòng chảy tầng, có thể được phân tích thông qua công thức mối liên hệ giữa hệ số bề mặt hỗn loạn và số Reynolds, cụ thể là c f = f (Re) trong trường hợp dòng chảy tầng.

Bước 2: Tính Form Factor của thân

Máy bay B-25, đo các kích thước bằng AutoCAD cho đuôi ngang ta có

- Độ dày lớn nhất trên dây cung cánh 0.3 m x

Vậy ta có hệ số Form Factor

Bước 3: Xác định hệ số lực cản của đuôi ngang

Lực cản của đuôi ngang: 1 2 8.72 10 5 2 0.054 h 2 Dh

1.4.4.4 Phần đuôi đứng của mô hình B-25 (Vertical tail)

Bước 1: Hệ số ma sát bề mặt hỗn loạn của đuôi đứng c f

Xác định số Reynolds đang khảo sát cho đuôi đứng

Lớp biên phía sau đuôi có khả năng là dòng chảy tầng, và có thể áp dụng công thức mối liên hệ giữa hệ số bề mặt hỗn loạn và số Reynolds (Re) với công thức c f = f (Re) trong trường hợp này.

Bước 2: Tính Form Factor của thân

Máy bay B-25, đo các kích thước bằng AutoCAD cho đuôi ngang ta có

- Độ dày lớn nhất trên dây cung cánh 0.3 m x

Vậy ta có hệ số Form Factor

Bước 3: Xác định hệ số lực cản của đuôi ngang

Lực cản của đuôi đứng: 1 2 7.8 10 5 2 0.03 v 2 Dv

1.4.4.5 Phần động cơ của mô hình B-25

Theo sách "Aircraft Design" của Jam Roskam, lực cản của động cơ phản lực có thể được ước tính gần đúng bằng một công thức cụ thể.

Hình 1-15: Các thông số ước lượng hệ số lực cản hình dạng của động cơ

-  C l 1 = − 0.3 : cho trường hợp dộng cơ đặt phía dưới cánh (0.2 cho động cơ đặt trên cánh

- Các thông số C n , D n là các thông số kích thước của động cơ như sau:

• C n vị trí động cơ so với sải cánh n r 1 2(1 ) y , ( 37 )

• D n = 0.18 m , đo được là đường kính lớn của động cơ

Lực cản của động cơ: 1 2 8.04 10 5 2 0.05 e 2 De

1.4.5 Tổng hợp hệ số lực cản của từng bộ phận và tính Drag Polar cho mô hình máy bay B-25 Ước tính Drag Polar cho mẫu máy bay – hiệu suất khí động

- Tổng các hệ số lực cản hình dạng của từng bộ phận trên máy bay

- Hệ số lực cản cảm ứng được xác định thông qua hệ số lực nâng

- Vậy Drag Polar của mô hình B-25 là: C D = 0.024 0.037 + C L 2

- Xác định hiệu quả khí động của mô hình B-25

• Xem xét hệ số lực nâng của mô hình máy bay B-25 ở trạng thái bay bằng

• Tổng lực cản được xác định C D =0.024 0.037+ C L 2 =0.03

• Hiệu quả khí động khi máy bay bay bằng: 0.342 11

D = C =  Ước lượng lực cản toàn thể cho mô hình máy bay

Lực cản toàn thể của máy bay bay ở độ cao 200 m với vận tốc 25 m/s

Khảo sát đồ thị hiệu suất lực cản ở các chế độ lực nâng khác nhau

- Ta có công thức xác định lực nâng phụ thuộc vào sự thay đổi góc tấn 

Mô hình máy bay B-25 với cánh có biên dạng NACA 23017 đã được phân tích bằng phần mềm Xfoil, cho phép chúng ta thu được các đồ thị thể hiện sự thay đổi của lực nâng và mô men theo góc tấn α ở chế độ Reynolds 500000 Qua việc quan sát các đồ thị này, chúng ta xác định rằng giá trị α L = 0 là -1.23.

Hình 1-16: Đồ thị thay đổi đặt tính khí động theo góc tấn từ phần mềm Xfoil

Ngày đăng: 28/09/2022, 16:07

HÌNH ẢNH LIÊN QUAN

Bảng 1-7: Các thơng số hình học khác - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Bảng 1 7: Các thơng số hình học khác (Trang 26)
Hình 1-6: Bản vẽ 3D nhìn từ trên xuống - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 1 6: Bản vẽ 3D nhìn từ trên xuống (Trang 27)
Hình 1-12: Giản đồ xác định hệ số hiệu suất cán he - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 1 12: Giản đồ xác định hệ số hiệu suất cán he (Trang 34)
Bảng 1-15: Đồ thị mối quan hệ hệ số ma sát bề mặt theo số Re và số M- Nguồn: Aircraft Desig n- sách Jam Roskam - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Bảng 1 15: Đồ thị mối quan hệ hệ số ma sát bề mặt theo số Re và số M- Nguồn: Aircraft Desig n- sách Jam Roskam (Trang 38)
Hình 1-14: Kết quả xác định thông số của NACA 23017 trên XFLR5 - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 1 14: Kết quả xác định thông số của NACA 23017 trên XFLR5 (Trang 39)
Hình 1-17: Đồ thị Drag-Polar và hiệu suất nâng theo sự thay đổi lực nâng CL - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 1 17: Đồ thị Drag-Polar và hiệu suất nâng theo sự thay đổi lực nâng CL (Trang 46)
Hình 1-19: Đồ thị đặc tính cơng suất động cơ với công suất cất cánh là 300kW,công suất cực đại 330kW tại cao độ danh nghĩa 3km, hệ số thực nghiệm k=12 - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 1 19: Đồ thị đặc tính cơng suất động cơ với công suất cất cánh là 300kW,công suất cực đại 330kW tại cao độ danh nghĩa 3km, hệ số thực nghiệm k=12 (Trang 48)
Bảng 1-16: Thông số của máy bay khảo sát - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Bảng 1 16: Thông số của máy bay khảo sát (Trang 51)
Hình 1-23: Mơ hình cánh - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 1 23: Mơ hình cánh (Trang 56)
Hình 2-9: Khởi động giao diện của IMU Pololu CHR-6dm - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 2 9: Khởi động giao diện của IMU Pololu CHR-6dm (Trang 71)
Hình 2-10: Lưu dữ liệu thí nghiệm - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 2 10: Lưu dữ liệu thí nghiệm (Trang 71)
Bảng 3-2: Kết quả thí nghiệm cho mẫu 2 - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Bảng 3 2: Kết quả thí nghiệm cho mẫu 2 (Trang 100)
Hình 3-16: Đồ thị sự thay đổi lực phá hủy của mẫu 2 - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 3 16: Đồ thị sự thay đổi lực phá hủy của mẫu 2 (Trang 103)
Hình 3-19: Vết nứt phá hủy của mẫu 3 - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 3 19: Vết nứt phá hủy của mẫu 3 (Trang 105)
Hình 4-10: Vết nứt phá hủy của mẫu 5 - THÍ NGHIỆM HÀNG KHÔNG 3 bài báo cáo bài THÍ NGHIỆM máy BAY mô HÌNH bài THÍ NGHIỆM đo LƯỜNG QUÁN TÍNH IMU
Hình 4 10: Vết nứt phá hủy của mẫu 5 (Trang 115)

TRÍCH ĐOẠN

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w