ĐỒ án CÔNG NGHỆ 2 NGÀNH kỹ THUẬT hóa học THIẾT kế NHÀ máy sản XUẤT GẠCH lát CERAMICS NĂNG SUẤT 2 000 000 m2 năm

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA HĨA ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ NGÀNH KỸ THUẬT HĨA HỌC CHUYÊN NGÀNH SILICAT ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ NHÀ MÁY SẢN XUẤT GẠCH LÁT CERAMICS NĂNG SUẤT 2.000.000 M2/NĂM GVHD : PGS.TS PHẠM CẨM NAM SVTH : TRẦN HUY HOÀNG LỚP : 18KTHH1 Đà Nẵng/ 2022 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM LỜI NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN SVTH: TRẦN HUY HOÀNG 18KTHH1 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HỒNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HOÀNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HỒNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HOÀNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HOÀNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HỒNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ SVTH: TRẦN HUY HOÀNG GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 18KTHH1 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA : HÓA GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ Họ tên sinh viên: TRẦN HUY HỒNG Số thẻ sinh viên: 107180213 Lớp:18KTHH1 Khoa: HĨA Ngành: Kỹ thuật Hóa học Tên đề tài đồ án: Thiết kế nhà máy sản xuất gạch lát ceramics suất triệu m2/ năm Đề tài thuộc diện: ☐ Có ký kết thỏa thuận sở hữu trí tuệ kết thực Các số liệu liệu ban đầu: - Nguyên liệu, nhiên liệu: tự chọn - Lò nung: tự chọn - Công nghệ sản xuất: tự chọn Nội dung phần thuyết minh tính tốn: - Tổng quan sản phẩm - Nguyên liệu lựa chọn ngun liệu - Tính tốn phối liệu - Sơ đồ công nghệ thuyết minh sơ đồ công nghệ - Cân vật chất - Tính kết cấu lị nung - Tính tốn nhiên liệu cân nhiệt - Tính tốn chọn thiết bị phụ [nếu có yêu cầu] Các vẽ, đồ thị (ghi rõ loại kích thước vẽ): - Bản vẽ sơ đồ công nghệ - Đồ thị đường cong nung [A4 hay A3 đóng chung thuyết minh] - Bản vẽ lò nung mặt cắt Họ tên người hướng dẫn: PGS.TS PHẠM CẨM NAM Ngày giao nhiệm vụ đồ án: 10/03/2022 Ngày hoàn thành đồ án: 10/06/2022 Đà Nẵng, ngày 21 tháng 06 năm 2022 Trưởng Bộ môn Người hướng dẫn PGS.TS Phạm Cẩm Nam MỤC LỤC SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 10 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM Bảng 6.13 Cân nhiệt cho lò nung % Nhiệt chi Kcal/h Nhiệt thu Kcal/h Nguyên liệu cháy tỏa 2420541.33 98.33 Đốt nóng gạch mộc đến nhiệt độ nung 1445955.91 59.260 Nhiệt lý học nhiên liệu mang vào 1327.58379 0.054 Bốc nước lý học đến nhiệt độ khí thải 28599.796 1.172 Nhiệt lý học gạch mộc mang vào 18159.3277 0.738 Nhiệt tạo phản ứng hoá học nung 230440.546 9.444 Nhiệt lý học không khí mang vào 21388.960 0.869 Nhiệt đốt nóng CO2 đến nhiệt độ khí thải 1.059 0.000 SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 67 % ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ Tổng nhiệt thu 2461417.20 GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 100 Nhiệt đốt nóng liên kết nước hóa học lên nhiệt độ đến nhiệt độ khí thải 1226.35614 0.050 Tổn thất theo khí thải 206645.566 8.469 Tổn thất sản phẩm mang 46109.709 1.890 Nhiệt tổn thất môi trường xung quanh 409980.513 16.802 Tổn thất nhiệt khơng tính 71068.7838 2.913 Tổng nhiệt chi 2440028.24 100 Tính lượng nhiên liệu cần cho m2 sản phẩm từ lượng nhiên liệu tiêu tốn riêng : Có lượng nhiên liệu tiêu tốn riêng B = 91.826 [(kg/h] Năng suất thiết kế Gn = 2000000/(24*335) = 248.756 [m2/h] Lượng nhiên liệu tiêu tốn tính cho 1m2 sản phẩm : 91.826 b = 248.756 = 0.37 [kg/m2] Với r = 890 kg/m3 khối lượng riêng nhiên liệu LPG 0.37 1000 890 b= = 0.415 (l/m2) Vậy cần 0.415 lít nhiên liệu LPG cho 1m2 sản phẩm SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 68 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM CHƯƠNG 7: TÍNH VÀ CHỌN THIẾT BỊ PHỤ 7.1 Tính chọn hệ thống quạt Đối với lị roller việc tính tốn thiết kế quạt có ý nghĩa quan trọng, việc thiết kế định đến chế độ nhiệt lò gián tiếp định đến chất lượng sản phẩm Tham khảo thực tế nhà máy ta có cách bố trí quạt sau: - Quạt hút khí thải đầu lị - Quạt đẩy cung cấp khí cho q trình cháy zơn nung - Quạt đẩy khí cho zơn làm lạnh nhanh - Quạt hút khí làm lạnh nhanh - Quạt đẩy khí cho zơn làm nguội cuối - Quạt hút khí zơn làm nguội cuối Do thời lượng đồ án, cho phép chọn thiết kế quạt hệ thống quạt Trong đồ án tơi tính tốn chọn quạt sau: - Quạt đẩy cung cấp khí cho q trình cháy zơn nung - Quạt hút khí thải đầu lị 7.1.1 Tính chọn quạt đẩy cung cấp khí cho q trình cháy Để chọn quạt có số hiệu cần phải xác định thông số theo bảng 7.1 sau: Bảng 7.1 Thông số quạt đẩy Năng suất quạt Tổng trở lực phải khắc phục SVTH: TRẦN HUY HỒNG Kí hiệu Thứ ngun Qd (m3/h) ∑ Pd (N/m2) 18KTHH1 69 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 7.1.1.1 Tính suất quạt Lưu lượng khơng khí nóng đẩy vào: - B : lượng nhiên liệu tiêu tốn B = 91.826 [kg/h] - Lα : Lượng khơng khí ẩm thực tế Lα = 31.69 [m3/kg] → V1 = 91.826 × 31.69 = 2910.149 [m3/h] → Qd = [m3/s] 7.1.1.2 Tính trở lực cần khắc phục P P P Tổng trở lực cần khắc phục bao gồm:  d d d Trong đó: - ∑Pd: Tổng trở lực phải khắc phục (N/m2) - Pd1: Trở lực zôn nung (N/m2) - Pd2: Tổng trở lực hệ thống đường ống (N/m2) ❖ Tính trở lực zơn nung - Vận tốc khí zơn nung : ω = V/Ftd Trong đó: V : Lưu lượng khí vào lị V = V1 = 2910.149 [m3/h] Ftd: Tiết diện tương đương lị: Ftd = Btd×Htd Btd = 2.6 m Htd = 1.2 m Suy ra: ω = 932.74 [m/h] = 0.259 [m/s] - Nhiệt độ khí trung bình theo chiều dài zôn nung: t1 =(t1n+tmt)/2 = (26 + 1141.5)/2 = 583.75 °C - Trở lực zôn nung bao gồm: Trong đó: hmsd1 trở lực ma sát zơn nung hcbd1 trở lực cục zơn nung ❖ Tính trở lực ma sát zôn nung Trở lực ma sát tính theo cơng thức: Trong đó: λd1: Hệ số ma sát theo kênh gạch chịu lửa λd1= 0.05 ρ0: Khối lượng riêng hỗn hợp khí đktc ρ0 = 1.293 [Kg/m3] ωo : Tốc độ dịng khí đktc ωo = 0.259 m/s Ld1 : Chiều dài zôn nung Ld1 = 6.3 m T : Nhiệt độ hỗn hợp khí T = 856.75 K T0 : Nhiệt độ hỗn hợp khí đktc T0 = 273 K SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 70 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM dd1 : Đường kính zôn, ta chọn = 2.6 m ⇨ hmsd1 = 0.017 (N/m2) ❖ Tính trở lực cục zơn nung: Trở lực cục tính theo cơng thức: Trong ú: cbd1 : h s tr lc cbd1 = (0.3ữ0.5)ìLd1 Chọn ξcbd1 = 0.4×Ld1 = 2.52 m ωo : Tốc độ dịng khí đktc ωo = 0.259 [m/s] ρ0: Khối lượng riêng hỗn hợp khí đktc ρ0 = 1.293 [Kg/m3] β : Hệ số nở nhiệt khí β =1/273 t1 : nhiệt độ trung bình theo chiều dài zôn t1 = 583.75oC ⇨ hcbd1 = 0.343 (N/m2) Vậy trở lực zôn nung: Pd1 = hcbd1 + hmsd1 = 0.343+ 0.017 = 0.36 [N/m2] ❖ Tính tổng trở lực hệ thống đường ống: Chọn kết cấu đường ống làm ống thép có: Độ nhám tuyệt đối: ε = 0.15 λ: Hệ số ma sát ống dẫn kim loại, λ = 0.02 ρ0 = 1.293 (Kg/m3) Nhiệt độ khí ống, t = 26 (oC) Theo phần tính kết cấu lị, ta có cách bố trí số béc đốt hệ thống đường ống : Bảng 7.2 - Kết cấu đường ống quạt cấp không khí ST T Tên đường ống Số ống n Đường kính d [m] Chiều dài l [m] Ghi Ống 0.5 Nhận gió trực tiếp từ quạt Ống phụ 0.2 15 Nằm vòm lò Ống Phụ 0.35 17 Nằm đáy lò Ống nhánh 1 0.5 Nối ống với ống phụ Ống nhánh 0.5 Nối ống nhánh với ống phụ Ống số 50 0.05 0.8 Cấp gió cho bét đốt lăn Ống số 70 0.05 0.8 Cấp gió cho bét đốt SVTH: TRẦN HUY HOÀNG 18KTHH1 71 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM lăn i  Vận tốc dịng khí tính theo cơng thức: Áp dụng cơng thức ta có bảng 7.3 sau:  V1 3600    di  n Bảng 7.3 Vận tốc khí hệ thống đường ống, quạt cấp khơng khí Tốc độ dịng ωi [m/s] Tên đường ống Tên đường ống Tốc độ dòngωi [m/s] Ống 4.119 Ống nhánh 4.119 Ống phụ 8.851 Ống số 8.238 Ống Phụ 8.406 Ống số 5.884 Ống nhánh 4.119 Tổng trở lực cho quạt cung cấp khơng khí q trình cháy tính: Pd2 = hmsi + hcbi Trong đó:Pd2: Tổng trở lực đường ống hmsi: Trở lực ma sát đường ống 2 L T h ms        d T0 hcbi: Trở lực cục đường ống Bảng 7.4 Trở lực hệ thống đường ống cung cấp khơng khí cho q trình cháy Tên đường STT ωi Ldi Ti T0 ξcbi ti hmsi hcbi ống Ống 4.119 299 273 0.15 26 7.208 1.802 Ống phụ 8.581 15 299 273 0.15 26 195.53 7.822 Ống Phụ 8.406 17 299 273 0.15 26 121.51 7.506 Ống nhánh 4.119 299 273 0.15 26 4.806 1.802 Ống nhánh 4.119 299 273 0.15 26 6.007 1.802 SVTH: TRẦN HUY HOÀNG 18KTHH1 72 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM Ống số 8.238 0.8 299 273 0.15 26 38.444 7.208 Ống số 5.884 0.8 299 273 0.15 26 19.614 3.678 393.13 31.619 TỔNG Suy tổng trở lực cho quạt cung cấp khơng khí q trình cháy: Pd2 = 424.756 [N/m2] Tổng trở lực cần khắc phục bao gồm: ΣPd = Pd1+Pd2 = 425.115 [N/m2] V1 = 2910.149 [m3/h] 7.1.1.3 Tính chọn quạt Theo đặc tuyến quạt ly tâm, ta chọn quạt II7-40 N06 ta có: Hiệu suất quạt theo đặc tuyến: ηq = 0.565 Thiết kế quạt nối trực tiếp với trục động nên hiệu suất truyền động: ηtd = 0.95 N Qd   P  g  0 1000  q td [10] Trong đó: Qd : Năng suất quạt, Qd = 0.808 (m3/s) ∑Pd: Tổng trở lực quạt, ΣPd = 425.115 (N/m2) g: Gia tốc trọng trường, g = 9.81 (m/s2) ρ0 = 1.293 (Kg/m3) ⇨ N = 8.114 kW Để đảm bảo công suất động điện ổn định, cần thêm hệ số dự trữ, chọn hệ số dự trữ: K = 1.1 Vậy công suất động cơ: Nđc = N*K =8.114*1.1=8.926 kW 7.1.2 Tính tốn chọn quạt hút khí thải đầu lị Để chọn quạt có số hiệu cần phải xác định thông số sau: Bảng 7.5 Thông số quạt hút Năng suất quạt Tổng trở lực phải khắc phục SVTH: TRẦN HUY HỒNG Kí hiệu Đơn vị Qh (m3/h) ∑ Ph (N/m2) 18KTHH1 73 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM 7.1.2.1 Tính suất quạt Lưu lượng khí thải hút ra: V2 = B*Lα + Gw Trong đó: B lượng nhiên liệu tiêu tốn giờ, B= 91.826 [kg/h] Lα lượng khơng khí ẩm thực tế, Lα = 31.962 [m3/kg] Gw: Lượng ẩm bốc từ phối liệu Gw=(1%Gm*22.4)/18=(1%*4121.01*22.4)/18 =51.284 (m3/h) ⇨ V2 = 2961.432 [m3/h] Qh = =0.823 [m3/s] 7.1.2.2 Tính trở lực cần khắc phục Chọn kết cấu đường ống làm ống thép có: Độ nhám tuyệt đối: ε = 0.15 λ: Hệ số ma sát ống dẫn kim loại, λ = 0.02 ρ0 = 1.293 (Kg/m3) Nhiệt độ khí ống, t =150 (oC) Bảng 7.6 Kết cấu đường ống quạt hút khí thải đầu lị Số ống Đường kính Chiều dài, STT Tên đường ống d [m] l [m] n Đường ống hút 0.35 Đường ống phụ 0.65 3 Đường ống chuyển tiếp 0.65 Đường ống 0.65 2.5 i  Vận tốc dịng khí tính theo cơng thức: Áp dụng cơng thức ta có bảng sau:  V2 3600    di  n Bảng 7.7 Vận tốc khí hệ thống đường ống quạt hút khí thải đầu lị SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 74 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM Loại đường ống ωi Thứ nguyên Đường ống hút 1.07 [m/s] Đường ống phụ 1.24 [m/s] Đường ống chuyển tiếp 2.48 [m/s] Đường ống 2.48 [m/s] Tổng trở lực cho quạt cung cấp khơng khí q trình cháy tính: ∑Ph = hmsi+ hcbi Trong đó: Ph1: Tổng trở lực đường ống hmsi: Trở lực ma sát đường ống hcbi: Trở lực cục đường ống Bảng 7.8 Kết tính trở lực hệ thống đường ống hút khí thải đầu lị ωi Ldi Ti T0 ξcbi ti hmsi hcbi Đường ống hút 1.06 42 27 0.15 15 0.042 0.111 Đường ống phụ 1.24 42 27 0.15 15 0.170 0.149 Đường ống chuyển tiếp 2.48 42 27 0.15 15 0.455 0.597 Đường ống 2.48 42 27 0.15 15 0.568 0.597 1.235 1.453 Tổng Suy tổng trở lực cho quạt hút khí thải đầu lò ∑Ph = 2.689 [N/m2] V2 = 2961.432 [m3/h] 7.1.2.3 Tính chọn quạt Theo đặc tuyến quạt ly tâm ta chọn quạt II7-40 N06, ta có: Hiệu suất quạt theo đặc tuyến, ηq = 0.565 Thiết kế quạt nối trực tiếp với trục động nên hiệu suất truyền động, ηtd = 0.95 N  Qh   P h  g   1000  q td  Trong đó:Qh: Năng suất quạt, Qh = 0.823 [m3/s] SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 75 ĐỒ ÁN CƠNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM ∑Ph: Tổng trở lực quạt, Ph = 2.689 [N/m2] g: Gia tốc trọng trường, g = 9.81 [m/s2] ρ0 = 1.293 [Kg/m3] ⇨ N = 0.052 [kW] Để đảm bảo công suất động điện ổn định, cần chọn hệ số dự trữ k =1.1 Vậy công suất động cơ: Nđc = N*k = 0.052*1.1 = 0.057 [kW] 7.2 Tính tốn - thiết kế ống khói Ống khói thiết bị làm gạch, bêtơng thép cuộn nhằm mục đích: - Tạo nhằm khắc phục phần hay tồn tổn thất áp suất lị - Thải khói lị đảm bảo vệ sinh mơi trường an tồn phịng hỏa 7.2.1 Lưu lượng khí thải Vkt =V2 = 2961.432 [m3/h] = 0.823 [m3/s] 7.2.2 Tính đường kính ống khói Chọn ống khói hình trụ, làm kim loại Để xác định đường kính miệng ống khói Dm ta phải chọn vận tốc khí miệng W0m W0m = (4 ÷ 5) Chọn W0m = [m/s] Dm  Vkt  W0 m = 0.46 m Theo cơng thức trang 31 - Lị silicat tập ta có: Vì ống làm kim loại, có dạng hình trụ nên: Dm = Dn = 0.46 m Vậy chọn Dtb = 0.46 m => Vận tốc khí chân ống khói: 7.2.3 Tính tổng trở lực ống khói Wc   Vkt 3600  Dn = [m/s] Ta có tổng trở lực cho ống khói: Trong đó: hms: Trở lực ma sát [N/m2] hcb: Trở lực cục [N/m2] hhh: Trở lực hình học [N/m2] Tính trở lực ma sát: Chọn ống dẫn khí có thơng số sau: Chiều dài: (m) Kích thước: 0.8 (m) Vận tốc khí ống: SVTH: TRẦN HUY HOÀNG = 1.637[m/s] 18KTHH1 76 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM Khối lượng riêng hỗn hợp khí thải điều kiện tiêu chuẩn: Bảng 7.9 Tỉ lệ thể tích khối lượng riêng khí có hỗn hợp khí thải [%] ρ0 VCO2 = 10.878 1.98 VH2O = 13.820 VO2 = 1.694 1.43 VN2 = 73.608 1.25 Vα 100.000 ⇨ ρ0 = 1.298 [Kg/m3 Trong đó:λ: Hệ số ma sát ống kim loại, λ = 0.02 ρ0 : khối lượng riêng hỗn hợp khí đktc, ρ0 = 1.298 [Kg/m3] W0 = 1.637 [m/s] L: chiều dài ống, L = m d: đường kính ống, d = 0.8 m T: Nhiệt độ khí thải, T = 423 K T0: Nhiệt độ khí đktc, T0 = 273 K => hms = 0.135[N/m2] Tính trở lực cục Tham khảo ta thiết kế có ngoặt 90o, nên trở lực tính sau: Trong đó: Theo số liệu trang 338 - TL: Tính tốn q trình, thiết bị cơng nghệ hóa chất thực phẩm - tập ta có: ξcb: Hệ số trở lực cục bộ, ξcb = 0.2 ρ0 = 1.298 [Kg/m3] W0 = 1.637 [m/s] SVTH: TRẦN HUY HOÀNG 18KTHH1 77 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM T: Nhiệt độ khí thải, T = 423 K T0: Nhiệt độ khí đktc, T0 = 273 K Suy ra: hcb = 0.539 [N/m2] Tính trở lực hình học: Theo cơng thức 2.28b; trang 43 - TL: Tính tốn kỹ thuật lị cơng nghiệp - tập ta có, tổn thất hình học khí chuyển động từ lên tính sau: Trong đó:g: gia tốc trọng trường, g = 9.81[m/s2] h: chiều cao ống dẫn, h = m ρ0 = 1.298 [Kg/m3] => hhh = 25.465 [N/m2] Tổng trở lực: ∑P3 = 26.139[N/m2] 7.2.4 Tính chiều cao ống khói H  1,   P3   k  (  kk  T0 Tkk w02n  w02m  0k  T0 Tk  ) g  Tk T0  0 k  w02n  Tk T0 w T   0k   k d T0 0k Trong đó: ∑P3: Tổng trở lực đường chuyển động, ∑P3= 26.139 [N/m2] ρok: khối lượng riêng khói đktc, ρ0 = 1.298 [Kg/m3] ρokk: khối lượng riêng khơng khí đktc, ρokk = 1.288 [Kg/m3] Wom: Tốc độ khí miệng ống khói, Wom = [m/s] Won: Tốc độ khí chân ống khói, Won = [m/s] Wok: Tốc độ khí ống khói, Wok = 1.637 [m/s] g: gia tốc trọng trường, g = 9.81 [m/s2] λ: Hệ số ma sát ống kim loại, λ = 0.02 d: Đường kính ống khói, d = 0.46 m T0: Nhiệt độ khí đktc, T0 = 273 K Tkk: Nhiệt độ Trung bình khí ngồi mơi trường, Tkk = 299 K Chọn nhiệt độ khí thải chân ống khói Tnền = 150 oC = 423 K Vì ta chọn ống kim loại nên theo chiều cao cột 1m nhiệt độ giảm 2÷3 oC Chọn mức giảm nhiệt độ: Δt = (oC/1m chiều cao) Nhiệt độ đỉnh ống khói: Tđỉnh =Tnền - H×ΔT H: chiều cao ống khói SVTH: TRẦN HUY HỒNG 18KTHH1 78 ĐỒ ÁN CÔNG NGHỆ GVHD: PGS.TS PHẠM CẨM NAM Ta chọn: H = 21 m Suy ra: Tđỉnh = 381K Tk = (tnền + tđỉnh)/2 = (423+381)/2 = 402 K => Chiều cao ống khói: H =20.83 m Sai số: ε = 0.806% (