Tiểu luận lưu biến học silicat

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI KHOA CÔNG NGHỆ HĨA HỌC BỘ MƠN CƠNG NGHỆ VẬT LIỆU SILICÁT - - TIỂU LUẬN LƯU BIẾN HỌC TRONG XI MĂNG VÀ BÊ TÔNG “Ảnh hưởng phụ gia khống hoạt tính đến tính lưu biến vữa xi măng bê tông” Sinh viên thực Giáo viên hướng dẫn Lớp Mã học viên : : : : HÀ NỘI, 5/2017 LỜI MỞ ĐẦU Trần Ngọc Tân TS Nguyễn Thành Đông 16BKTHH-VICEM CB160037 Các thử nghiệm tính lưu biến vữa xi măng sử dụng thành công việc lựa chọn loại định lượng loại phụ gia khống hoạt tính để cải thiện khả thi công bê tông Trong sáu loại phụ gia khống hoạt tính khác thử nghiệm, tro bay siêu mịn (UFFA) xác định kết tốt cách giảm ứng suất đàn hồi độ nhớt Những đặc tính lưu biến cải thiện đạt cách tăng lượng nước tiêu chuẩn tăng lượng phụ gia làm giảm nước cao cấp (HRWR) Do đó, việc bổ sung (UFFA) cải thiện tính chảy bê tơng mà khơng làm giảm tính chất đóng rắn làm tăng chi phí Các kết luận đạt dựa kiểm tra vữa xi măng thông qua việc kiểm tra độ sụt bê tông Dữ liệu đặc tính lưu biến vữa xi măng so sánh cách sử dụng hai phép thử đơn giản phương pháp độ sụt côn mini phương pháp sử dụng Marsh Mục đích để xác định liệu phép thử đơn giản sử dụng mơ tả cách đầy đủ tính lưu biến vữa xi măng hay không Tuy nhiên kết luận qua kiểm tra đơn giản chưa đủ tin cậy để đo lường khả thi công vữa bê tông Giới thiệu Bê tông hiệu cao (HPC) hỗn hợp phức tạp thường chứa 5±10 loại vật liệu khác Sự tương tác vật liệu khác gây nhiều thay đổi khả thi cơng, ngồi phụ thuộc vào loại vật liệu cụ thể tỷ lệ sử dụng Việc xác định đặc tính làm việc cách thử nghiệm bê tơng khơng phải lúc thực Do yêu cầu thử nghiệm bê tơng mở rộng địi hỏi nhiều vật liệu nhân công, điều tốn Do đó, cần phải dự đốn đặc tính làm việc bê tông thông qua cách tiệm cận với phương pháp phịng thí nghiệm mà lại đơn giản rẻ tiền Bài báo mô tả nỗ lực việc sử dụng phép đo lưu biến vữa xi măng số hợp lý đặc tính thi cơng bê tông Theo viện nghiên cứu bê tông Mỹ (ACI), khả thi công bê tông xác định theo dễ dàng việc đổ bê tông thường định lượng kết kiểm tra độ sụt côn tiêu chuẩn Các thử nghiệm tính lưu biến vữa xi măng sử dụng việc lựa chọn loại định lượng loại phụ gia khoáng hoạt tính để cải thiện khả thi cơng bê tông Các kết luận đạt dựa kiểm tra vữa xi măng thông qua việc kiểm tra độ sụt bê tơng Nó cho thấy thú vị so sánh thông số (ứng suất đàn hồi độ nhớt) đo lưu biến kế chất lỏng với kết từ hai kiểm tra thực nghiệm thông thường độ sụt côn mini kiểm tra côn Marsh Nếu mối quan hệ thiết lập, kiểm tra thực nghiệm sử dụng để thiết kế vật liệu có ứng suất đàn hồi độ nhớt định xếp hạng vật liệu khác dựa ứng suất đàn hồi độ nhớt Quyết định nghiên cứu ảnh hưởng phụ gia khoáng hoạt tính định gia tăng gần việc sử dụng phụ gia khoáng để cải thiện độ bền bê tông Về mặt kinh tế (yêu cầu xi măng hơn) cân nhắc vấn đề mơi trường đóng vai trị quan trọng việc tăng cường sử dụng phụ gia khoáng hoạt tính Yêu cầu xi măng dẫn đến việc giảm lượng khí cácbonic tạo từ trình sản xuất xi măng, việc sử dụng phụ gia khoáng qua việc tận dụng sản phẩm mà sản phẩm bị ràng buộc vấn đề đất đá thải Do có lợi vấn đề mơi trường sử dụng phụ gia khống hoạt tính Cơ sở liệu 2.1 Đặc tính thi công bê tông Khả thi công bê tông hy sinh để cải thiện tính chất đóng rắn độ bền cường độ bê tông Khả thi công bê tông thường định lượng công trường kết kiểm tra độ sụt côn tiêu chuẩn Tuy nhiên, khảo sát [1] thực Hiệp hội bê tông quốc gia (NRMCA) Viện nghiên cứu Quốc gia tiêu chuẩn công nghệ (NIST) xác định rằng, bê tông hiệu cao (HPC), giá trị độ sụt côn tiêu chuẩn không đặc trưng cho khả dễ xử lý bê tông trường Điều có nghĩa hỗn hợp bê tơng có độ sụt khơng thể xử lý theo cách giống suốt trình thi công Điều ngụ ý giá trị sụt côn tiêu chuẩn không cung cấp đủ sở liệu để mơ tả đầy đủ đặc tính chảy bê tông Trong lĩnh vực xây dựng, thuật ngữ khả thi cơng, đặc tính chảy đặc tính liên kết sử dụng đơi hốn đổi cho để mơ tả đặc tính làm việc bê tông dạng chảy lỏng Các định nghĩa thuật ngữ chủ quan Do cần mơ tả có sở mặt định lượng tính chảy bê tơng Nhiều nghiên cứu [2-4] thành công sử dụng phương trình Bingham Hai tham số xác định dịng chảy: Ứng suất đàn hồi độ nhớt dẻo [5] Ứng suất đàn hồi có liên quan đến độ sụt bê tông [6,7], độ nhớt dẻo thường bỏ qua có vài loại dụng cụ tồn đo [8] Tuy nhiên, độ nhớt liên quan đến tính chất độ dính, khả tạo hình, khả bơm tính kết thúc Ngồi ra, phân tách định nghĩa khả tách cốt liệu để di chuyển (hoặc chìm xuống) vữa xi măng Hiện tượng liên quan đến độ nhớt vữa xi măng thiết kế hỗn hợp bê tông Do phương pháp để dự đốn khả thi cơng bê tơng cần phải tính đến nhiều quan tâm đến ứng suất đàn hồi 2.2 Lưu biến bê tông từ lưu biến vữa xi măng Phụ gia khoáng ảnh hưởng chủ yếu đến trạng thái chảy vữa xi măng mà không thay đổi đến thành phần trạng thái cốt liệu Do đó, hợp lý việc lựa chọn loại phụ gia, thành phần hóa học khống chất cách kiểm tra vữa xi măng Lý tưởng kết sau liên quan đến khả thi công bê tông Nhưng thật không may, mối liên hệ tính lưu biến vữa xi măng tính lưu biến bê tơng chưa hồn thiện Ngun nhân điều tính lưu biến vữa xi măng thường đo điều kiện mà vữa xi măng bê tơng Do đó, thơng số lưu biến vữa xi măng đo lường khác với thơng số lưu biến bê tơng dự đốn Các giá trị thường báo cáo tài liệu vữa xi măng mà khơng tính đến có mặt cốt liệu [9] Các cốt liệu hoạt động phận tản nhiệt chia cắt vữa xi măng suốt q trình trộn Một mơ hình máy tính để mơ bê tơng bị cắt phát triển (NIST) [10] Mơ hình dự đốn tính lưu biến từ tính chất cấu tử hợp thành bao gồm phép đo lưu biến vữa xi măng Tuy nhiên, tính chảy vữa xi măng, đo "đúng", sử dụng để lựa chọn phụ gia khoáng Các chi tiết phương pháp trình bày [11], cần tuân theo nguyên tắc lặp lặp lại Vữa xi măng cần trộn thử nghiệm điều kiện tương tự thử nghiệm bê tơng, chủ yếu cắt lịch sử nhiệt độ Do đó, cần phải sử dụng máy trộn cường độ cao, có kiểm sốt nhiệt độ để đo thơng số lưu biến dòng chảy vữa xi măng, Một lưu biến kế dạng phẳng song song sử dụng lưu biến kế có hình học biến đổi Nó thiết lập [ 12] để xác định đặc tính lưu biến vữa xi măng cốt liệu bê tông thay đổi ép hai bề mặt Khoảng cách bề mặt gọi "khoảng trống" Trong thiết bị đo lưu biến kế chất lỏng song song, khoảng trống hay khoảng cách dễ dàng thay đổi để mô tả chặt chẽ tác động cắt vữa xi măng bê tông Trong báo này, thông số lưu biến vữa xi măng đo phương pháp kết hợp loại liều lượng phụ gia khống 2.3 Vai trị bột mịn loại phụ gia tới khả thi công bê tông Các báo cáo thông thường rằng, phần trăm khối lượng thể tích chất rắn giữ cố định, việc bổ sung phụ gia khoáng cải thiện hiệu bê tông làm giảm khả thi công Ngun nhân chủ yếu giải thích cho khả thi công việc bổ sung bột mịn phụ gia làm tăng nhu cầu nước gia tăng diện tích bề mặt Niềm tin hỗ trợ kết kiểm tra việc bổ sung hạt silicafum (SF) mịn làm tăng nhu cầu nước để đạt mức độ khả thi thi công Tuy nhiên, số trường hợp lại có báo cáo việc sử dụng bột mịn phụ gia khống làm giảm nhu cầu nước tăng độ sụt bê tông Lange et al [13] đo lượng nước tiêu chuẩn vữa tăng lượng phụ gia xỉ lò cao mịn vào Ông nhận thấy rằng, dòng chảy cụ thể, lượng xỉ lò cao tối ưu làm giảm lượng nước tiêu chuẩn vữa xi măng Một giả thuyết phổ biến đưa để giải thích việc gia tăng khả thi cơng vữa xi măng có sử dụng lượng phụ gia khoáng mịn định đặc biệt tro bay (FA) SF,chúng hạt hình cầu nên dễ dàng lăn trượt nhau, làm giảm liên kết hạt [14] Dạng hình cầu giảm thiểu tỷ lệ bề diện tích mặt thể tích hạt, dẫn đến nhu cầu nước Trong tất hình dạng 3D hình cầu tạo diện tích bề mặt nhỏ thể tích xác định [15] Sakai et al [16] có báo cáo mật độ đóng gói cao dễ thu hạt hình cầu so với hạt nghiền trạng thái ướt Điều dẫn đến việc giữ nước trường hợp hạt có hình cầu từ giảm lượng nước tiêu chuẩn khả làm việc cụ thể bê tông Sự phụ thuộc mạnh vào độ linh động (được định nghĩa giá trị nghịch đảo độ nhớt) kích thước hạt trung bình báo cáo với giá trị tối ưu [16] Nó giải thích rằng, kích thước hạt tối ưu, mật độ đóng gói tối đa, điều giúp đạt độ linh động tối đa Gần đây, Collins Sanjayan [17] báo cáo bê tông chứa xỉ hạt có hoạt tính kiềm làm chất kết dính, khả thi công bê tông cải thiện cách thay phần chất kết dính vật liệu siêu mịn Các vật liệu có 90% khối lượng hạt nhỏ 13,7µm Tuy nhiên có báo cáo số vật liệu tương tự lại khơng có hiệu việc cải thiện đặc tính làm việc bê tơng Có thể kết luận từ khảo sát tài liệu việc lựa chọn phụ gia khoáng mịn để cải thiện đặc tính làm việc bê tơng khơng phải vấn đề tầm thường Hiện tại, lựa chọn khơng thể dự đốn từ tính chất hóa học lý học phụ gia xác định cách sử dụng kiểm tra thiết kế cách hợp lý Chi tiết vật liệu, cách pha trộn kiểm tra Các yêu cầu vật liệu, cách pha trộn thử nghiệm cung cấp dành cho thử nghiệm vữa xi măng Các chi tiết chương trình thử nghiệm bê tơng cung cấp Phần 3.1 Các loại vật liệu Xi măng loại xi măng portland Type I theo tiêu chuẩn ASTM có thành phần mơ tả Bảng Xi măng sử dụng cho tất phép thử, kể bê tông vữa xi măng Phụ gia siêu giảm nước (HRWR) sản phẩm dựa naphthalene sulfonat với tỷ lệ chiếm 43% khối lượng thành phần hoạt chất Các phụ gia khoáng chất sử dụng Bảng với đường kính hạt trung bình (PDs) Kích thước hạt trung bình đo máy phân tích kích thước hạt nhiễu xạ laser Bốn loại tro bay (FA) khác nhau, tất từ nhà máy thử nghiệm Tro bay theo tiêu chuẩn tro bay có sẵn nhà máy sử dụng loại bê tông khác Bảng 1: Thành phần xi măng Thành phần hóa Phần trăm khối lượng Mất nung (LOI) 1,29 (SO3) 2,79 (SiO2) 20,86 (Fe2O3) 3,47 (MgO) 1,21 (Al2O3) 4,60 (as Na2O) 0,46 (CaO) 64,34 Vôi tự Cặn không tan (IR) 0,1 (C3S) 59,57 (C3A) 6,31 Số Bảng 2: Các phụ gia khoáng Tên gọi Kích thước hạt trung bình (PD) [µm] Coarse Fly Ash (CFA) 18,0 Fly Ash (FA) 10,9 Fine Fly Ash (FFA) 5,7 Ultra Fine Fly Ash (UFFA) 3,1 Metakaolin (MK) 7,4 Silica Fume (SF) ≈0,1 Tro bay thô (CFA) loại tro bay bị loại không đáp ứng yêu cầu ASTM C618 kích thước hạt Tro bay mịn (FFA) dạng mịn thu cách tách từ tro bay thô cách sử dụng thiết bị phân loại Tro bay siêu mịn (UFFA) loại tro siêu mịn thu cách phân tách kỹ Thành phần vữa xi măng thay đổi để tìm hiểu ảnh hưởng loại lượng phụ gia khoáng đến đặc tính lưu biến Các khác biệt hiệu q trình gia cơng thêm phụ gia khống đo lường tính chất lưu biến lượng nước không đổi việc giảm lượng nước liều lượng phụ gia khoáng cố định Các thành phần vữa xi măng tóm tắt sau:  Tỷ lệ nước/xi măng: 0,28±0,35;  Định lượng phụ gia khoáng: 0±16% xi măng, (thay xi măng theo khối lượng)  Định lượng phụ gia giảm nước cao HRWR (dựa naphthalene sulfonat dạng đơng đặc): 0,45±0,70% khối lượng chất kết dính dạng rắn 3.2 Chuẩn bị vữa xi măng Việc chuẩn bị vữa xi măng quan trọng lịch sử chia cắt hỗn hợp ảnh hưởng đến diễn biến lưu biến Trong trường hợp này, muốn có lịch sử cắt ngang bê tơng để so sánh diễn biến vữa xi măng dịng chảy bê tơng Hai loại máy trộn sử dụng: máy trộn tiêu chuẩn kiểu mái chèo [18] máy khuấy tốc độ cao Vữa xi măng trộn máy trộn kiểu mái chèo theo quy trình tiêu chuẩn ASTM C305, ngoại trừ việc không thêm cát vào Máy trộn thứ hai sử dụng máy khuấy loại lớn (4L) Máy khuấy khơng kiểm sốt nhiệt độ Hỗn hợp vữa xi măng chuẩn bị theo trình tự sau • Xi măng phụ gia khống (nếu có) trộn khơ khoảng giây tay bên ngồi máy trộn • Nước đổ vào máy khuấy 4L • Máy trộn bắt đầu tốc độ chậm hỗn hợp xi măng+phụ gia khoáng thêm vào khoảng thời gian 50 giây • Phụ gia giảm nước (HRWR) thêm vào giây • Hỗn hợp trộn 60 giây tốc độ chậm 3.3 Kiểm tra chi tiết vữa xi măng Các mẫu xi măng tươi thử nghiệm lưu biến kế chất lỏng dạng phẳng song song sau sử dụng côn mini côn Marsh Các chi tiết kiểm tra đưa 3.3.1 Lưu biến kế dạng phẳng song song Lưu biến kế dạng phẳng song song sử dụng để xác định ứng suất đàn hồi độ nhớt dẻo định nghĩa Bingham Khoảng cách hai lưu biến kế song song lựa chọn dựa vào lượng vữa xi măng hỗn hợp bê tông đặc trưng Tuy nhiên, phương pháp sử dụng kiểm tra mang tính sàng lọc, khơng có so sánh với hỗn hợp bê tông thiết kế cụ thể, khoảng trống (là khoảng cách tấm) cố định 0,4 mm dựa giá trị trung bình khoảng cách cốt liệu bê tông [11] Tốc độ cắt sử dụng khoảng từ đến 50 s -1 Dải lựa chọn để tương ứng với tốc độ cắt sử dụng lưu biến kế bê tông [7] Bề mặt hai sẻ rãnh, tạo nhà sản xuất để tránh tượng trượt Sau danh sách quy trình phép đo thực • Một mililit vữa xi măng đặt vào cách sử dụng ống tiêm, • Hai đặt sát với khoảng cách u cầu 0,4 mm • Hệ thống máy tính điều khiển tăng tốc độ cắt từ lên 70 s-1 vòng 160 giây Ngay đạt tốc độ cắt cao nhất, ngừng quay • Sau giai đoạn (cần đồng lại mẫu), chu kỳ đầy đủ trình tăng tốc độ cắt 10 bước từ đến 50 s-1 thực quay lại tốc độ cắt với 10 bước Ở bước, ứng suất đo giá trị ứng suất liên tục ghi lại Nếu ứng suất không đổi không đạt 20 giây, máy tính lấy trung bình giá trị cuối ghi lại • Độ dốc đường cong xuống (khi giảm tốc độ cắt) sử dụng để tính tốn độ nhớt dẻo, phần mặt phẳng lúc tốc độ cắt không sử dụng để tính tốn ứng suất đàn hồi Một ví dụ đường cong thu thể Hình Hình 1: Đường cong sở đạt từ lưu biến kế chất lỏng 3.3.2 Kiểm tra chi tiết độ sụt côn mini Kantro [19] phát triển cách kiểm tra độ sụt mini Thí nghiệm tiến hành sau (Hình 2): • Một kính vng phẳng mà đường chéo tâm phủ lớp nhựa Lớp nhựa cần thiết để tránh nước vữa lỏng dính vào mini • Cơn mini đặt kính điền đầy vữa xi măng • Cơn mini nhấc nhẹ nhàng sau phút đường kính lớp đệm hình thành đo dọc theo đường thẳng đánh dấu kính theo bốn hướng • Tất bốn đường kính ghi lại đường kính trung bình tính tốn Hình 2: Cơn mini 3.3.3 Chi tiết kiểm tra Marsh Cơn Marsh (Hình 3) phễu có cổ dài lỗ mở 5mm, sử dụng để kiểm tra xi măng dầu [20] Kiểm tra kiểm tra tiêu chuẩn Thử nghiệm tiến hành theo trình sau • Một côn Marsh gắn vào giá đỡ cho lỗ nhỏ hướng xuống bình thủy tinh hình trụ đặt chân (xem Hình 3) • Bịt lỗ nhỏ ngón tay, lít vữa xi măng rót vào • Nắp mở đồng hồ bấm • Thời gian cho lượng vữa xi măng định chảy qua Thể tích lựa chọn 300, 500 700 ml Các thiết lập lựa chọn từ nghiên cứu Nehdi et al [21] cho thấy dịng chảy phi tuyến tính vữa xi măng với lượng vữa cao 700 ml Hình 3: Cơn Marsh Các kết thảo luận 4.1 Ảnh hưởng thiết bị trộn đặc tính lưu biến vữa xi măng Mục đích việc kiểm tra vữa xi măng thay bê tơng để tiết kiệm vật liệu nhân cơng Tuy nhiên, để có lợi, kết vữa xi măng cần phải dự đốn đặc tính bê tơng Do vữa xi măng cần cắt với cường độ thực nghiệm trộn bê tông Một cách để xác định xem phương pháp trộn lựa chọn có thích hợp hay không lựa chọn vài thành phần hỗn hợp vữa xi măng so sánh với diễn biến lưu biến vữa xi măng với đặc tính bê tông Trong báo này, chọn vữa xi măng có khơng có phụ gia khống Kết quan trọng cho thấy chúng tơi có phương pháp pha trộn xác, hỗn hợp phụ khoáng làm giảm đáng kể ứng suất đàn hồi độ nhớt so với mẫu kiểm sốt khơng có phụ gia khoáng, phương pháp trộn giống vữa xi măng bê tông Hai máy trộn sẵn cho máy trộn Hobart máy xay (kiểu máy xay sinh tố) Để thực việc so sánh, chọn ba phụ gia khoáng (metakaolin (MK), UFFA SF) để thử nghiệm vữa xi măng Nếu lựa chọn phụ gia khoáng tốt dựa liệu biểu đồ Hình 4, kết phụ thuộc vào máy trộn sử dụng Xem diễn biến ứng suất đàn hồi (YS) (dạng trục trái) Phụ gia tốt giảm ứng suất đàn hồi so với mẫu kiểm sốt (khơng có phụ gia) Nếu màu đen (với máy trộn kiểu mái chèo) kiểm tra, phụ gia tốt meta cao lanh (MK), màu xám kiểm tra, lựa chọn UFFA Khi kiểm tra kết thu bê tông [23], độ sụt tương đương, nước tiêu chuẩn thấp hỗn hợp có chứa UFFA Nói cách khác, UFFA làm tăng độ sụt bê tơng lượng nước giữ khơng đổi Tóm lại, UFFA phụ gia "tốt nhất" bê tông vữa xi măng trộn máy xay Do đó, đặc tính bê tơng dự đốn xác vữa xi măng trộn máy xay không trộn máy trộn Hobart Điều khẳng định nghiên cứu Helmuth et al [22] nói bê tơng, suốt q trình trộn, vữa xi măng cắt với lượng tốc độ mô kỹ thực máy xay so với tốc độ cắt thấp máy trộn Hobart Do đó, để dự đốn trạng thái bê tơng, cần sử dụng máy trộn xác chuẩn bị vữa xi măng Do vậy, phần lại liệu báo cáo báo thu cách sử dụng máy xay (kiểu máy xay sinh tố) Hình 4: Ảnh hưởng máy trộn tới đặc tính lưu biến vữa xi măng “YS” ứng suất đàn hồi; “Visc” độ nhớt dẻo 4.2 Các so sánh lưu biến kiểm tra thực nghiệm Một lưu biến kế chất lỏng cho vữa xi măng thường không sử dụng rộng rãi ngành cơng nghiệp xây dựng nhiều lý Hai lý là: (1) dụng cụ đo lường tương đối đắt (khoảng 40.000 USD) (2) tầm quan trọng việc sử dụng thiết bị cho vữa xi măng không ủng hộ gần [11,12 ] Do đó, có thuận lợi sử dụng thí nghiệm đơn giản sụt côn mini kiểm tra côn Marsh Một so sánh lưu biến kế kết kiểm tra khác trình bày Hình Những số tổng hợp tất kiểm tra thực chương trình nghiên cứu cách sử dụng máy xay để trộn vữa xi măng Mỗi điểm đại diện cho việc bổ sung loại phụ gia khoáng, tỷ lệ nước/xi măng phụ gia giảm nước cao (HRWR) định lượng khác Hình 5: So sánh phân bố độ sụt mini ứng suất đàn hồi Mỗi điểm biểu diễn cho phép đo (không phải giá trị trung bình), khơng ước lượng tính khơng chắn tính tốn Biểu đồ đường cong ứng suất đàn hồi với đường kính phân bố độ sụt mini ( Hình 5) cho thấy mối tương quan nhẹ: Ứng suất đàn hồi cao tương ứng với phân bố độ sụt côn thấp Do đó, dấu hiệu thị ứng suất đàn hồi thu cách sử dụng độ sụt mini Kết mong đợi vữa xi măng phép thử độ sụt côn mini chảy sức căng gây trọng lượng vữa xi măng chứa côn đủ cao, nghĩa cao ứng suất đàn hồi vữa xi măng Nên nhớ đường kính tối thiểu đo 70 mm, tương ứng với đường kính đáy mini Vì vậy, vài phân tán liệu hiển thị Hình 5, xấp xỉ ứng suất thu cách đặt đường thẳng qua liệu Phù hợp khơng thực có ý nghĩa giới hạn phân tán rộng liệu Hình 6: So sánh thời gian chảy qua côn Marsh độ nhớt dẻo Mỗi điểm đại diện cho phép đo (không phải trung bình), khơng ước lượng tính khơng chắn tính tốn Ngược lại, việc dựng thời gian chảy cho 300 ml (kết kiểm tra chảy qua côn Marsh) độ nhớt biểu thị (Hình 6) cho thấy khơng có tương quan Nếu bỏ qua yếu tố bên ngoài, phân bố theo kiểu “bắn súng” quan sát Các kết tương tự thu thời gian chảy 500 700 ml vẽ ra, thời gian chảy có mối quan hệ tuyến tính với tổng lượng vật liệu đo Ngoài ra, số trường hợp hạn chế, thời gian chảy thấp lại tương ứng với độ nhớt thấp Tuy nhiên, nguy hiểm dựa vào nón Marsh để lựa chọn vật liệu cho yêu cầu độ nhớt định chí xếp loại vật liệu dựa độ nhớt dẫn đến thiếu tương quan tổng thể Kết số điều bất ngờ giả định khối lượng vữa xi măng đủ cao để vượt qua ứng suất đàn hồi tốc độ vữa xi măng chảy qua nón phụ thuộc vào độ nhớt Từ kết thu được, yếu tố khác góp phần tác động vào dòng chảy, ma sát lắng đọng 4.3 Hiệu loại phụ gia khoáng đến đặc tính lưu biến vữa xi măng Trong Hình 7, Ứng suất đàn hồi độ nhớt thể cho hỗn hợp gồm vữa xi măng với tỷ lệ nước/xi măng (W/C) 0,35 định lượng khác phụ gia giảm nước cao (HRWR) Các lượng phụ gia khoáng khác theo khối lượng thay xi măng hình vẽ Rõ ràng việc thay xi măng tro bay siêu mịn (UFFA) dẫn đến giảm định lượng (HRWR) qua mẫu kiểm soát (mẫu khơng có phụ gia khống) ứng suất đàn hồi độ nhớt định Ngược lại, việc thay xi măng silicafum (SF) làm tăng đáng kể định lượng (HRWR) ứng suất đàn hồi độ nhớt định Sự bổ sung meta cao lanh (MK) cho thấy khơng có cải thiện đáng ứng suất đàn hồi độ nhớt dẻo qua mẫu kiểm sốt (Control) Do đó, khơng có lưu biến rút đáng kể việc sử dụng mê ta cao lanh (MK) phụ gia khống hoạt tính, định lượng thử nghiệm Hình 7: Định lượng phụ gia giảm nước cao (HRWR) hiệu đến tính chảy Tỷ lệ nước/xi măng (W /C) 0,35 Các báo lỗi đại diện cho tỷ lệ phần trăm lỗi ước tính: 1,7% ứng suất đàn hồi 10% độ nhớt Lỗi ước lượng từ nhiều kiểm tra thực 4.4 Ảnh hưởng kích thước hạt trung bình (PD) tới đặc tính lưu biến vữa xi măng Trong Hình 8, phép đo lưu biến cho bốn loại tro bay (FA)/vữa xi măng vẽ lại với kích thước hạt trung bình loại tro bay Tất phép thử tiến hành định lượng phụ gia khoáng (12% thay xi măng theo khối lượng), tỷ lệ nước/xi măng (W/C) 0,35 lượng HRWR (0,45% chất rắn theo khối lượng xi măng) Rõ ràng độ nhớt ứng suất đàn hồi thấp đạt kích thước hạt trung bình (PD) µm Giá trị tương ứng với (UFFA) Dường độ nhớt tối đa đạt kích thước hạt trung bình (PD) khoảng 11µm, ứng suất đàn hồi tối đa kích thước hạt trung bình (PD) 5,7 µm 10 Hình 8: Ảnh hưởng kích thước hạt trung bình đến tính chảy vữa xi măng Tỷ lệ nước/xi măng (W/C) 0,35 Các báo lỗi đại diện cho tỷ lệ phần trăm lỗi ước tính: 1,7% ứng suất đàn hồi 10% độ nhớt Lỗi ước lượng từ nhiều kiểm tra thực Kết dường kích thước hạt tối ưu chưa tối ưu, với kích thước tối ưu µm chưa tối ưu 5,7 µm Thật không may, phụ gia tro bay (FA) với kích thước hạt trung bình nhỏ µm lại khơng có sẵn để sử dụng cần đạt tối ưu xác Sakai et al [16] cho thấy có điều chưa tối ưu 18 µm, ơng sử dụng bột đá vơi khơng phải tro bay (FA) Có thể nhận thấy giá trị tối ưu không tối ưu phụ thuộc vào loại phụ gia khoáng sử dụng, tính chất hóa lý hạt riêng rẽ 4.5 Ảnh hưởng tỷ lệ nước/xi măng đến đặc tính lưu biến vữa xi măng Hình cho thấy kết kiểm tra thực vữa xi măng với phụ gia tro bay siêu mịn (UFFA) (tại mức thay 12% xi măng) tỷ lệ nước/xi măng (W/C) với định lượng phụ gia giảm nước (HRWR) khác vẽ Có nhiều cách để sử dụng để giải thích kết này: (1) Xác định liều lượng (HRWR) cần thiết để đạt ứng suất đàn hồi và/hoặc độ nhớt với hỗn hợp có (UFFA) kiểm soát tỷ lệ nước/xi măng khác nhau; (2) Xác định giảm nước cách sử dụng phụ gia khống (UFFA) trì ứng suất đàn hồi /hoặc độ nhớt; (3) xác định giảm định lượng phụ gia ( HRWR) trì ứng suất đàn hồi và/hoặc độ nhớt Tóm lại, việc bổ sung phụ gia khống (UFFA) cải thiện tính tính chất lưu biến Nếu mục đích bổ sung (UFFA) đạt ứng suất đàn hồi độ nhớt mẫu kiểm sốt, Hình cho thấy tỷ lệ nước/xi măng (W/C) giảm 10% định lượng (HRWR) giảm tới 40% Mặt khác, hàm lượng nước giảm xuống 20% (tỷ lệ W/C 0,28) cần tăng liều (HRWR) cách đáng kể (gần gấp đơi) để trì ứng suất đàn hồi độ nhớt, để tạo hỗn hợp có tính chất lưu biến sử dụng phụ gia silicafum (SF) Hình 9: Ảnh hưởng tỷ lệ nước/xi măng (W/C) đến đặc tính lưu biến vữa xi măng với UFFA mức 12% thay xi măng theo khối lượng Các số ảnh minh họa 11 cho thấy tỷ lệ nước/xi măng sử dụng Các báo lỗi đại diện cho tỷ lệ phần trăm sai số ước tính: 17% ứng suất đàn hồi 10% độ nhớt Lỗi ước lượng từ nhiều kiểm tra thực 4.6 Ảnh hưởng lượng phụ gia tro bay siêu mịn (UFFA) tới đặc tính lưu biến vữa xi măng Hình 10 Cho thấy ảnh hưởng lượng phụ gia tro bay siêu mịn (UFFA) đến tính chất lưu biến vữa xi măng Các kiểm tra thực với tỷ lệ nước/xi măng W/C 0,35 lượng phụ gia giảm nước (HRWR) cố định 0,45% dạng rắn theo khối lượng xi măng Sơ đồ cho thấy lượng 12% khối lượng UFFA tối ưu cho đặc tính lưu biến Các định lượng cho thấy giá trị tối ưu tương ứng với giá trị thấp đạt ứng suất đàn hồi với 12 % UFFA theo khối lượng Hình dạng đường cong (Hình 10) kết quan trọng tương ứng với diễn biến lưu biến bê tông, thể Phần Hình 12 Hình 10: Ảnh hưởng lượng phụ gia tro bay siêu mịn (UFFA) đến đặc tính lưu biến vữa xi măng với lượng phụ gia giảm nước (HRWRA) không đổi (0,44% (13 aoxơ/100 pao vật liệu kết dính)) Tỷ lệ nước/xi măng (W/C) 0,35 Các báo lỗi đại diện cho tỷ lệ phần trăm sai số ước tính: 17% ứng suất đàn hồi 10% độ nhớt Lỗi ước lượng từ nhiều kiểm tra thực Kiểm tra bê tông 5.1 Hỗn hợp bê tơng Mục đích phép đo bê tơng để xác nhận kết luận rút từ liệu thu vữa xi măng loại lượng phụ gia khoáng tốt Các diễn biến lưu biến bê tông kiểm tra cách sử dụng kiểm tra độ sụt côn tiêu chuẩn Do đó, có số ứng suất đàn hồi có sẵn để so sánh Bảng 3: Tỷ lệ hỗn hợp (Test A) Sêri 360 Loại vật liệu Xi măng SF UFFA CA FA Nước W/C HRWR HRWRmix/ HRWRcontrol AEA Mẫu kiểm soát 360 0 1035 745 142 0,39 655 SF UFFA UFFA UFFA UFFA 331 29 1035 735 143 0,4 1047 331 43 1035 733 141 0,38 524 331 29 1035 778 130 0,36 589 331 43 1035 764 129 0,34 655 331 43 1035 789 120 0,32 818 1,00 1,60 0,80 0,90 1,00 1,25 33 39 52 46 52 52 12 Độ sụt (mm) Lượng khơng khí (%) 200 190 185 165 6,4 5,0 5,6 5,4 210 5,4 190 6,5 Sêri 420 Loại vật liệu Mẫu kiểm soát SF UFFA Xi măng 420 386 386 SF 34 0 UFFA 0 50 50 CA 1041 1041 1041 1041 FA 673 661 689 713 Nước 148 156 133 120 W/C 0,35 0,37 0,31 0,28 WR 0 0 HRWR 655 1178 655 982 HRWRmix/ HRWRcontrol 1,00 1,80 1,00 1,50 AEA 33 46 59 52 Độ sụt (mm) 210 230 250 230 Lượng khơng khí (%) 4,7 6,3 5,0 2,6 UFFA 10 386 Xi măng, SF, UFFA, CA, FA nước tính kilơgam mét khối WR, HRWR AEA tính theo ml 100 kg vật liệu kết dính Hiệu việc bổ sung phụ gia khoáng phát tăng sụt độ sụt côn giảm hàm lượng nước /hoặc giảm lượng phụ gia giảm nước (HRWR) cần thiết để đạt độ sụt tương tự mẫu kiểm sốt Hai chương trình kiểm tra bê tơng khác tiến hành Đây xác định Test A Test B Cả hai chương trình thử nghiệm xác định tính chất bê tơng tươi bê tơng đóng rắn Chỉ có tính chất lưu biến thảo luận Các chi tiết khác đề cập [23] Trong tất phép thử bê tông cụ thể, sử dụng SF UFFA Khơng có chất phụ gia khống khác thử nghiệm hai loại dường bao gồm dải phạm vi toàn diễn biến lưu biến Ngoài ra, đắt để kiểm tra tất phụ gia khống bê tơng Xi măng sử dụng giống mô tả Bảng Test A chia thành nhóm: Sêri 360 Sêri 420 thử nghiệm (Bảng 3) Loạt sản phẩm đặt tên theo chất kết dính (gồm xi măng phụ gia khoáng) tương ứng 360 420 kg/m3 Lượng UFFA tỷ lệ W/C khác để đạt độ sụt côn tương tự để xác định ảnh hưởng yếu tố tới độ sụt côn Bảng đưa chi tiết thành phần bê tông độ sụt côn hàm lượng khơng khí bê tơng Các mẫu bê tơng Test B có 370 kg/m3 vật liệu kết dính Tỷ lệ W/C giữ mức 0,4 tất có hai hỗn hợp Lượng UFFA thay đổi từ 8% đến 16% theo khối lượng xi măng Hai hỗn hợp thực với SF thay 8% 12% khối lượng xi măng Bảng cho thấy thành phần, độ sụt lượng khơng khí bê tơng 5.2 Khả thi công bê tông 13 Để xác định ảnh hưởng phụ gia khống bê tơng, định lượng HRWR tỷ lệ W/C so sánh Định lượng HRWR báo cáo tỷ lệ lượng dùng cho hỗn hợp có chứa phụ gia khống lượng dùng mẫu kiểm sốt (khơng có phụ gia khoáng) Một giá trị cho thấy việc bổ sung phụ gia khống cải thiện tính chảy so với mẫu kiểm soát, giá trị cho thấy ngược lại Việc giảm tỷ lệ W/C ngụ ý việc bổ sung phụ gia khống có lợi Do đó, kết Hình 11 giải thích để xác định thành phần làm giảm tỷ lệ W/C HRWR (a) (b) (c) Hình 11: So sánh yêu cầu nước phụ gia giảm nước (HRWR) bê tông chứa SF UFFA chất kết dính khác nhau: (a) 360; (B) 420; (c) Test B Quan hệ định lượng (HRWR) tỷ lệ lượng dùng hỗn hợp có chứa phụ gia khống mẫu kiểm sốt Đường nét đứt cho biết giá trị lượng HRWR mẫu kiểm soát lượng dùng HRWR, tức Đây kiểm tra nhất, khơng có lỗi tính tốn 14 Hình 12: Ảnh hưởng việc thay phần xi măng lượng UFFA đến độ sụt bê tông Đây thử nghiệm nhất, đó, khơng có lỗi tính tốn Một giá trị cho thấy phụ gia khống cải thiện tính chảy bê tơng so với mẫu kiểm soát, giá trị cho thấy điều ngược lại Việc giảm tỷ lệ W/C ngụ ý việc bổ sung chất phụ gia khống có lợi Do đó, kết Hình 11 diễn giải để xác định thành phần làm giảm tỷ lệ HRWR W/C Có thể nhìn rõ từ Hình 11 cho thấy ba sêri bổ sung silicafum (SF) không dẫn đến giá trị thấp mẫu kiểm soát Tuy nhiên, việc bổ sung phụ gia tro bay siêu mịn (UFFA) lại làm giảm lượng (HRWR) tỷ lệ nước/xi măng (W/C) hầu hết tất hỗn hợp Chỉ có ngoại lệ cải thiện W/C nhỏ 0,31 tương ứng với việc giảm hàm lượng nước 20% so với mẫu kiểm soát với tỷ lệ W/C 0,40 (trong Hình 11 c) Cụ thể hơn, nhận thấy Sêri 360, với rải độ sụt từ 180 đến 210 mm, hỗn hợp có chứa (UFFA) cần 50-63% lượng (HRWR) có hỗn hợp bê tông chứa (SF) Điều đạt chí với 10% nước so với lượng nước sử dụng hỗn hợp bê tông chứa (SF) Khi hỗn hợp bê tơng (UFFA) có 16% nước, cần 78% lượng (HRWR) hỗn hợp bê tông (SF) Đối với Sêri 420, rải độ sụt từ 210 đến 250 mm, hỗn hợp bê tơng có chứa (UFFA) cần 56% 83% lượng (HRWR) có lượng nước thấp 15% 23% so với hỗn hợp bê tông chứa (SF).Trong Test B, lượng nước tổng lượng chất kết dính, phụ gia (SF) sử dụng với 8% 12% thay tương ứng với tăng lượng (HRWR) lên 30% 50% so với mẫu kiểm soát, Ngược lại, (UFFA) làm giảm lượng (HRWR) xuống 30%, 42% 50% sử dụng 8%, 12% 16% thay Nhu cầu HRWR giảm lượng xi măng thay UFFA tăng lên Cần lưu ý độ sụt côn thấp đáng kể việc bổ sung 12% UFFA so với 8% 16% (Bảng 4) Bảng 4: Thành phần hỗn hợp (Test B) I.D hỗn hợp Xi măng UFFA SF Total CM Nước W/CM HRWR1 HRWRmix/ HRWRcontrol Mẫu kiểm soát 37 37 14 0,4 51 1,00 UFFA UFFA UFFA UFFA UFFA 8/0,4 12/0,35 12/0,31 12/0,4 16/0,4 326 310 340 30 - 44 - 34 59 - 34 44 38 44 38 370 370 369 148 148 148 133 118 0,4 0,4 0,4 0,35 0,31 364 298 258 397 622 0,70 0,58 0,50 0,77 1,20 SF 34 50 39 14 SF 12 326 75 401 148 0,4 66 1,30 0,4 774 1,50 14 19 133 158 133 146 158 146 Xi măng, SF, UFFA, CA, FA, nước tính kilơgam mét khối (CM) vật liệu chất kết dính, nghĩa xi măng phụ gia SF UFFA Lượng HRWR thể ml/100kg vật liệu kết dính Số I.D hỗn hợp cho biết liều lượng phụ gia khoáng số thứ hai (sau dấu gạch chéo "/") cho biết tỷ lệ nước/xi măng (W/C) Độ sụt (mm) 15 Những thí nghiệm cụ thể mục tiêu để giảm tất độ sụt côn, tỷ lệ nước/xi măng (W/C) định lượng (HRWR) hỗn hợp có chứa phụ gia khống hoạt tính, lựa chọn tốt sử dụng (UFFA) khơng phải (SF) Các thí nghiệm bị giới hạn chúng khơng đề cập đến loại phụ gia khoáng khác, chúng đủ sở để sử dụng phép thử để xác nhận số kiểm tra vữa xi măng CÁC KẾT LUẬN Mục đích nghiên cứu để xác định xem tính chất lưu biến vữa xi măng chứa phụ gia khống sử dụng để dự đốn tính chất lưu biến hỗn hợp bê tông tương ứng Trong vữa xi măng, số phụ gia khoáng kiểm tra xác định hỗn hợp với UFFA thể cải thiện tốt tính lưu biến SF đại diện cho kết tệ Nó việc thay xi măng silicafum (SF) làm tăng nhu cầu nước lượng HRWR để trì đặc tính lưu biến mẫu kiểm sốt Ngược lại, việc thay xi măng UFFA dẫn đến việc giảm nhu cầu nước liều lượng HRWR để trì tính chất lưu biến mẫu kiểm sốt Các phụ gia khống hoạt tính khác MK, CFA, FA FFA cho kết SF UFFA, đó, khơng nghiên cứu rộng rãi SF UFFA Qua thử nghiệm bê tông, tổng lượng nguyên vật liệu nhân công cần thiết giới hạn SF UFFA định lượng chọn HRWR phụ gia khoáng Các kết thu cho thấy việc thay xi măng UFFA lên đến 12% theo khối lượng xi măng làm giảm lượng (HRWR) nước/xi măng (W/C) cần thiết để có độ bê tơng tương tự mẫu kiểm sốt Các thử nghiệm bê tông bổ sung thực cần phải có thời gian cơng sức Một mục tiêu khác nghiên cứu xác định mức độ thay tối ưu cho xi măng (định lượng) UFFA xác định giảm ứng suất đàn hồi cao độ nhớt dẻo (với độ sụt cao hơn) Lượng dùng (UFFA) phụ thuộc vào tỷ lệ nước/xi măng (W/C) lượng phụ gia giảm nước HRWR Sử dụng đo lường vữa xi măng, kết luận lượng phụ gia tro bay siêu mịn (UFFA) tối ưu 12% thay xi măng theo khối lượng (Hình 10) Kết cần xác nhận với liệu bê tông Nhưng thật không may, phép đo bê tông không thực lượng HRWR khơng đổi vữa xi măng Do đó, khó xác định xem lượng tro bay siêu mịn (UFFA) tốt (Hình 12) có gia tăng lượng HRWR (so với 16%) hay toàn lượng UFFA tối ưu Những kết kiểm tra bê tông cho thấy giá trị kiểm tra vữa xi măng: Làm cho việc chuẩn bị thêm hỗn hợp để kiểm tra ảnh hưởng yếu tố khác dễ dàng tốn cơng sức Có thể kết luận phép đo đặc tính lưu biến vữa xi măng để sàng lọc định lượng loại phụ gia khoáng sử dụng bê tông cách dùng đầy hứa hẹn với điều kiện kiểm tra tiến hành theo phương pháp phát triển NIST Điều ngụ ý vữa xi măng nên trộn máy xay sinh tố máy trộn Hobart phép đo ứng suất đàn hồi độ nhớt phải thực cách sử dụng lưu biến kế chất lỏng Có vài cách kiểm tra đơn giản hơn, chẳng hạn sử dụng độ sụt mini sử dụng côn Marsh dựa vào Các kết kiểm tra độ sụt côn mini tương quan số trường hợp ứng suất đàn hồi định, có phân tán rộng liệu Tuy nhiên, tương quan quan sát thời gian chảy nón Marsh với độ nhớt dẻo Cần phải kiểm tra thêm để khẳng định phép đo lưu biến vữa xi măng sử dụng phép đo chuẩn để dự đốn thơng số lưu biến bê tơng loạt thành phần TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] C.F Ferraris, C Lobo, Processing of HPC, Concr Int 20 (4) (1998) 61-64 16 [2] P.F.G Banfill, Rheology of Fresh Cement and Concrete, E&FN Spon, London, 1991 [3] D Beaupré, Rheology of High Performance Shotcrete, PhD thesis, University of British Columhia (Canada), 1994 [4] F De Larrard, T Sedran, C Hu, J.C Sitzkar, M Joly, F Derkx, Evolution of the workahility of superplasticized concretes: Assess- ment with BTRHEOM rheometer, in: P.J.M Bartos, D.L Marrs, D.J Cleland (Eds.), Proceedings of the International RILEM Confer- ence on Production Methods and Workahility of Concrete, RILEM, Paisley, 1996, pp 377-388 [5] C.F Ferraris, F de Larrard, N Martys, in: J Skalny (Ed.), Fresh Concrete Rheology — Recent Developments, Material Science of Concrete, vol 6, ACers, OH, USA, 2001 (accepted for publication) [6] C Hu, Rhéologie des bétons fluides, Etudes et Recherches des Labor- atoires des Ponts et Chaussées, OA 16, 1995 [7] C.F Ferraris, F de Larrard, Testing and Modelling of Fresh Concrete Rheology, NIST, USA, 1998 (NISTIR 6094) [8] C.F Ferraris, Measurement of the rheological properties of high per- formance concrete: State of the art report, J Res NIST 104 (5) (1999) 461 -478 [9] P Bartos, Fresh Concrete: Properties and Tests, Elsevier, New York, 1992 [10] N.S Martys, R.D Mountain, Velocity Verlet algorithm for dissipative- particle-dynamics-based models of suspensions, Phys Rev E 59 (3) (1999) 3733-3736 [11] C.F Ferraris, Measurement of the rheological properties of cement paste: A new approach, in: J.G Cabrera, R Rivera-Villareal (Eds.), International RILEM Conference on the Role of Admixtures in High Performance Concrete, RILEM, Monterrey, Mexico, 1999, pp 333-342 [12] C.F Ferraris, J.M Gaidis, The connection bet^een the rheology of concrete and the rheology of cement paste, ACI Mater J 88 (4) (1992) 388-393 [13] F Lange, N Mortel, V Rudert, Dense packing of cement pastes and resulting consequences on mortar properties, Cem Concr Res 27 (10) (1997) 1481-1488 [14] V.S Ramachandran, Concrete Admixtures Handbook, Properties, Science and Technology, Noyes Publications, Park Ridge, NJ, 1995 [15] G Polya, G Szego, Isoperimetric Inequality in Mathematical Physics, Princeton Univ Press, Princeton, NJ, 1951 [16] E Sakai, S Hoshimo, Y Ohba, M Daimon, The fluidity of cement paste with various types of inorganic powders, Proceedings of the 10th International Congress on the Chemistry of Cement, Sweden, 1997, p 2ii002 Amarkai AB, Sweden (8 pp.) [17] F Collins, J.G Sanjayan, Effects of ultra-fine materials on workahility and strength of concrete containing alkali-activated slag as the binder, Cem Concr Res 29 (1999) 459-462 [18] ASTM C305-94, Standard Practice for Mechanical Mixing of Hy- draulic Cement Pastes and Mortars of Plastic Consistency, vol 04.01, 1998 [19] D.L Kantro, Influence of water-reducing admixtures on properties of cement paste — a miniature slump test, Cem., Concr Aggregates (1980) 95-102 [20] American Petroleum Institute Standard API RP 18B [21] M Nehdi, S Mindess, P.-C Aĩtcin, Statistical modelling of the micro- filler effect on the rheology of composite pastes, Adv Cem Res (33) (1997) 37-46 [22] R Helmuth, L.M Hills, D.A Whitting, S Bhattacharja, Abnormal Concrete Performance in the Presence of Admixtures, PCA R&D Report No 2006, Skokie, USA, 1995 [23] K.H Obla, R Hill, M.D.A Thomas, R.D Hooton, Properties of con- crete containing ultra fine fly ash, Fifth CANMET/ACI/International Conference on Durability of Concrete, Supplementary Volume, Chair- person: Mohan Malhotra, Barcelona, Spain, 2000, pp 141-156 ACI, Farmington Hill, MI 17 ... độ để đo thơng số lưu biến dịng chảy vữa xi măng, Một lưu biến kế dạng phẳng song song sử dụng lưu biến kế có hình học biến đổi Nó thiết lập [ 12] để xác định đặc tính lưu biến vữa xi măng cốt... thiện Ngun nhân điều tính lưu biến vữa xi măng thường đo điều kiện mà khơng có vữa xi măng bê tơng Do đó, thơng số lưu biến vữa xi măng đo lường khác với thông số lưu biến bê tông dự đoán Các... mẫu xi măng tươi thử nghiệm lưu biến kế chất lỏng dạng phẳng song song sau sử dụng mini Marsh Các chi tiết kiểm tra đưa 3.3.1 Lưu biến kế dạng phẳng song song Lưu biến kế dạng phẳng song song