Nghiên cứu sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt thép, có sử dụng một phần cốt liệu từ bê tông cũ luận văn thạc sĩ kỹ thuật xây dựng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG TRẦN THỊ THOA NGHIÊN CỨU SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA DẦM BÊ TƠNG CỐT THÉP, CĨ SỬ DỤNG MỘT PHẦN CỐT LIỆU TỪ BÊ TÔNG CŨ LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG ĐỒNG NAI, NĂM 2020 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƢỜNG ĐẠI HỌC LẠC HỒNG TRẦN THỊ THOA NGHIÊN CỨU SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA DẦM BÊ TƠNG CỐT THÉP, CĨ SỬ DỤNG MỘT PHẦN CỐT LIỆU TỪ BÊ TÔNG CŨ CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG MÃ NGÀNH: 8580201 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN NGHIÊN CỨU TS: LÊ ĐỨC HIỂN ĐỒNG NAI, NĂM 2020 LỜI CẢM ƠN Trong trình nghiên cứu, tác giả nhận đƣợc giúp đỡ, hƣớng dẫn nhiệt tình thầy, cô trƣờng Đại Học Lạc Hồng, đến tác giả hoàn thành đề tài nghiên cứu Với lịng biết ơn chân thành, tác giả xin cảm ơn ngƣời thầy trực tiếp hƣớng dẫn tận tình TS Lê Đức Hiển, Khoa Sau Đại Học, Khoa Kỹ Thuật Cơng Trình – Trƣờng Đại Học Lạc Hồng tồn thể thầy, giảng dạy, tham gia quản lý giúp đỡ cho tác giả suốt trình học tập nhƣ định hƣớng phƣơng pháp nghiên cứu Với cố gắng tác giả suốt q trình thực đề tài, song khơng thể thể tránh khỏi mặt hạn chế, thiếu sót Tác giả mong nhận đƣợc ý kiến đóng góp quý báu dẫn thầy cô giáo bạn đồng nghiệp Một lần nữa, tác giả xin gửi lời cảm ơn chân thành đến tồn thể thầy cơ, bạn lớp 18CX911 khóa 2018 Q thầy, Khoa Sau Đại học Trƣờng Đại học Lạc Hồng Kính chúc Thầy Cơ, bạn thành cơng đƣờng phía trƣớc Trân trọng cảm ơn! Đồng Nai, ngày 11 tháng 12 năm 2020 Tác giả Trần Thị Thoa LỜI CAM ĐOAN Tác giả : Trần Thị Thoa Sinh ngày: 28/12/1986 Quê quán: Nam Định Nơi công tác: Ban Quản lý dự án đầu tƣ xây dựng tỉnh Đồng Nai Tác giả xin cam đoan đề tài “Nghiên cứu làm việc chịu uốn dầm Bê tơng cốt thép, có sử dụng phần cốt liệu từ bê tông cũ” cơng trình nghiên cứu riêng tác giả Các kết luận văn trung thực Tác giả xin cam đoan thơng tin trích dẫn luận văn đƣợc rõ nguồn gốc Đồng Nai, ngày 11 tháng 12 năm 2020 Tác giả Trần Thị Thoa TÓM TẮT LUẬN VĂN Trong loại vật liệu phế thải xây dựng đƣợc phá dỡ từ cơng trình cũ, tác giả định hƣớng nghiên cứu làm việc chịu uốn dầm BTCT có sử dụng phần cốt liệu từ bê tông cũ thông qua việc xác định cƣờng độ chịu nén, chuyển vị biến dạng bê tông cốt thép dầm có sử dụng bê tơng cũ làm cốt liệu thay cho cốt liệu tự nhiên Nghiên cứu thử nghiệm đƣợc trình bày viết đƣợc thực để thực nghiệm ứng xử uốn dầm sử dụng bê tơng cốt thép M200 có sử dụng bê tơng cũ theo tỉ lệ 0%; 30%; 40% 50% để đánh giá chất lƣợng cốt liệu thô tái chế Bên cạnh so sánh thực nghiệm lý thuyết tính tốn dầm chịu uốn sở TCVN 5547-2018 để rút kết luận ứng xử từ cốt liệu bê tông cũ MỤC LỤC TRANG PHỤ BÌA MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG BIỂU DANH MỤC HÌNH ẢNH DANH MỤC KÝ HIỆU, TỪ VIẾT TẮT PHẦN MỞ ĐẦU 1 Lý chọn đề tài Mục tiêu nghiên cứu Đối tƣợng phạm vi nghiên cứu Phƣơng pháp nghiên cứu Ý nghĩa luận văn Bố cục luận văn Chƣơng TỔNG QUAN VỀ ĐỀ TÀI 1.1 Sự cần thiết đề tài nghiên cứu 1.2 Các nghiên cứu liên quan 1.2.1 Các nghiên cứu nƣớc 1.2.2 Các nghiên cứu nƣớc 1.3 Khái niệm phân loại bê tông 1.3.1 Khái niệm 1.3.2 Ƣu nhƣợc điểm bê tông 10 1.3.3 Phân loại bê tông: 10 1.3.4 T nh chất làm việc bê tông 12 1.3.5 Phƣơng pháp công thức xác định cƣờng độ chịu nén bê tông 12 1.4 Các yếu tố ảnh hƣởng đến cƣờng độ bê tông 13 1.4.1 Ảnh hƣởng cƣờng độ đá xi măng 13 1.4.2 Ảnh hƣởng cốt liệu 15 1.4.3 Ảnh hƣởng cấu tạo bê tông 16 1.4.4 Ảnh hƣởng điều kiện môi trƣờng bảo dƣỡng 17 1.5 Biến dạng bê tông 18 1.5.1 Biến dạng co ngót 18 1.5.2 Biến dạng tải trọng ngắn hạn 18 1.5.3 Biến dạng tải trọng dài hạn – Từ biến 19 1.5.4 Biến dạng tải trọng lặp 21 1.5.5 Biến dạng nhiệt 21 1.6 Tóm tắt chƣơng 21 Chƣơng CƠ SỞ CHẾ TẠO VÀ TÍNH TỐN DẦM CHỊU UỐN BÊ TƠNG CỐT THÉP 22 2.1 Tính chất hỗn hợp bê tông 22 2.1.1 Tính dẻo bê tông 22 2.1.2 Tính thấm nƣớc bê tơng 24 2.1.3 Tính co nở thể tích bê tơng 25 2.1.4 Tính chịu nhiệt bê tơng 26 2.2 Phế liệu xây dựng tái chế phế liệu xây dựng 26 2.2.1 Phế liệu xây dựng 26 2.2.2 Tái chế phế liệu xây dựng làm cốt liệu cũ cho bê tông 28 2.2.3 Hiệu việc tái sử dụng phế liệu xây dựng 30 2.3 Nghiên cứu sử dụng cốt liệu tái chế từ bê tông cũ chế tạo bê tông kết cấu 31 2.3.1 Tổng quan cốt liệu bê tông tái chế 32 2.3.2 Các giải pháp nâng cao chất lƣợng cốt liệu tái chế 36 2.3.1 Thành phần, tính chất hỗn hợp bê tơng sử dụng bê tông tái chế làm cốt liệu 39 2.3.2 Giải pháp nâng cao chất lƣợng bê tông sử dụng cốt liệu bê tông tái chế 46 2.4 Thành phần hạt đƣờng cong cấp phối đá bê tông cũ 49 2.5 Tính tốn dầm bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn 51 2.5.1 T nh tốn dầm bê tơng cốt thép theo TCVN 5574-2018 51 2.6 Tóm tắt chƣơng 56 Chƣơng THỰC NGHIỆM SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA DẦM BTCT, CÓ SỬ DỤNG MỘT PHẦN CỐT LIỆU TỪ BÊ TÔNG CŨ 57 3.1 Thiết kế mẫu th nghiệm 57 3.1.1 Thiết kế cấp phối bê tông 57 3.1.2 Chuẩn bị mẫu th nghiệm 57 3.2 Cơng tác thí nghiệm 58 3.2.1 Thiết kế dầm th nghiệm 58 3.2.2 Tiến hành lắp đặt thiết bị đo biến dạng vào mẫu th nghiệm 59 3.2.3 Công tác đổ bảo dƣỡng bê tông dầm 60 3.2.4 Tiến hành th nghiệm 61 3.3 Kết nghiên cứu 62 3.3.1 Hình ảnh mẫu thí nghiệm 62 3.3.2 Kết thực nghiệm dầm 64 3.3.3 Biểu đồ so sánh biến dạng cốt đai 66 3.3.4 Biểu đồ so sánh biến dạng cốt dọc 68 3.3.5 Biểu đồ so sánh biến dạng 70 3.4 Phân tích dầm chịu uốn theo thực nghiệm với tỷ lệ thay 72 3.5 So sánh biến dạng mẫu với tỷ lệ thay 77 3.6 Tính tốn khả chịu uốn dầm theo TCVN 5574 - 2018 79 3.7 Tóm tắt chƣơng 83 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 84 TÀI LIỆU THAM KHẢO DANH MỤC BẢNG BIỂU ng số tl n v tl u v 14 B ng 2.1 Phân loạ độ sụt bê tông 23 B ng 2.2 Sự ản ởng h thống lỗ rỗn đến tính ch t bê tông 34 B ng 2.3 Kết nghiên cứu ản ởng loại ml n CLTC đến ờn độ nén bê tông 41 B ng 2.4 Ản BTCLTC ó B ng 2.5 Ản ởng tỷ l N/X đến ml ờn độ nén 42 ng CLTC khác 42 ởng ml ng T n p n ạt đ ng Kết p n t n CLTC đến mô đun đ n ồi bê tông 42 tôn tôn 49 n s n 50 B ng 3.1 C p phối bê tông cho 01m3 bê tông với cốt li u tự nhiên 57 B ng 3.2 C p phối bê tơng cho tỉ l thí nghi m 59 B ng 3.3 Tổng h p lực trung bình phá hoại d m 72 B ng 3.4 Tổng h p uyển vị d m 73 B ng 3.5 Tổng h p ến dạn ốt đa d m 74 B ng 3.6 Tổng h p ến dạn ốt ốt dọ d m 75 B ng 3.7 Tổng h p ến dạn tôn d m 76 B ng 3.8 Chi tiết ờn độ mẫu thử kiểm tra chịu uốn d m 79 B ng 3.9 Bảng tính khả năn 0% cốt li u 80 B ng 3.10 Bảng tính khả năn 30% cốt li u ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p 80 B ng 3.11 Bảng tính khả năn 40% cốt li u ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p 81 73 ực nén (kN) ỰC NÉN 43 42 41 40 39 38 37 36 35 34 33 32 ẪU TRUNG ÌN 042 037 036 036 D1(0%) D2(30%) D3(40%) ý hiệu mẫu Lự nén mẫu trun ìn (kN) (N uồn: T Hình 3.29 Lự nén mẫu p oạ trun ản D4(50%) n ứu) ìn đố vớ từn tỷ l t ay t ế (kN) Căn vào biểu đồ hình 3.29 bảng 3.3 ta thấy tăng vật liệu thay từ 0% lên 30%, 40% 50% lực phá hoại trung bình mẫu giảm xuống Cụ thể tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% lực phá hoại trung bình mẫu giảm 10.06%, 0% lên 40% lực phá hoại trung bình mẫu giảm 12.38% 0% lên 50% lực phá hoại trung bình mẫu giảm 14.42% B ng 3.4 Tổng h p c uyển vị d m Số TT Chuyển vị trung bình (mm) D1(0%) 14.19 D2(30%) 9.32 D3(40%) 8.93 D4(50%) 8.18 (N uồn: T ản n ứu) 74 C UYỂN VỊ TRUNG ÌN Chuyển vị (mm) 16 14 014 12 009 10 009 008 D1(0%) D2(30%) D3(40%) ý hiệu mẫu C uyển vị trun ìn (mm) (N uồn: T ản D4(50%) n ứu) Hình 3.30 C uyển vị d m đố vớ từn tỷ l t ay t ế (mm) Căn vào biểu đồ hình 3.30 bảng 3.4 ta thấy tăng vật liệu thay từ 0% lên 30%, 40% 50% chuyển vị trung bình mẫu giảm xuống Cụ thể tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% chuyển vị trung bình mẫu giảm 34.36%, 0% lên 40% chuyển vị trung bình mẫu giảm 37.06% 0% lên 50% chuyển vị trung bình mẫu giảm 42.32% B ng 3.5 Tổng h p biến dạn Số TT ốt đa d m Biến dạng cốt đa trun D1(0%) 0.00421 D2(30%) 0.00391 D3(40%) 0.00345 D4(50%) 0.00252 ìn (‰) 75 (N uồn: T ản n ứu) (N uồn: T ản n ứu) Hình 3.31 B ến dạn ốt đa d m đố vớ từn tỷ l t ay t ế (‰) Căn vào biểu đồ hình 3.31 bảng 3.5 ta thấy tăng vật liệu thay từ 0% lên 30%, 40% 50% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm xuống Cụ thể tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm 7.13%, 0% lên 40% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm 18.04% 0% lên 50% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm 40.00% B ng 3.6 Tổng h p b ến dạn Số TT ốt ốt dọ d m Biến dạng cốt cốt dọ trun D1(0%) 0.00330 D2(30%) 0.00281 D3(40%) 0.00239 D4(50%) 0.00215 (N uồn: T ản n ứu) ìn (‰) 76 (Nguồn: Tác giả nghiên cứu) Hình 3.32 B ến dạn ốt ọ d m đố vớ từn tỷ l t ay t ế (‰) Căn vào biểu đồ hình 3.32 bảng 3.6 ta thấy tăng vật liệu thay từ 0% lên 30%, 40% 50% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm xuống Cụ thể tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm 14.82%, 0% lên 40% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm 27.59% 0% lên 50% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm 34.79% B ng 3.7 Tổng h p b ến dạn Số TT Biến dạn tôn d m tôn trun D1(0%) 0.00153 D2(30%) 0.00168 D3(40%) 0.00181 D4(50%) 0.00199 (N uồn: T ản n ứu) ìn (‰) 77 (Nguồn: Tác giả nghiên cứu) Hình 3.33 B ến dạn bê tông d m đố vớ từn tỷ l t ay t ế (‰) Căn vào biểu đồ hình 3.33 bảng 3.7 ta thấy tăng vật liệu thay từ 0% lên 30%, 40% 50% biến dạng bê tơng trung bình mẫu tăng lên Cụ thể tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% biến dạng bê tông trung bình mẫu tăng 9.03%, 0% lên 40% biến dạng bê tơng trung bình mẫu tăng 15.19% 0% lên 50% biến dạng bê tơng trung bình mẫu tăng 23.01% Loading 2P, kN 3.5 So sánh biến dạng mẫu với tỷ lệ thay 45 40 35 30 25 20 15 10 D1(0%) D2(30%) D3(40%) D4(50%) Deflection(mm) 10 12 (Nguồn: Nhóm tác giả nghiên cứu) Hình 3.34 o s n uyển vị ữa tr ờn 50% v t l u tơn p ó sử dụn 0% , 30% , 40% t ay t ế 78 40 Loading 2P, kN 35 30 25 D1(0%) 20 D2(30%) 15 D3(40%) 10 D4(50%) 0 0,2 0,4 0,6 0,8 St in fo t nsion st l , SG (‰) (Nguồn: Nhóm tác giả nghiên cứu) Hình 3.35 o s n ến dạn ốt đa 40% 50% v t l u ữa tr ờn tơn p ó sử dụn 0% , 30% , t ay t ế 45 40 Loading 2P, kN 35 30 25 20 D1(0%) 15 D2(30%) 10 D3(40%) D4(50%) 0 0,5 1,5 2,5 St in fo t nsion st l, SG (‰) (Nguồn: Nhóm tác giả nghiên cứu) Hình 3.36 o s n ến dạn ốt dọ 40% 50% v t l u ữa tr ờn tơn p ó sử dụn 0% , 30% , t ay t ế 79 40 35 D1(0%) Loading 2P, kN 30 D2(30%) 25 D3(40%) 20 D4(50%) 15 10 -0,15 -0,1 -0,05 0,05 0,1 -5 St in fo t nsion fib of conc t , SG (‰) 0,15 (Nguồn: Nhóm tác giả nghiên cứu) Hình 3.37 o s n ến dạn tơn ữa tr ờn 40% 50% v t l u tôn p ó sử dụn 0% , 30% , t ay t ế 3.6 Tính tốn khả chịu uốn dầm theo TCVN 5574 - 2018 B ng 3.8 Chi tiết STT Tên mẫu ờn độ mẫu thử kiểm tra chịu uốn d m K.Cách cốt C ờn độ C ờn độ đa dan định thực tế s (mm) fc (kN) fc (kN) M200-0% 150 200 201.55 M200-30% 150 200 197.22 M200-40% 150 200 195.58 M200-50% 150 200 190.29 (Nguồn: Tác giả nghiên cứu) 80 B ng 3.9 Bảng tính khả năn ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p 0% cốt li u Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ T EO TCVN 55 - VỚI 0% CỐT IỆU CŨ A T ÔNG SỐ ẦU VÀO T ết d n d m Bề rộn d m C ều ao d m C ều d y lớp tôn ảo v d m Tả trọn t n to n: Momet t n to n tron d m V t l u dùn để t n to n: C ờn độ ịu nén tôn TTG C ờn độ ịu kéo b= h= a bv = tôn TTG Modun đ n tôn C ờn độ t ép ịu kéo IỂ TRA Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ Cốt t ép ọn t ép tron d m C ều d y lớp tôn ảo v từ mép tôn đến trọn t m ốt t ép ξ= Ta có K ả năn ịu lự d m M tt = kNm Rb = 8.566 Mpa R bt = 0.76 Mpa E b = 241861 Mpa CB300-T As = 2T10 = ịu kéo a tt = s R s /(R b 157 mm² 35 mm bh o ) = 0.518 α m = ξ(1-0.5ξ) = 0.384 [M]=α m R b b.h o ² = B ng 3.10 Bảng tính khả năn 80 mm 150 mm 30 mm 34.80 kNm ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p 30% cốt li u Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ T EO TCVN 55 - VỚI 0% CỐT IỆU CŨ A T ÔNG SỐ ẦU VÀO T ết d n d m Bề rộn d m C ều ao d m C ều d y lớp tôn ảo v d m Tả trọn t n to n: Momet t n to n tron d m V t l u dùn để t n to n: C ờn độ ịu nén tôn TTG C ờn độ ịu kéo b= h= a bv = tôn TTG Modun đ n tôn C ờn độ t ép ịu kéo IỂ TRA Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ Cốt t ép ọn t ép tron d m C ều d y lớp tôn ảo v từ mép tôn đến trọn t m ốt t ép ξ= Ta có K ả năn ịu lự d m 80 mm 150 mm 30 mm M tt = kNm Rb = 8.382 Mpa R bt = 0.74 Mpa E b = 236666 Mpa CB300-T As = 2T10 = ịu kéo a tt = s R s /(R b 157 mm² 35 mm bh o ) = 0.530 α m = ξ(1-0.5ξ) = 0.389 [M]=α m R b b.h o ² = 34.53 kNm 81 B ng 3.11 Bảng tính khả năn ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p 40% cốt li u Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ T EO TCVN 55 - VỚI 0% CỐT IỆU CŨ A T ÔNG SỐ ẦU VÀO T ết d n d m Bề rộn d m C ều ao d m C ều d y lớp tôn ảo v d m Tả trọn t n to n: Momet t n to n tron d m V t l u dùn để t n to n: C ờn độ ịu nén tôn TTG C ờn độ ịu kéo b= h= a bv = tôn TTG Modun đ n tôn C ờn độ t ép ịu kéo IỂ TRA Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ Cốt t ép ọn t ép tron d m C ều d y lớp tôn ảo v từ mép tôn đến trọn t m ốt t ép ξ= Ta có K ả năn ịu lự d m M tt = kNm Rb = 8.312 Mpa R bt = 7.33 Mpa E b = 234691 Mpa CB300-T As = 2T10 = ịu kéo a tt = s R s /(R b 157 mm² 35 mm bh o ) = 0.534 α m = ξ(1-0.5ξ) = 0.391 [M]=α m R b b.h o ² = B ng 3.12 Bảng tính khả năn 80 mm 150 mm 30 mm 34.42 kNm ịu uốn d m theo TCVN 5574-2018, tr ờng h p 50% cốt li u Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ T EO TCVN 55 - VỚI 50% CỐT IỆU CŨ A T ÔNG SỐ ẦU VÀO T ết d n d m Bề rộn d m C ều ao d m C ều d y lớp tôn ảo v d m Tả trọn t n to n: Momet t n to n tron d m V t l u dùn để t n to n: C ờn độ ịu nén tôn TTG C ờn độ ịu kéo b= h= a bv = tôn TTG Modun đ n tôn C ờn độ t ép ịu kéo IỂ TRA Ả NĂNG C ỊU ỰC CỦA DẦ Cốt t ép ọn t ép tron d m C ều d y lớp tôn ảo v từ mép tôn đến trọn t m ốt t ép ξ= Ta có K ả năn ịu lự d m 80 mm 150 mm 30 mm M tt = kNm Rb = 8.088 Mpa R bt = 0.71 Mpa E b = 228354 Mpa CB300-T As = 2T10 = ịu kéo a tt = s R s /(R b 157 mm² 35 mm bh o ) = 0.549 α m = ξ(1-0.5ξ) = 0.398 [M]=α m R b b.h o ² = 34.08 kNm 82 B ng 3.13 Bảng so sánh khả năn ịu uốn trung bình d m theo lý thuyết thực nghi m ố TT Lự nén mẫu trung bình (kN) Lự uốn tớ ạn t eo TCVN 5574 - 2018 (kN) D1(0%) 41.55 34.80 D2(30%) 37.37 34.53 D3(40%) 36.41 34.42 D4(50%) 35.56 34.08 (Nguồn: Tác giả nghiên cứu) ỰC NÉN ẪU T Í NG IỆ TRUNG ÌN VÀ ỰC UỐN TỚI ẠN T EO TCVN 55 -2018 44 ực nén (kN) 42 042 40 037 38 036 036 36 34 34,8 32 34,53 34,42 34,08 30 D1(0%) D2(30%) D3(40%) D4(50%) Ký hiệu mẫu Lự nén mẫu trun ìn (kN) Lự uốn tớ ạn t eo TCVN 5574 - 2018 (kN) (Nguồn: Tác giả nghiên cứu) Hình 3.38 B ểu đồ so s n k ả năn ịu uốn d m t eo t n m v lý t uyết Căn vào biểu đồ hình 3.38 bảng 3.13 ta thấy khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết nhỏ so với thực nghiệm Ứng với vật liệu thay từ 0% khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết nhỏ so với thực nghiệm 16.25%, với vật liệu thay từ 30% khả chịu uốn dầm tính theo lý 83 thuyết nhỏ so với thực nghiệm 7.60%%, với vật liệu thay từ 40% khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết nhỏ so với thực nghiệm 5.47% với vật liệu thay từ 50% khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết nhỏ so với thực nghiệm 4.17% Khi tăng vật liệu thay ta nhận thấy chênh lệch khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết thực nghiệm nhỏ 3.7 Tóm tắt chƣơng Qua phân tích lý thuyết thực nghiệm khả chịu uốn dầm có sử dụng phần cốt liệu từ bê tông cũ ta nhận thấy cƣờng độ chịu nén kết cấu bê tơng có sử dụng bê tơng cũ làm cốt liệu giảm so với bê tông kết cấu từ vật liệu tự nhiên Khi tăng cốt liệu cũ thay mẫu dầm biến dạng cốt thép độ võng giảm, riêng biến dạng bê tông mẫu dầm tăng 84 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Trên sở kết thực nghiệm đƣợc thực vật liệu dựa so sánh khả chịu uốn dầm sử dụng cốt liệu từ bê tông cũ (tỷ lệ thay 0%, 30%, 40% 50%), luận văn đƣa số kết luận nhƣ sau: - Bê tông sử dụng cốt liệu từ bê tông tái chế có tính chất học độ bền lâu giảm so với bê tông thƣờng - Khi thay cốt liệu tự nhiên cốt liệu từ bê tơng tái chế cƣờng độ chịu nén bê tơng kết cấu có sử dụng bê tơng cũ làm cốt liệu giảm so với bê tông kết cấu từ vật liệu tự nhiên - Cƣờng độ phá hoại 28 ngày tuổi mức độ thay cốt liệu chế tạo bê tông từ vật liệu tái chế bê tông cũ phạm vi đề tài nghiên cứu không đƣa đƣợc quy luật cƣờng độ tỷ lệ thay - Ở cấp phối bê tơng nén 28 ngày, cƣờng độ trung bình phá hủy mẫu nén tỷ lệ bê tông cũ tăng vật liệu thay từ 0% lên 30%, 40% 50% lực phá hoại trung bình mẫu giảm xuống Gía trị chênh lệch từ 0% lên 30% lực phá hoại trung bình mẫu giảm 10.06%, 0% lên 40% lực phá hoại trung bình mẫu giảm 12.38% 0% lên 50% lực phá hoại trung bình mẫu giảm 14.42% - Biến dạng cốt thép đai biến dạng cốt thép chênh lệch:  Ở dầm sử dụng bê tông thay từ 0% lên 30% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm 7.13%, 0% lên 40% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm 18.04% 0% lên 50% biến dạng cốt đai trung bình mẫu giảm 40.00%  Ở dầm sử dụng bê tông thay từ 0% lên 30% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm 14.82%, 0% lên 40% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm 27.59% 0% lên 50% biến dạng cốt dọc trung bình mẫu giảm 34.79% - Chuyển vị mẫu nén mẫu biến động tƣơng đối lớn Khi tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% chuyển vị trung bình mẫu giảm 34.36%, 0% 85 lên 40% chuyển vị trung bình mẫu giảm 37.06% 0% lên 50% chuyển vị trung bình mẫu giảm 42.32% - Biến dạng bê tông tăng vật liệu thay từ 0% lên 30% biến dạng bê tơng trung bình mẫu tăng 9.03%, 0% lên 40% biến dạng bê tông trung bình mẫu tăng 15.19% 0% lên 50% biến dạng bê tơng trung bình mẫu tăng 23.01% - Khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết nhỏ so với thực nghiệm Ứng với vật liệu thay từ 0%, 30%, 40% 50% khả chịu uốn dầm tính theo lý thuyết nhỏ so với thực nghiệm lần lƣợt 16.25%, 7.60%%, 5.47% 4.17% - Trong giới hạn nghiên cứu này, việc sử dụng cốt liệu tái chế bê tông cũ dầm bê tông cốt thép khả thi mặt kỹ thuật Kiến nghị - Trên sở thực nghiệm đề xuất nhóm nghiên cứu làm thực nghiệm khả chịu uốn dầm sử dụng cốt liệu từ bê tông cũ với tỷ lệ thay 75% 100% theo khối lƣợng tự nhiên cốt liệu tái chế - Từ cấp phối bê tơng có sử dụng cốt liệu từ bê tông cũ, cần tiến hành nghiên cứu thêm dây chuyền công nghệ chế tạo thích hợp, có tính thực tế cao áp dụng vào điều kiện kinh tế địa phƣơng - Cần khảo sát làm việc cốt liệu cũ dầm có cốt cứng sàn liên hợp để đánh giá đƣợc khả chịu uốn kết hợp chịu cắt dầm sàn để có nhiều kết luận bê tơng có sử dụng cốt liệu cũ TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt [1] Nguyễn Văn Đỉnh (2001), Nghiên cứu chế tạo bê tông nhẹ cốt li u rỗng, Lu n án tiến sỹ kỹ thu t V t li u Xây dựng, Trƣờng Đại học Xây dựng, Hà Nội [2] Nguyễn Trung Hòa (2003), Kết cấu bê tông cốt thép theo quy phạm Hoa Kỳ, Nhà xuất xây dựng [3] Lê Việt Hùng (2007), Nghiên cứu sử dụng phế thải phá dỡ cơng trình làm bê tông vữa xây dựng, Báo cáo tổng kết đề tài KHCN c p Xây dựng, Viện Vật liệu Xây dựng, Hà Nội [4] Lê Việt Hùng (2012), Hoàn thi n công ngh tái chế phế thải phá dỡ cơng trình làm cốt li u xây dựng, Báo cáo tổng kết dự án sản xu t thử nghi m c p Xây dựng, Viện Vật liệu Xây dựng, Hà Nội [5] Lê Minh Long (2008), Một số v n đề ờn độ tôn , tạp ch KHCN xây dựng Hà Nội [6] Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống (2006), Kết cấu bê tơng cốt thép (Phần cấu kiện bản), Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật [7] Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xuân Liên (2001), Kết cấu bê tông cốt thép – phần cấu kiện bản, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [8] Ngô Đăng Quang, Nguyễn Duy Tiến (2010), Kết cấu bê tông cốt thép, Phần – Cấu kiện bản, Hà Nội [9] Nghị định phủ số 12/2009/NĐ-CP (2009), Về quản lý dự n đ u t xây dựng cơng trình, Nghị định Chính phủ [10] Quyết định 1329/QĐ-BXD Bộ Xây dựng ngày 19/12/2016 công bố định mức sử dụng vật liệu xây dựng [11] TCVN 10303: 2014, Bê tông – Kiểm tra v đ n ờn độ chịu nén [12] TCVN 7570:2006, cốt li u cho bê tông vữa - yêu c u kỹ thu t [13] TCVN 7570 (2006), Cốt li u cho bê tông vữa- Yêu c u kỹ thu t, Bộ Khoa học Công ngh , Vi t Nam, Pp 12 [14] TCVN 9502 (2012), Cát nghiền cho bê tông vữa, Bộ Khoa học Công ngh , Vi t Nam, Pp [15] Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 3105:1993, Hỗn h p bê tông bê tông nặng - L y mẫu, chế tạo bảo d ỡng mẫu thử [16] TCVN 3106:1993, Hỗn h p bê tông nặng - P ơn p p t độ sụt [17] TCVN 3118:1993, bê tông nặng - p ơn p px [18] TCVN 3121-2003, P m vữa x măn địn ờn độ nén ơn p pt n [19] TCXDVN 374:2006, hỗn h p bê tông trộn sẵn - yêu c u ản đ n tl ng nghi m thu [20] TCVN 5574:2018, “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép-Tiêu chuẩn thiết kế”, NXB Xây dựng, Hà Nội Tiếng Anh [21] ACI Committee 318 (2011), Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318M-11) [22] Committee BD-002 (2009), AS 3600-2009, “Con rete stru tures” [23] EN ISO 15148E (2002), Hygrothermal performance of building materials and products - Determination of water absorption coefficient by partial immersion, INTERNATIONAL STANDARD, Pp 15 [24] Frank J.Vecchio and Michael P.Collins (1986), “The Modified Compression-Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear” [25] M.Knaack, Adam & Kurama, Yahya (2012) Service-Load Deflection Behavior of Reinforced Concrete Beams with Recycled Concrete Aggregate Structures Congress 2012: Bridging Your Passion with Your Profession Proceedings of the 2013 Structures Congress 2705-2716 [26] Raghu.S Pendyala (1997), “The behaviour of high-strength concrete beams” [27] Ruslan Mohd Ridzuan Ahmad et al (2011), Strength Assessment of Controlled Low Strength Materials (CLSM) Utilizing Recycled Concrete Aggregate and Waste Paper Sludge Ash Ed U.S Government, IEEE Colloquium on Humanities, Science and Engineering Research- CHUSER 2011, Penang, Pp ... THOA NGHIÊN CỨU SỰ LÀM VIỆC CHỊU UỐN CỦA DẦM BÊ TƠNG CỐT THÉP, CĨ SỬ DỤNG MỘT PHẦN CỐT LIỆU TỪ BÊ TÔNG CŨ CHUYÊN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG MÃ NGÀNH: 8580201 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG... 7570:2006 cốt liệu cho bê tông vữa yêu cầu kỹ thuật Ý nghĩa luận văn Ý nghĩa khoa học luận văn: Nghiên cứu làm việc chịu uốn dầm Bê tơng cốt thép có sử dụng phần cốt liệu từ bê tông cũ phƣơng pháp lý... dựng làm cốt liệu cũ cho bê tông 28 2.2.3 Hiệu việc tái sử dụng phế liệu xây dựng 30 2.3 Nghiên cứu sử dụng cốt liệu tái chế từ bê tông cũ chế tạo bê tông kết cấu 31 2.3.1 Tổng quan cốt liệu