Tính Toán thiết kế động cơ đốt trong

tính toán động cơ đốt trong đại học bách khoa đà nẵng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA- ĐHĐN KHOA CƠ KHÍ GIAO THƠNG -o0o - THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LIÊN MÔN PBL 2: THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ: X16- 021 Giáo viên hướng dẫn: Ths Dương Đình Nghĩa Sinh viên thực hiện: Nguyễn Văn Thanh Nguyễn Văn Sĩ Nguyễn Thế Lâm Nguyễn Đình Tùng Nguyễn Đức Vệ Đà Nẵng, 2022 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU PHẦN 1: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ X16-021 I XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG II XÂY DỰNG ĐỒ THỊ ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC 20 PHẦN 2: TÌM HIỂU KẾT CẤU VÀ HỆ THỐNG ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 56 I ĐẶC ĐIỂM TỔNG QUÁT CỦA ĐỘNG CƠ THAM KHẢO 2GR-FE 56 II PISTON 58 III THANH TRUYỀN 59 IV TRỤC KHỦY 59 V CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ 60 VI HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 61 VII HỆ THỐNG LÀM MÁT 65 VIII TÌM HIỂU HỆ THỐNG BÔI TRƠN ĐỘNG CƠ MẪU 2GR-FE 67 IX HỆ THỐNG NẠP VÀ XẢ 71 PHẦN 3: THIẾT KẾ CƠ CẤU PISTON, THANH TRUYỀN, TRỤC KHUỶU 75 I PISTON 75 II.THANH TRUYỀN 78 III.TRỤC KHUỶU 86 IV.BÁNH ĐÀ 88 PHẦN PHẦN THYẾT KẾ THÂN MÁY, NẮP MÁY VÀ CƠ CẤU PHÂN PHỐI KHÍ ĐỘNG CƠ X16- 021 90 I Thân máy 90 II Nắp máy 91 III Cơ cấu phân phối khí 92 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 PHẦN 5: THIẾT KẾ HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 114 5.1 Các phận hệ thống 114 5.2 Tính tốn hệ thống nhiên liệu 117 PHẦN 6: THIẾT KẾ HỆ THỐNG LÀM MÁT ĐỘNG CƠ 122 6.1 Phân tích nhiệm vụ, điều kiện làm việc, nguyễn lí hệ thống làm mát 122 6.2 Giới thiệu tính tốn thơng số hệ thống làm mát 124 PHẦN 7: THIẾT KẾ HỆ THỐNG BÔI TRƠN 137 7.1 Nhiệm vụ yêu cầu hệ thống bôi trơn 137 7.2 Phân tích lựa chọn phương án bôi trơn cho động 139 7.3 Bơm dầu bôi trơn 146 7.4 Lọc dầu 154 7.5 Két làm mát 157 7.6 Đồng hồ 157 PHẦN 8: THIẾT KẾ HỆ THỐNG NẠP THẢI ĐỘNG CƠ 2GR - FE 160 8.1 Khảo sát hệ thống nạp – thải động 2GR - FE 160 8.2 Tính tốn số kích thước thơng số 167 PHẦN HỆ THỐNG ĐIỆN VÀ HỆ THÔNG ĐIỀU KHIỄN ĐỘNG CƠ 170 I Hệ thống điều khiển động 170 II Hệ thống đánh lửa động X16-021 186 III Sơ đồ điều khiển hệ thống làm mát 194 IV Hệ thống điều khiển Nạp -Thải 196 V VVT (Variable valve timing) hệ thống điều khiển van biến thiên 200 VI Hệ thống điều khiển nhiên liệu 202 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 LỜI NÓI ĐẦU Ơtơ ngày dùng rộng rãi nước ta phương tiện lại cá nhân vận chuyển hành khách , hàng hoá phổ biến Sự gia tăng nhanh chóng số lượng ơtơ xã hội , đặc biệt loại ôtô đời kéo theo nhu cầu đào tạo lớn nguồn nhân lực phục vụ ngành công nghiệp ôtô linh vực thiết kế Sau học xong giáo trình ‘ động đốt ’ chúng em tổ môn giao nhiệm vụ làm đồ án mơn học Vì bước đầu làm quen với cơng việc tính tốn , thiết kế ôtô nên không tránh khỏi bỡ ngỡ vướng mắc.Nhưng với quan tâm , động viên , giúp đỡ, hướng dẫn tận tình thầy giáo hướng dẫn , giáo viên giảng dạy thầy giáo khoa nên chúng em cố gắng để hoàn thành đồ án thời gian giao Qua đồ án giúp sinh viên chúng em nắm nguyễn lý, kết cấu động đốt Vì thiết thực với sinh viên nghành Cơ khí – chuyên nghành khí Động lực học Tuy nhiên trình thực dù cố gắng nhiều không tránh khỏi thiếu sót Vì chúng em mong nhận quan tâm đóng góp ý kiến thầy ,các bạn để em hồn thiện đồ án tốt qua rút thànhững kinh nghiệm quý giá cho thân nhằm phục vụ tốt cho trình học tập công tác sau Em xin chân thành cảm ơn ! Đà Nẵng, Ngày 15 thánh năm 2022 Người thực ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 PHẦN 1: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ X16-021 I XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CƠNG 1.1Các sớ liệu ban đầu THƠNG SỚ KỸ THUẬT KÝ HIỆU Nhiên liệu Số xilanh/ Số kỳ/ Cách bố trí GIÁ TRỊ Gasoline i/ τ Thứ tự làm việc 6/ 4/ V -type 1-2-3-4-5-6 Tỷ số nén ε 10 Đường kính × hành trình piston (mm×mm) D×S 94×95 Cơng suất cực đại/ Số vòng quay (Kw/vg/ph) Ne / n 176/5200 Tham số kết cấu λ 0.24 Áp suất cực đại (MN/m2) Pz 4.7 Khối lượng nhóm piston (kg) mpt 1.0 Khối lượng nhóm truyền (kg) mtt 1.2 Góc phun sớm (độ) φs 10 α1 17 α2 30 α3 53 α4 10 Góc phân phối khí (độ) Hệ thống nhiên liệu D-EFI Hệ thống bôi trơn Force-feed lubrication system ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Hệ thống làm mát Force Circulation Water Coolong System Hệ thống nạp Không tăng áp Hệ thống phân phối khí 24 valve, DOHC Bảng 1.1: Thơng số ban đầu 1.2 Các thông số tính toán Để xây dựng đồ thị cơng ta phải tính tốn thơng số sau: Xác định tốc độ trung bình động cơ: 𝐶𝑚 = 𝑆 𝑛 0.095 × 5200 = = 16.46[ 𝑚⁄𝑠 ] 30 30 Trong đó: S [m] hành trình dịch chuyển piston xilanh, n [vòng/phút] tốc độ quay động Vì Cm ≥ m/s: động tốc độ cao hay gọi động cao tốc Chọn trước: n1=1,32 ÷ 1,39; n2 = 1,25 ÷ 1,29 Chọn số nén đa biến trung bình n1= 1.36, số giãn nở đa biến trung bình n2= 1.28 Áp suất cuối kỳ nạp: Đối với động kỳ khơng tăng áp ta có: pa = (0.8÷0.9) pk Chọn pa = 0.9pk = 0.09 [MN/m2] Đối với động khơng tăng áp, coi gần pk =po =0.1MN/m2 Áp suất cuối kỳ nén: pc = pa.en1 = 0,09×9,21,35 = 1.8 [MN/m2] Vì động xăng nên chọn ρ = Áp suất cuối trình giản nở: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Pb = PZ  n2 = PZ   ( ) n2 4.7 5,8 = 0.246 [MN/m2] == 10 1,281, 225 ( ) ,5   16    1,4  Thể tích cơng tác: 𝑉ℎ = 𝑠 × Thể tích buồng cháy: 𝑉𝑐 = 𝜋.×𝐷 𝑉ℎ 𝜀−1 = = 0.95×𝜋×0.942 0,659278926 9,2−1 = 0.659278926 [𝑑𝑚3 ] = 0.073253214 [𝑑𝑚3 ] Thể tích làm việc: 𝑉𝑎 = 𝑉𝑐 + 𝑉ℎ = 0.73253214 [𝑑𝑚3 ] Vận tốc góc trục khuỷu 𝜔 = 𝜋.×n 30 = 𝜋×5200 30 = 544.54[𝑟𝑎𝑑/𝑠] Áp suất khí sót: Chọn pth=1.04×pk=1,04×0.1= 0,104 [MN/m2] Vì động cao tốc nên có: pr = (1,05 – 1,10) pth Chọn pr = 1,1×pth = 1,1×0,104= 0,114[MN/m2] 1.3Các thơng sớ chọn Áp suất khí nạp: Pk = 0,1 [MN/m2] Chọn n1= 1,36, n2= 1,28 Tỷ số giản nở sớm ρ = 1.4 Xây dựng đồ thị công Để xây dựng đồ thị công ta cần phải: Biểu diễn thể tích buồng cháy: Vcbd = 10, 15, 20 mm Chọn Vcbd =15[mm] Tỉ lệ xích biểu diễn thể tích là: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 mVc = 𝑉𝑐 𝑉𝑐𝑏𝑑 = 0.073253214 15 =0.004883548[dm3/mm] Giá trị biểu diễn: 𝑉ℎ𝑏𝑑 = 𝑉ℎ 0.659278926 = = 135 [𝑚𝑚] µ𝑉𝑐 0.004883548 Biểu diễn áp suất cực đại: pzbd = 160-220mm Chọn pzbd = 150 [mm] Tỉ lệ xích biểu diễn áp suất là: mp = Pz = Pzbd 4.7 160  = 0,029375   m mm  MN Với vòng tròn Brick ta có đường kính AB có giá trị biểu diễn giá trị biểu diễn Vh, tức AB = Vh [mm] ÞTỉ lệ xích biểu đồ Brick là: µ𝑆 = 𝑆 𝑉ℎ𝑏𝑑 = 0.095 𝑚 ] = 0.0007 [ 135 𝑚𝑚 Vậy giá trị biểu diễn là: ′ 𝑂𝑂𝑏𝑑 = 𝜆 𝑅 0.24 ∗ 0.0475 = = 8.142 [𝑚𝑚] µ𝑆 ∗ 0.0007 1.4.1 Xây dựng đường nén Ta có phương trình đường nén là: p Vn1 = cosnt pnx = pc( Rút ta có: Đặt: i = 𝑉𝑛𝑥 𝑉𝑐 , ta có: p nx = pc 𝑉𝑐 𝑉𝑛𝑥 ) => pc Vcn1 = pnx Vnxn1 𝑛1 i n1 Trong đó: pnx Vnx áp suất thể tích điểm bất kỳ đường nén, i tỉ số nén tức thời Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành e khoảng, i = 5, 10, 15, 20, … ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 1.4.2 Xây dựng đường giản nở Ta lại có phương trình đa biến q trình giãn nở là: P V n = const Gọi Pgnx, Vgnx áp suất thể tích biến thiên theo q trình giãn nở động Ta có: pz.Vcn2 = pgnx.Vgnxn2 n Þ Pgnx V gnx = PZ VZn (với VZ = r.VC =Vc) 2  VZ    Pgnx= PZ   V  gnx   Pgnx = Đặt i = PZ  Vgnx     VZ  V gnx VC n2 n2 = PZ  Vgnx    VC , ta có: Pgnx =    n2 PZ  n2 i n21 (1.4) Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành e khoảng, i = 5,10,15,20,25…… 1.4.3 Xác định các điểm đặc biệt và bảng giá trị đờ thị cơng Hiệu đính điểm bắt đầu trình nạp: (điểm a) Từ điểm O’ đồ thị Brick ta xác định góc đóng muộn xupap thải 𝛽 =47 °, bán kính cắt vịng brick điểm a, từ a giống đường song song với trục tung cắt đường Pa điểm a Nối điểm r đường thải (là điểm giao giửa đường pr trục tung) ta đướng chuyển tiếp từ q trình thải sang q trình nạp Hiệu đính áp suất cuối trình nén: (điểm c’) Áp suất cuối q trình nén có tượng phun sớm nên thường lớn áp suất cuối trình nén lý thuyết pc tính Theo kinh nghiệm ,áp suất cuối trính nén thực tế 10 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Bugi chi tiết phản ánh tình trạng làm việc động Việc quan sát bugi sau thời gian làm việc giúp cho người kĩ thuật viên nhiều việc chẩn đoán động Chi tiết việc chẩn đoán ta tìm hiểu phần sau đồ án III Sơ đồ điều khiển hệ thống làm mát Điều khiển quạt két nước cơng tắc nhiệt thường đóng Hình 9-39 Sơ đồ điện quạt làm mát Nguyên lý hoạt động: Khi bật cơng ắc máy có dòng điện qua cầu chì 7.5A cung cấp cho cuộn dây relay quạt làm mát qua công tắc nhiệt đọ nước mass hút công tắc ngắt dòng đến motor Đồng thời dòng điện đến cung cấp cho cuộn dây relay xuống mass hút cơng tắc W sang vị trí C Khi động làm việc 84 cơng tắc nhiệt độ nước đóng nên quạt làm mát động chưa làm việc nhiệt làm mát động vượt q 84 cơng tắc nhiệt độ nước ngắt domngf qua cuộn dây relay quạt giải nhiệt két nước làm cho công tắc trả vị trí cũ nối dương cho motor làm quạt quay 194 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Cảm biến nhiệt độ nước làm mát Hình 9-40 Sơ đồ điện cảm biến nhiệt độ nước làm mát Cảm biến nhiệt độ nước làm mát thường có dây Nguyên lý Cảm biến nhiệt độ nước làm mát nằm khoang nước động cơ, tiếp xúc trực tiếp với nước động Vì có hệ số nhiệt điện trở âm nên nhiệt độ nước làm mát thấp điện trở cảm biến cao ngược lại nhiệt độ nước làm mát tăng lên điện trở cảm biến giảm xuống Sự thay đổi điện trở cảm biến làm thay đổi điện áp đặt chân cảm biến Hình 9-41 Sơ đồ nguyên lý cảm biến nhiệt độ nước làm mát Điện áp 5V qua điện trở chuẩn (điện trở có giá trị khơng đổi theo nhiệt độ) đến cảm biến trở ECU mass Như điện trở chuẩn nhiệt điện trở cảm biến tạo thành cầu phân áp Điện áp điểm cầu đưa 195 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 đến chuyển đổi tín hiệu tương tự – số (bộ chuyển đổi ADC – Analog to Digital converter) Khi nhiệt độ động thấp, giá trị điện trở cảm biến cao điện áp gửi đến biến đổi ADC lớn Tín hiệu điện áp chuyển đổi thành dãy xung vuông giải mã nhờ vi xử lý để thông báo cho ECU động biết động lạnh Khi động nóng, giá trị điện trở cảm biến giảm kéo theo điện áp đặt giảm, báo cho ECU động biết động nóng IV Hệ thống điều khiển Nạp -Thải Hệ thống phun xăng điện tử điều khiển theo chương trình lập trình sẵn, ECU thu nhận tín hiệu từ cảm biến đầu vào để xử lí, tính tốn số liệu đưa tín hiệu đến cấu chấp hành điều khiển trình phun xăng vào động phù hợp với chế độ tải động Mạch điều khiển phun xăng mơ tả hình 196 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Hình 9-42 Sơ đồ mạch phun nhiên liệu Ngun lí chung ECU động có hai chức việc điều khiển phun xăng là: Điều khiển thời điểm phun nhiên liệu điều khiển lưu lượng phun nhiên liệu ECU động tính tốn khoảng thời gian phun nhiên liệu lượng nhiên liệu phun dựa vào hai tín hiệu sau gửi về: Tín hiệu áp suất đường ống nạp Tín hiệu tốc độ động 197 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Dựa phép tính chương trình lưu nhớ, ECU xác định khoảng thời gian phun tối ưu cho chế độ hoạt động động ô tô dựa vào tín hiệu gửi từ cảm biến khác Hoạt động bơm cao áp vòi phun kết hợp bao gồm giai đoạn là: Nạp nhiên liệu vào xy lanh bơm, bắt đầu bơm nhiên liệu, kết thúc bơm nhiên liệu Thay đổi lưu lượng nhiên liệu bơm cao áp vòi phun kết hợp Hình 9-43 Nguyên lý hoạt động bơm cao áp vòi phun kết hợp Giai đoạn nạp nhiên liệu vào xy lanh bơm Khi động hoạt động cam nằm vị trí khơng tác dụng, lò xo thực kéo piston lên đểm chết Nhờ mà nhiên liệu qua lỗ 8, vị trí lỗ ngang lỗ xuyên tâm để nạp đầy vào xy lanh bơm Sau nhiên liệu tiếp tục qua lỗ trở thùng chứa Nhờ có q trình mà bơm cao áp vòi phun kết hợp làm mát tốt Giai đoạn bắt đầu bơm nhiên liệu 198 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Khi giai đoạn diễn xong cam quay vị trí tác dụng đẩy đòn, mở tỳ vào ống đẩy 11, đẩy piston xuống Khi piston đóng kín lỗ lị xo 12 bị nén lại, phần nhiên liệu xy lanh tràn ngồi qua lỗ lỗ Q trình diễn đến mặt ngang đầu piston bơm bịt kín lỗ cạnh xiên bịt kín lỗ nạp bơm cao áp bắt đầu bơm nhiên liệu đến vòi phun Piston tiếp tục xuống nén nhiên liệu qua van kim, phun vào buồng cháy dạng sương mù Kết thúc bơm nhiên liệu Giai đoạn bơm nhiên liệu kéo dài cạnh nang mở lỗ thoát 9, nhiên liệu qua lỗ xuyên tâm, qua lỗ ngang lỗ trình bơm nhiên liệu kết thúc vịi phun ngừng phun Sau pitson tiếp tục xuống sau piston lò xo kéo lên điểm chết chuẩn bị cho lần bơm sau Hình 9-44 Nguyên lý thay đổi lưu lượng nhiên liệu bơm cao áp vòi phun kết hợp Thay đổi lưu lượng nhiên liệu bơm cao áp vòi phun kết hợp Lưu lượng nhiên liệu bơm cao áp vòi phun kết hợp thay đổi theo nguyên lý: Vành xoay lực kéo kéo pitston xoay theo làm cho rãnh xiên piston đóng sớm hay muộn lỗ 8, định đến lưu lượng nhiên liệu Nếu lỗ đóng sớm nhiên liệu bơm nhiều, đóng muộn lỗ nhiên liệu bơm 199 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Khi piston xoay phía tận bên trái hai lỗ khơng đóng bơm cao áp không nén nhiên liệu, lưu lượng hệ thống tắt máy V VVT (Variable valve timing) hệ thống điều khiển van biến thiên Sơ đồ hệ thống -VVT (Variable valve timing) hệ thống điều khiển van biến thiên phát triển hãng ô tô Toyota Hệ thống giúp điều chỉnh thời điểm đóng/mở van nạp cho phù hợp với tình trạng vận hành động Nhờ mà hiệu suất động cải thiện đáng kể, xe tiết kiệm nhiên liệu đồng thời giảm thiểu lượng khí thải độc hại mơi trường Sơ đồ thống điều khiển: Hình 9-45 Sơ đồ điều khiển hệ thông VTT-i Nguyên Lý * VVT-i Bộ điều khiển Bộ điều khiển bao gồm vỏ điều khiển xích van với trục hút trục cam xả Mặt nạp sử dụng điều khiển VVT-i với van, phía ống xả sử dụng với van 200 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Khi động dừng lại, điều khiển VVT-i nạp khóa phía góc chậm chân khóa điều khiển VVT-i phía ống xả khóa phía góc cao cấp Cái Đảm bảo khả khởi độngđộng tuyệt vời Áp suất dầu gửi từ đường dẫn bên trước chậm trục hút trục cam xả gây quay hướng chu vi điều khiển VVT-i để thay đổi thời gian van nạp liên tục Một lò xo hỗ trợ góc tiên tiến cung cấp mặt ống xả VVT-i điều khiển Điều giúp áp dụng mô-men xoắn theo hướng góc nâng cao để chân khóa vane tương tác an toàn với vỏ Khi động dừng lại Cảm biến VVT nạp MÀ Y VV1+ ECM VV1 Rotor thời gian Hình 9-46 Sơ đồ hệ thống điện cảm biến VVT-i - Cảm biến VVT loại MRE bao gồm MRE, nam châm cảm biến Hướng từ trường thay đổi hình dạng khác (phần nhơ không nhô ra) rotor thời gian,Đi qua cảm biến Kết là, điện trở MRE thay đổi điện áp đầu đến ECM thay đổi thành Hi Lo ECM phát vị trí trục cam dựa điện áp đầu - Sự khác biệt cảm biến VVT loại MRE cảm biến VVT loại cuộn dây pick-up sử dụng mơ hình thơng thường sau Mục Loại cảm biến 201 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Đầu tín hiệu MRE Pick up -Coil Đầu kỹ thuật số liên tục tốc độ động thấp Đầu analog thay đổi với tốc độ động Phát thực cách so sánh tín hiệu Phát thực NE với thời gian chuyển đổi cách so sánh tín phần Phát vị trí trục cam đầu Hi / Lo hiệu NE với thay đổi nhô / không nhô dạng sóng đầu phần rotor thời gian nhô rotor thời gian thực dựa số lượng qua NE đầu vào tín hiệu trình đầu Hi /Lo Hình 9-47 Cảm biến VVT-i VI Hệ thống điều khiển nhiên liệu Các thiết bị hệ thống nhiên liệu gồm : Bình xăng Bơm xăng điện Cụm ống đồng hồ đo xăng bơm 202 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Lọc xăng Bộ than hoạt tính Lọc khơng khí Van điện từ Motor nước Bướm ga Bộ ổn định áp suất Bộ giảm chấn áp suất nhiên liệu Vịi phun Hình 9-48 Sơ đồ điều khiển phun nhiên liệu động 2GR-FE 203 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Hình 9-49 Lưu đồ thuật tốn Các thơng số kĩ thuật thiết bị Bình xăng Hình 9-50 Bình xăng thực tế Các thơng số bình xăng hảng nước 204 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Bình xăng tơ ví nơi chứa “huyết mạch” thể, vị trí dễ gây nguy hiểm không đảm bảo an tồn, thế, thiết kế bình xăng, nhà sản suất có đưa thơng số dung tích an tồn cho loại xe, bạn cần lưu ý thơng số dung tích bình xăng nhà sản xuất cơng bố cần hiểu ngưỡng an tồn cho bình xăng, thực tế bạn “đổ đầy” nhiên liệu, số thực tế vượt ngưỡng công bố nhà sản suất 3.Bơm xăng điện Bơm xăng hoạt động hút xăng từ bình nhiên liệu đẩy tới kim phun động mức áp suất trì khoảng 30-85 PSI Áp suất nhiên liệu phải trì mức phù hợp Nếu áp suất thấp dẫn đến tượng rung giật động chí chết máy hoạt động Còn áp suất cao khiến động hoạt động thừa nhiên liệu Nhà sản xuất đặt bơm xăng bình nhiên liệu với mục đích hạn chế tiếng ồn hoạt động, đồng thời nhiên liệu giúp làm mát, bôi trơn thiết bị bên bơm Từ giúp giảm thiểu nguy thiếu nhiên liệu xe quay vòng nhanh 205 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Hình 9-51 Bơm xăng điện thực tế Cụm ống đồng hồ đo xăng Hình 9-52 Cụm đồng hồ đo xăng Lọc xăng 206 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Hình 9-53 Lọc xăng thực tế Bộ than hoạt tính Bầu lọc than hoạt tính hộp kín chứa đầy than hoạt tính Than hoạt tính xử lý để tạo thành bề mặt có khả hấp thụ nhiên liệu Để ngăn chặn khí thải HC ngồi khí quyển, van kiểm sốt luồng khí vào bầu lọc than hoạt tính Khi mở nắp bình nhiên liệu, khơng khí hút vào buồng phía van ORVR Khi nạp thêm nhiên liệu, van ORVR mở nhiên liệu vào lọc than hoạt tính áp suất bình nhiên liệu tăng lên nạp nhiên liệu vào Sau nạp nhiên liệu xong, van ORVR đóng lại 207 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 Tài liệu tham khảo: [1] GS.TS.Nguyễn Tất Tiến – Nguyên lý động đốt – NXB Giáo Dục [2] Nhiều tác giả – Kết cấu động đốt [3] Catalog động 2GR-FE [4] PGS.TS.Trần Thanh Hải Tùng - Giáo trình kết cấu tính tốn động đốt [5] Trần văn Tế - Sách Kết cấu tính tốn động đốt [6] “Giáo trình kết cấu tính tốn động đốt trong” – NGUYỄN ĐỨC PHÚ- TRẦN VĂN TẾ [7] Tài liệu động tham khảo 2GR- FE [8] trang Wep WIKIPEDIA [9] Diễn đàn OTO – HUI [10] Tài liệu giảng dạy mơn“Thủy khí máy thủy khí”, Phạm Thị Kim Loan, Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [11] Nguyễn Trọng Hiệp – Nguyễn Văn Lẫm, “Thiết kế chi tiết máy” [12] Nguyễn Quang Trung, “Hướng dẫn đồ án thiết kế động đốt trong”, Đà Nẵng [13] CATALOGUE 208 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X16- 021 ... THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X 16- 021 Bảng 1.5: Giá trị biểu diển Nhận thấy tổng T lặp lại theo chu kỳ 1800 cần tính tổng T từ 00 đến 1800 sau suy cho chu kỳ cịn lại ( ) Vẽ đồ thị tổng T cách nối tọa... đồ thị tổng T Sau có đồ thị tổng Phương pháp xác định T tb  T = f ( ) ta vẽ  T tb (đại diện cho mô men cản) sau: Ta tính diện tích phần đồ thị tổng T trục hồnh sau chia Đồ thị tổng T... với trục tung cắt đường giản nở lý thuyết b 11 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ ĐỘNG CƠ X 16- 021 Áp suất cuối trình giẳn nở thực tế pb’’ thường thấp áp suất cuối trình giản nở lý thuyết xupap xả mở sớm Xác định