Nghiên cứu đề xuất dạng kết cấu nhịp dầm I BTCT DƯL cải tiến được liên tục hóa trong xây dựng cầu vượt với mục đích thỏa mãn các yêu cầu vừa đề cập, được phân tích tính toán nhằm bảo đảm sự an toàn trong khai thác của kết cấu khảo sát.
BÀI BÁO KHOA HỌC NGHIÊN CỨU ÁP DỤNG KẾT CẤU NHỊP DẦM BTCT - DƯL MẶT CẮT I CẢI TIẾN TRONG THIẾT KẾ XÂY DỰNG NÚT GIAO CẮT KHÁC MỨC Ở ĐIỀU KIỆN ĐÔ THỊ LỚN Ở VIỆT NAM Đặng Việt Đức1 Tóm tắt: Thực trạng ùn tắc giao thơng đô thị lớn Việt Nam lực thông hành hạn chế nút giao cắt đồng mức phổ biến Cầu vượt nút giao cắt khác mức biện pháp áp dụng rộng rãi Sự cần thiết phải có dạng kết cấu cầu vượt biện pháp thi công tương ứng phù hợp để đảm bảo hơp mỹ quan đô thị, tiến độ thi công nhanh, thỏa mãn yếu tố môi trường không ảnh hưởng đến khai thác giao thông khu vực dự án thi công Nghiên cứu đề xuất dạng kết cấu nhịp dầm I BTCT DƯL cải tiến liên tục hóa xây dựng cầu vượt với mục đích thỏa mãn yêu cầu vừa đề cập, phân tích tính tốn nhằm bảo đảm an toàn khai thác kết cấu khảo sát Từ khóa: Ùn tắc giao thơng, cầu vượt, dầm BTCT DƯL cải tiến GIỚI THIỆU * 1.1 Tình hình nút giao thơng Hà Nội thành phố Hồ Chí Minh Hình Hiện nút giao thơng đồng mức cao điểm Hà Nội Trong điều kiện đô thị lớn Việt Nam Hà Nội TP Hồ Chí Minh, nhu cầu di chuyển phương tiện giao thông trở nên ngày lớn Nguyên nhân tắc đường đến chủ yếu từ khả thông hành hạn chế nút giao cắt đồng mức, mật độ xe cộ tăng nhanh thời gian tới Tình trạng ùn tắc giao thông cao điểm trở nên phổ biến (hình Khoa Cơng trình, BM Cơng trình Giao thông, Trường Đại học Thủy lợi 126 1) Với trạng này, loại hình nút giao thơng khác mức với kết cấu cầu vượt cải thiện lực thông hành nút giao cắt Trong thời gian gần cơng trình cầu vượt thể vai trò quan trọng chống ùn tắc nút giao thơng có mật độ phương tiện giao thông cao nút Ngã Tư Sở, nút Vọng, nút Mai Dịch, nút Cầu Giấy, Láng Nguyễn Chí Thanh, Láng – Láng Hạ Ngồi ra, kết cấu cơng trình thuộc nút giao cắt lập thể địi hỏi phải có tính cân đối hài hịa yếu tố kiến trúc cơng trình Một u cầu quan trọng thi cơng cơng trình cầu vượt biện pháp thi cơng phải có tiến độ xây dựng nhanh giảm thiểu ô nhiễm, gồm tiếng động mơi trường Các cơng trình cầu vượt dạng dầm có lỗ rỗng nút Vọng, Mai Dịch, Cầu Giấy thi công công nghệ đổ bê tông chỗ hệ đà giáo cố định Trong q trình thi cơng, hệ đà giáo chống đỡ tạm cản trở giao thông khu vực nhịp xây dựng Công đoạn cẩu lắp tháo rỡ khối tải phục vụ công tác thử tải – khử lún cho hệ đà giáo gây mức độ ô nhiễm bụi tiếng ồn nghiêm trọng Với tồn vậy, cần KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) thiết phải có nghiên cứu, khảo sát đề xuất dạng kết cấu nhịp dầm có yếu tố thẩm mỹ cơng trình, hài hịa với tổng thể kiến trúc khu vực đồng thời biện pháp thi công phải nhanh tiến độ, giảm thiểu tác động xấu môi trường Dạng kết cấu nhịp phiến dầm BTCT DƯL lựa chọn thỏa mãn yêu cầu đề cập, với ưu điểm bật tiến độ thi công nhanh giá thành rẻ, nhiên hạn chế kểu dáng thẩm mỹ, cần có cải tiến để tăng độ mảnh thoát kiến trúc cơng trình 1.2 Giới thiệu kết cấu nhịp dầm giản đơn BTCT DƯL Từ năm đầu thập kỷ 70 kỷ trước nay, kết cấu dầm cầu Bê tông cốt thép Dự ứng lực (BTCT DƯL) nhịp giản đơn với nhiều chủng loại khác sử dụng rộng rãi công trường xây dựng cầu Việt Nam Những yếu tố để chúng trở nên phổ biến trọng lượng dầm khơng q lớn để sử dụng phương pháp lao lắp truyền thống cần cẩu, giá lao dầm…vv Qua so sánh giá thành thực tiễn sản xuất với giải pháp công nghê thi công khác đổ bê tông chỗ hay công nghệ đẩy dự án cầu dầm giản đơn có giá thành thấp (N.V Trung cộng sự) Tuy nhiên xét mặt kỹ thuật kết cấu dầm BTCTDUL giản đơn truyền thống hạn chế: Chiều dài hạn chế với mức lớn đạt 42m (dầm SUPER T dầm I) Trong trường hợp yêu cầu khổ xe thơng thuyền lớn 45m phải áp dụng giải pháp kết cấu công nghệ khác đúc dầm bê tông đà giáo cố định áp dụng cơng nghệ đẩy có mặt cắt dạng hộp kín (đúc đẩy , đà giáo di động….) với kết cấu siêu tĩnh Dầm I33m, chuyên gia Nhật Bản đưa vào thực tế Việt Nam qua công trình vốn ODA có chiều cao tương đối lớn, kể mặt cầu 1.85 m Điều dẫn đến làm tăng đáng kể khối lượng đất đắp đầu cầu, làm cản tầm nhìn cơng trình cầu vượt, đường cao nằm khu vực đô thị Tĩnh tải bê tông tươi mặt cầu (BMC) làm suy giảm đáng kể tích lũy ứng suất nén từ hệ thống DƯL Bài viết trình bày nội dung nghiên cứu đề xuất để tăng độ nhịp dầm I BTCT DƯL giải pháp liên tục hóa nhịp dầm giai đoạn khai thác nhằm tăng tiện nghi khai thác cho phương tiện giao thông đồng thời cải thiện thẩm mỹ kết cấu cơng trình CƠ SỞ VÀ ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP KẾT CẤU VÀ CÔNG NGHỆ TỔNG THỂ 2.1 Tăng hiệu mặt cắt với thép cấu tạo vùng nén Phần diện tích thép cấu tạo vào vùng chịu nén mắt cắt dầm làm tăng tăng diện tích quy đổi, mơ men qn tính quan hết đưa vị trí trục trung hịa lên cao hơn, tăng khoảng cách từ trục trung hòa đến vùng chịu kéo từ làm tăng hiệu hệ thống ứng suất trước Diện tích tiết diện, vị trí trục trung hịa đàn hồi mơ men qn tính tốn trình bày tài liệu tham khảo (DT194051, 2019) Vị trí, đường kính số lượng ống luồn cáp tính đến trình tính tốn đặc trưng hình học mặt cắt, mặt cắt dầm I bó cáp DƯL bố trí theo dạng đường cong parabol đặc trưng hình học mặt cắt có đơi chút khác biệt Khảo sát với dầm I33m thiết kế định hình, đặc trưng hình học mặt cắt dầm có khơng cấu tạo thép, diện tích mặt cắt dầm tăng cường thép lớn mặt cắt dầm không tăng cường giai đoạn làm việc 16, 14 (%) Đối với khoảng cách từ trục trung hòa đến thớ dưới, giá trị trường hợp mặt cắt dầm có thép so với trường hợp mặt cắt dầm không thép giai đoạn làm việc lớn khoảng 10, 10 (%) Giá trị mơ men qn tính mặt cắt dầm cấu tạo thép so với mặt cắt dầm khơng có thép giai đoạn làm việc lớn với mức 18, 16 (%) Với có mặt diện tích thép vùng chịu nén, hệ DƯL tác dụng hiệu so với mặt cắt dầm I thông thường (DT194051, 2019) 2.2 Cấu tạo thêm DƯL Nội lực làm việc dầm I33m BTCT DƯL bán lắp ghép căng sau tích lũy qua giai KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) 127 đoạn Giai đoạn 1, giai đoạn căng kéo bệ, dầm bê tông tích lũy ứng suất nén trước dầm mức 0.6 f’c theo phân bố ứng suất nén thớ Ở giai đoạn tiếp theo, giai đoạn lao lắp đổ bê tông mặt cầu giai đoạn khai thác với mặt cắt liên hợp gồm dầm mặt cầu, tác dụng tĩnh tải mặt cầu (BMC) tĩnh tải phận tiện ích nhịp làm giảm bớt mức ứng suất nén tích lũy phân bố thớ dầm, Khảo sát trường hợp dầm I33m BTCT DƯL giai đoạn khai thác phân bố ứng suất nén thớ khu vực dầm cịn khoảng -3÷-4 (Mpa) DƯL ngồi (N) bước thi cơng cuối cùng, khơi phục lại cho dầm cầu mức ứng suất nén trước Như để vượt độ nhịp lớn thơng thường, ví dụ > 33m, thay phải thiết kế dầm có diện tích tiết diện lớn, đặc trưng hình học đủ lớn để tích lũy đủ lượng ứng suất trước đủ phục vụ cho tĩnh tải thân dầm, tĩnh tải mặt cầu, áp dụng giải pháp bán lắp ghép, tĩnh tải phận tiện ích hoạt tải khai thác, cấu tạo dầm có thiết kế hình học, cấp vật liệu mức ứng suất trước vừa đủ để đảm bảo an toàn với thành phần tĩnh tải Sau hoàn thiện phận tiện ích lớp phủ mặt cầu, lực nén trước từ phần DƯL N cung cấp thêm cho dầm lần cuối để bù lại lượng DƯL tích lũy dầm hao hụt Giải pháp đặc biệt hiệu với dạng kết cấu nhịp dầm thi công theo giải pháp bán lắp ghép với tĩnh tải bê tông tươi mặt cầu gây mức độ hao hụt ứng suất dầm lớn 2.3 Liên tục hóa nhịp dầm giản đơn Nhiều nhịp giản đơn dạng kết cấu cầu áp dụng phổ biện với ưu điểm đơn giản thiết kế thi công, tiến độ thi cơng nhanh giá thành rẻ tính theo diện tích đơn vị mặt cầu Bên cạnh dạng kết cấu nhịp không bị ảnh hưởng dạng tải trọng thứ cấp thay đổi nhiệt độ, lún trụ Tuy nhiên đặc thù kết cấu nhịp giản đơn sử dụng khe co giãn tất vị trí trụ mố cầu Tuổi thọ khe co giãn phạm vi nhỏ thường không cao, 128 thường từ 5-10 năm phải thay thế, công tác thay khe co giãn điều kiện giao thơng đơng đúc thành phó trở nên khó khăn Sự có mặt khe co giãn làm giảm tính êm thuận tiện nghi, tạo nên độ xóc, giảm tuổi thọ phương tiện giới tham giao thông Do cần thiết phải có biện pháp liên tục hóa cho kết cấu nhịp, giảm bớt số lượng vị trí sử dụng khe co dãn, đảm bảo độ cứng đàn hồi toàn chiều dài cầu liên cầu Nhờ mà đảm bảo tiện nghi phục vụ kết cấu cơng trình, giảm thiểu cơng tác sửa chữa tu bảo dưỡng tương lai với điều kiện giao thông thành phố lớn Việt Nam Từ đầu năm 2000, nhiều cơng trình cầu có thiết kế dạng nhịp dầm I 33m BTCT DƯL bán lắp ghép liên tục hóa theo biện pháp: Đổ dầm ngang liên kết cứng đầu dầm giản đơn sau căng DƯL ngang để tăng độ liên kết Tuy nhiên giải pháp làm lãng phí gối cầu chưa khắc phục đặc điểm dầm kê xà mũ vốn có mỹ quan không đẹp Trong (N.V.Trung, 2004), cố GS.TS NGND Nguyễn Viết Trung có đề cập đến hình thức liên tục nhịp với dầm ngang bố trí cao độ chiều cao với dầm cầu đặt đỉnh trụ mà khơng có xà mũ Khi lao lắp phiến dầm đỡ hệ trụ tạm sau tiến hành liên kết phiến dầm với khối dầm ngang trụ mối nối đổ bê tông chỗ Giải pháp liên tục nhiệt cho phép tiết kiện số lượng gối cầu, đem đến kết cấu cơng trình có mỹ quan đẹp Tuy nhiên biện pháp liên tục nhịp áp dụng gối cầu, phận kết cấu phải thay qn trình khai thác kết cấu cơng trình Khối dầm trụ dầm cầu phải chống đỡ hệ thống đà giáo tạm trước mối nối dọc đầu dầm với khối dầm ngang hình thành đầy đủ cường độ thiết kế Vai trò mối dọc giúp kết cấu liên tục với tĩnh tải phận hoàn thiện hoạt tải sau vật liệu mối nối hình thành cường độ 2.4 Giải pháp tổng thể KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) Mối nối liên tục dầm Phiến dầm BTCT DƯL nối mức độ liên tục nhịp kết cấu, thể sơ họa giải pháp đề xuất ĐỀ XUẤT ÁP DỤNG KẾT CẤU NHỊP DẦM CẢI TIẾN CHO NÚT GIAO MAI DỊCH Kết cấu đề xuất áp dụng với điều kiện địa hình khu vực cầu vượt nút Mai dịch Mặt cắt kết cấu nhịp BTCT DƯL cầu vượt Mai Dịch đề xuất dạng dầm I 44m BTCT DƯL cải tiến cho bên, thi công bán lắp ghép Với quy mô mặt cắt ngang với chiều rộng bên B = 0.5+ 3.75 + 7.5 + 1.0/2 = 12 m , kết cấu nhịp kết hợp nhịp dầm độc lập song song thể hình Qua khảo sát phân tích thực địa nút Mai Dịch, độ nhịp cầu vượt nút Mai Dịch thực tế nhỏ dẫn đến số lượng trụ cầu lớn tạo nên rối kiến trúc cơng trình cầu vượt Dầm I với chiều dài lớn xà mũ có cao độ chiều cao tạo nên hài hòa thẩm mỹ, phù hợp với kiến trúc cơng trình thị Mặt cắt dầm hình dáng trụ thể hình Sơ đồ nhịp đề xuất bố trí: 45m + 3x46m + 45m = 228m Kết cấu nhịp với phiến dầm cải tiến BTCT DƯL có cấu tạo thép vùng chịu nén (DT194051, 2019) DƯL căng sau Trụ khối dầm ngang trụ Hình Sơ họa giải pháp liên tục nhịp đề xuất Một giải pháp tổng thể đề xuất (sơ họa hình 2) để thỏa mãn tiêu chí : - Liên tục hóa kết cấu nhịp giai đoạn khai thác với giải pháp khối trụ có cao độ chiều cao tương đương với chiều cao dầm cầu Khối trụ liên kết với trụ theo dạng nối cứng thông qua gối cầu, liên kết với dầm dọc chủ mối nối đổ bê tông chỗ - Các phiến dầm BTCT DƯL cấu tạo thêm thép để tăng hiệu đặc trưng hình học làm việc thành phần ứng suất trước - Cấu tạo hệ thống DƯL N để cung cấp thêm cho kết cấu nhịp dầm mức ứng suất trước định hồn thiện tất phận tiện ích kết cấu nhịp Có thể nghiên cứu thêm để hệ thống DƯL tăng hiệu làm việc mi c l 12000 12000 Bê tông asphalt tạo nhám: 30mm Lớp nhựa dính bám 0.6Kg/m2 Lớp bê tông asphalt: 70mm Bản mặt cầu : 200mm 200 700 200 700 714 Bê tông asphalt tạo nhám: 30mm Lớp nhựa dính bám 0.6Kg/m2 Lớp bê tông asphalt: 70mm Bản mặt cầu : 200mm 714 Đà giáo tạm 1200 2400 2400 2400 2400 1200 1200 2400 2400 2400 2400 1200 tim tuyÕn 1400 1400 bêtông đệm dày 100mm 1000 3601 3601 1000 1000 9402 3601 3601 1000 9402 Hình Thiết kế chung mặt cắt dầm trụ cầu Cáp DƯL kết cấu nhịp chia thành loại: loại bố trí loại bố trí ngồi tiết diện Hệ cáp DƯL cấu tạo đúc dầm, tương tự cấu tạo hệ thống DƯL căng sau dầm I33m, loại dầm phổ biến nay, với số lượng bó loại 9T15 có đường KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) 129 dạng Parabol Số lượng bố trí cáp đảm bảo dầm làm việc an toàn với tất tĩnh tải bao gồm tĩnh tải thân dầm, tĩnh tải mặt cầu, tĩnh tải phận tiện ích nhịp Sau hoàn thiện phận phục vụ khai thác mặt cầu, hệ thống cáp DƯL N tiến hành lắp đặt căng kéo để cung cấp ứng suất trước lần cuối, đảm bảo an toàn với tất tải trọng thiết kế giai đoạn khai thác, thể hình bã c¸p dù øng lùc N c l MẶT CẮT TRấN TR đầu neo bó cáp dự ứng lực mối nối đổ chỗ tim tuyến V TR T U NEO DƯL N 714 700 200 1200 1200 1200 1200 2400 1200 2400 1200 1200 1200 2400 1200 2400 1200 Hình Neo bố trí đỉnh trụ để liên tục hóa dầm c l MẶT CẮT GIỮA NHỊP tim tuyÕn RÃNH CHUYỂN HƯỚNG 714 50 200 50 DÇM NGANG CHUYểN TIếP 700 200 bó cáp DƯL N RÃNH CHUYểN H¦íNG 1200 1200 1200 1200 2400 1200 2400 1200 1200 1200 1200 2400 2400 1200 Hình Thiết kế vị trí trụ chuyển hướng Phương án thi cơng kết cấu nhịp thể hình Sát vị trí trụ cầu lắp dựng hệ thống trụ đỡ tạm phục vụ thi công dầm cầu cho đầu nhịp Các phiến dầm vận chuyển đến chân công trường lao lắp hệ thống giá long môn Tuy nhiên tỷ lệ chiều cao chiều dài dầm tương đối nhỏ, độ mảnh dầm tăng lên đáng kể nên phải ý đặc biệt độ ổn định hệ móc treo chống đỡ cho dầm đặt vào vị trí Trong q trình hồn thiện hệ thống nhịp liên tục, hệ cẩu long môn đưa dầm vào vị trí chống đỡ tạm sát trụ, thể hình, ván khn cốt thép cho mối nối ướt, mặt cầu dầm ngang, đồng thời phận kết cấu neo chuyển hướng cho hệ thống DƯL N lắp dựng, sau tiến hành đổ bê tông cho mối nối, hệ dầm ngang mặt cầu Sau công đoạn đổ mối nối ướt, dầm ngang mặt cầu tiến hành căng kéo hệ thống DƯL N thời điểm vật liệu mối nối mặt cầu phát triển đủ cường độ sau hoàn thiện phận tiện ích mặt cầu phục vụ khai thỏc bước thi công nhịp lại cầu thăng long biện pháp Thi công nhịp lại tương tự nhịp Poóc tích mố a0 nhịp Poóc tích pháp vân nhịp mè a1 Têi h·m Têi kÐo DÇm dÉn 8I 600 Hình Giải pháp lao lắp liên tục hóa nhịp dầm 130 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MƠI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) Hình Mơ tả cáp DƯL N mơ hình phân tích Qua khảo sát nhiều dự án thiết kế thi công kết cấu nhịp dầm BTCT DƯL nhận thấy kiểm soát xuất vết nứt nội dung thiết kế chi phối Do nghiên cứu tập trung khảo sát giá trị phân bố ứng suất dầm thớ dầm qua giai đoạn thi công để xem xét khả làm việc dầm theo tiêu chí kiểm sốt vết nứt (TCVN 11823:2017, 2017) Phân bố ứng suất thớ dầm xác định từ kết phân tích nội lực mơ hình đặc trưng hình học mặt cắt liên hợp tương ứng (hình 8, 9) ứng suất thớ tải trọng tĩnh qua giai đoạn 5.00 0.00 ứng suất (Mpa) 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 45000 -5.00 -10.00 -15.00 -20.00 -25.00 US TD GD1 US TD GD2 US TD GD DULN GH nen BT Vị trí mặt cắt dầm (mm) Hình Phân bố ứng suất thớ dầm tải trọng tĩnh giai đoạn khảo sát TTGH Sử dụng giai đoạn khai thác 5.00 Ứng suất (Mpa) MỘT SỐ PHÂN TÍCH THIẾT KẾ CHO KẾT CẤU ĐỀ XUẤT Để khảo sát ứng xử kết cấu phục vụ công tác thiết kế, hệ nhịp dầm BTCT DƯL với mặt cắt I cải tiến, liên tục hóa giai đoạn khai thác mơ tả theo mơ hình kết cấu định nghĩa phương pháp phần tử hữu hạn (PTHH) Hệ dầm dọc chủ, dầm ngang, trụ cầu, khối đổ trụ mô tả thành phần tử khung – dầm định nghĩa phần mềm Midas/Civil Hệ thống DƯL trong, căng kéo giai đoạn ban đầu mô tả chức internal Tendon phần mềm Đặc điểm dầm cấu tạo thép vào khu vực chịu nén bê tơng mặt cầu có cấp cường độ chịu nén C30 so với C40 dầm phần mềm mơ tả xác dạng mặt cắt liên hợp Các bước liên hợp cụ thể hóa theo ý đồ người sử dụng bước thi công Trong phần mềm MIDAS/CIVIL phần tử cable phi tuyến, dạng phần tử Truss đặc biệt, sử dụng để mơ tả cho bó cáp DUL ngồi, bố trí phần tử tương tự áp dụng phần tử dàn nhiên phần mềm có chức tạo lực căng cáp, giá trị lực căng nhập vào tương đương với lực căng ban đầu (Midas IT, 2011) Mơ hình phân tích xét đến giai đoạn hình thành nên kết cấu: thi công trụ; Thi công dầm; Cấu tạo thép – căng kéo DƯL; Đổ dầm ngang; Đổ bê tông mặt cầu mối nối; Căng kéo DƯL ngoài; Rỡ đà giáo tạm 0.00 5000 10000 15000 20000 25000 30000 35000 40000 45000 -5.00 -10.00 -15.00 -20.00 US TD Tohop Max US TD Tohop Min US TT Tohop Max US TT Tohop Min Gioihan Nen BT C40 Gioihan Keo BT C40 -25.00 Vị trí mặt cắt dầm (mm) Hình Phân bố ứng suất thớ giai đoạn khai thác Ở giai đoạn căng kéo đầu tiên, ứng suất tích lũy thớ kết cấu khảo sát có mức -14 Mpa, xấp xỉ 60% mức chịu nén cho phép giai đoạn chế tạo dầm giá trị cường độ chịu nén vật liệu bê tông dầm Khi tiến hành đổ mặt cầu, tĩnh tải bê tông tươi làm giảm mức nén tích lũy dầm xuống cịn xấp xỉ -3.5 Mpa Kết phân bố ứng suất thớ dầm sau căng kéo DƯL N thể hình So sánh kết giai đoạn đổ bê tơng BMC giai đoạn căng hồn thiện mặt cầu căng kéo cáp DUL - N đợt sau thấy ứng suất nén thớ tăng thêm xấp xỉ Mpa từ giá trị -3.5 Mpa thành gần -4.5 giai đoạn sau căng kéo DƯL - N Mức độ gia tăng giá trị khơng q lớn mức tích lũy ứng suất nén với mặt cắt làm việc với mức tăng đáng kể đặc trưng hình học có mặt phần mặt cầu, kết cấu cấu nhịp chuyển từ hình thức giản giản đơn sang làm việc với dạng trụ khung phải chịu thêm tác động động phần tĩnh tải cho giai đoạn hoàn thiện mặt cầu Có thể thăng thêm mức tích lũy ứng suất nén dầm cách tăng thêm bó cáp DƯL N nhiên đề tài khảo sát với trường hợp bố trí số bó cáp giấu vào khu vực dầm dọc chủ, đảm bảo yếu tố mỹ quan Phân bố ứng suất thớ giai đoạn khai thác thể hình Có thể nhận thấy với bố trí thiết kế dầm đề tài thớ khu vực nhịp bắt đầu chớm xuất ứng suất kéo với tổ hợp tải trọng có hoạt tải xếp tải để mô men dương xuất lớn dầm Khu vực có phân bố mơ men âm chưa tạo nên ứng suất kéo thớ dầm Phân bố KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) 131 ứng suất nén lớn dầm xấp xỉ -13 Mpa so với khả chịu nén cho phép (thiết kế) dầm -24 (Mpa) Tất yếu tố vừa trình bày thể thiết kế mặt cắt, chiều dài nhịp, thiết kế bố trí cung cấp ứng suất trước, trình tự thi cơng, dạng liên kết trụ - dầm, cấp vật liệu thiết kế phù hợp, dầm chủ gần làm việc hoàn toàn chịu nén, cho phép dầm việc an tồn xét theo tiêu chí kiểm soát xuất vết nứt với độ dự trữ an toàn cao dù kết cấu độ vượt nhịp lớn (45m) cấp vật liệu bê tông mức thông thường 40Mpa KẾT LUẬN Giải pháp kết cấu với tỉ lệ chiều cao dầm chia chiều dài nhịp nhỏ (xấp xỉ 1/24), khơng có phân biệt dầm xà mũ trụ (cùng chiều cao cao độ) trụ thân cột tạo nên kiến trúc mảnh, phù hợp với cảnh quan thị, có kiến trúc đẹp so với kết cấu nhịp dầm I T kê lên xà mũ với trụ thân hẹp thông thường Kết cấu nhịp dầm I BTCT DƯL áp dụng phổ biến điều kiện thực tiễn Việt Nam, thi công chế tạo thục nhà thầu nước Việc cấu tạo thêm thép vào phía dầm đồng thời có hiệu ứng liên hợp với bê tơng đổ sau khơng q phức tạp trình độ nhà thầu thi công Việt Nam Các cơng đoạn phục vụ liên tục hóa dầm làm tiến độ thi công chậm 3-4 ngày cho nhịp dầm nhiên phận khe co dãn, gối cầu loại bỏ, tăng độ êm thuận cho phương tiện giao thông khai thác cầu, giảm thiểu công tác tu bảo dưỡng phận khe co dãn, gối chí phải thời gian để thay phận gặp phải hỏng hóc nặng, khơng cịn khả sử dụng TÀI LIỆU THAM KHẢO Nguyễn Viết Trung, Hồng Hà, Nguyễn Ngọc Long, (2013), Cầu Bê tơng Cốt thép - tập 1, Nhà xuất GTVT Đề tài nghiên cứu khoa học công nghệ cấp Bộ, mã số DT194051, (2019), Nghiên cứu áp dụng giải pháp kết cấu công nghệ tiên tiến chế tạo dầm BTCT Dự ứng lực giản đơn chiều cao thấp có nhịp lớn đến 50m, Bộ Giao thơng Vận Tải Nguyễn Viết Trung, (2004), Công nghệ đại xâu dựng cầu Bê tông cốt thép, Nhà xuất Xây dựng TCVN 11823: 2017, (2017), Thiết kế cầu đường Midas IT, (2011), Analysis Reference - Analysis for Civil Structures – Midas/Civil User Guide, MIDASoft, Inc Abstract: THE STUDY & APPLICATION IMPROVED PCI GIRDERS FOR DESIGNING & BUILDING OVERFLY BRIDGES IN VIETNAM BIG CITIES Traffic jam situation has become seriously in big Cities of Vietnam because of low serviceability of plan intersections Building cross over bridges and space intersections is the solution which has been applied the most popularly However, there are necessaries for structural design with aesthetics, quick construction schedule, limit pollution affection, and minimalizing the traffic conflict with the current active road The study investigates and proposes a superstructure type with improved PC girders and continued after erected Keywords: Traffic jam, cross over bridges, improved PC girders Ngày nhận bài: 30/9/2021 Ngày chấp nhận đăng: 08/11/2021 132 KHOA HỌC KỸ THUẬT THỦY LỢI VÀ MÔI TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) ... L? ?I VÀ M? ?I TRƯỜNG - SỐ ĐẶC BIỆT (12/2021) M? ?i n? ?i liên tục dầm Phiến dầm BTCT DƯL n? ?i mức độ liên tục nhịp kết cấu, thể sơ họa gi? ?i pháp đề xuất ĐỀ XUẤT ÁP DỤNG KẾT CẤU NHỊP DẦM C? ?I TIẾN CHO NÚT... CHO NÚT GIAO MAI DỊCH Kết cấu đề xuất áp dụng v? ?i ? ?i? ??u kiện địa hình khu vực cầu vượt nút Mai dịch Mặt cắt kết cấu nhịp BTCT DƯL cầu vượt Mai Dịch đề xuất dạng dầm I 44m BTCT DƯL c? ?i tiến cho... so v? ?i kết cấu nhịp dầm I T kê lên xà mũ v? ?i trụ thân hẹp thông thường Kết cấu nhịp dầm I BTCT DƯL áp dụng phổ biến ? ?i? ??u kiện thực tiễn Việt Nam, thi công chế tạo thục nhà thầu nước Việc cấu tạo