C. trình đáyMáy đào KOBE 1.0 m³
f. Nhận xét kết quả tính tốn ổn định mái hố mĩng cơng trình
1.9.2. Cơng tác thiết kế
Theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 4118-85, ban hành ngày 12/11/1985 quy định trường hợp tính ổn định mái dốc kênh, ngồi ra chưa cĩ quy phạm cụ thể cho mái dốc trong trường hợp mái đào hố mĩng. Vì thế, hiện nay hệ số mái dốc được chọn theo kinh nghiệm của người thiết kế, thơng thường từ 2,5÷3,5. Tuy nhiên với hệ số mái dốc nêu trên, nhà thiết kế vẫn tính ra với hệ số ổn định nhỏ hơn mức cho phép và đều kết luận rằng mái hố mĩng khơng ổn định, nhưng vẫn khơng đưa ra giải pháp khắc phục mà thường thì dự phịng một khoảng khối lượng phát sinh khi hố mĩng xảy ra sạt trượt. Vì họ cho rằng mái hố mĩng ổn định thì hệ số mái phải là từ 5÷7, nhưng nếu như thực hiện cơng việc đào mĩng với hệ số mái nĩi trên sẽ tốn kém hơn (chi phí đền bù cũng như xây đúc đều tăng) nếu như chấp nhận và xử lý sạt trượt mái.
Việc chọn phương pháp tính tốn ổn định mái dốc hố mĩng của các cơng trình thủy lợi ở ĐBSCL chưa phù hợp với đặc điểm địa chất và tính chất đất ở khu vực này. Các chỉ tiêu cơ lý sử dụng tính tốn chưa xác với thực tế và chưa xem xét đến sự thay đổi của áp lực nước lỗ rỗng trong đất.
Thiếu các đánh giá của người thiết kế thi cơng về các tác động của thời tiết và thời gian tới cường độ của đất.
Mặc dù đã cĩ xây dựng một số sơ đồ đào mĩng nhưng chưa chứng minh được các sơ đồ đào mĩng như thế là hợp lý và an tồn.
MĐTN
m
Cao trình đáy
3 - 5 m m
Ơ tơ tự đổ 5 - 7 Tấn
Ơ tơ tự đổ 5 - 7 Tấn Máy đào KOBE 1.0 m³
MĐTN
m
3 - 5 m m
Bờ bao kết hợp đường thi cơng Đường xương cá
C. trình đáyMáy đào KOBE 1.0 m³ Máy đào KOBE 1.0 m³ Máy đào KOBE 1.0 m³
Ơ tơ tự đổ 5 - 7 Tấn
B/2
B/2
(Đợt 1)
(Đợt 2)
Hình 2.27: Sơ đồ đào mĩng thường gặp ở ĐBSCL