Dòng Sale gas dùng đƣờng ống dẫn từ Dinh Cố về Phú Mỹ đƣợc mô phỏng để khảo sát sự giảm áp suất trên đƣờng ống, đƣờng kính ngoài 16 inch, độ dẫn nhiệt của ống thép 45 W/m.K. Trong PFD đƣợc mô phỏng 3 đoạn ống PIPE-101, PIPE- 102, PIPE-103, trong đó PIPE-101, PIPE-102 mỗi đoạn ống dài 10 km còn đƣờng ống PIPE-103 dài 7 km. Trong quá trình mô phỏng trở lực đƣờng ống có tính đến quá trình truyền nhiệt từ trong ra ngoài môi trƣờng xung quanh là 250C và độ dẫn nhiệt của đất xung quanh ống là 0.17 W/m.K.
Với áp suất hiện tại của dòng Sale gas ở quí I năm 2015 là 44,95 bar quá trình mô phỏng qua 27 km đƣờng ống áp giảm xuống còn 35,08 bar, với áp suất thấp hơn sự yêu cầu của khách hàng thì trong quy trình công nghệ của nhà máy phải nâng áp của dòng Sale gas bằng cách đặt thêm các trạm máy nén đầu vào trƣớc khi vận chuyển khí tới nơi tiêu thụ.
Hình 3.36. Lưu trình mô phỏng đường ống dẫn khí Dinh Cố-Phú Mỹ
Để đạt đƣợc áp suất là 37 bar tại trạm khí Phú Mỹ sử dụng công cụ Adjust tìm giá trị của áp suất dòng Sale gas tại nhà máy xử lý khí Dinh Cố. Theo kết quả mô phỏng ở hình 3.37. Để đạt đƣợc áp suất tại trạm khí Phú Mỹ thì áp suất dòng sale gas của nhà máy là 46,43 bar, điều này chỉ có thể đạt đƣợc khi lắp tại nhà máy cụm máy nén tăng áp.
Hình 3.37. Điều chỉnh áp suất dòng Sale gas
Vào cuối năm 2015 và các năm tiếp theo do lƣu lƣợng khí các mỏ hiện tại cấp cho nhà máy bị giảm sản lƣợng thì nhà máy xử lý khí Dinh Cố sẽ tiếp nhận thêm khí đồng hành tại mỏ Thiên Ƣng, Đại Hùng và các mỏ thuộc trũng Nam Côn Sơn thì lƣu lƣợng khí đồng hành vào bờ có thể lên tới 5,5 triệu m3 khí/ngày, khi đó dòng Sale gas có thể tăng lên đến 4,8 triệu m3/ngày, vậy cần khảo sát khi lƣu lƣợng Sale gas tăng lên nhƣ vậy thì áp tại trạm Phú Mỹ có đạt đƣợc 37 bar nhƣ yêu cầu của khách hàng.
Học viên: Dƣơng Khắc Hồng Trang 88 Lớp: Cao học KTL-HD 2014B
Hình 3.38. Sự tổn thất áp suất theo lưu lượng Sale gas
Theo đồ thị hình 3.38, khi thay đổi của lƣu lƣợng khí đầu vào Sale gas ảnh hƣởng đến áp suất dòng khí ra tại trạm Phú Mỹ, lƣu lƣợng càng tăng thì áp suất dòng khí ra sẽ giảm. Vì vậy phƣơng án đặt thêm máy nén khí ngay tại nhà máy xử lý khí Dinh Cố để nâng cao áp suất cho dòng Sale gas là cần thiết khi lƣu lƣợng Sale gas tăng lên.
KẾT LUẬN
Qua quá trình thực hiện đề tài “ Mô phỏng quy trình công nghệ của nhà máy khí Dinh cố bằng phần mềm UNISIM và đƣa ra giải pháp tối ƣu hóa nhà máy” đã rút ra
đƣợc các kết luận sau:
1. Đã mô phỏng đƣợc qui trình công nghệ chế độ MGPP hiện hành của nhà máy, kết quả mô phỏng gần với kết quả thực tế và đánh giá đƣợc các yếu tố ảnh hƣởng đến qui trình. Sử dụng phần mềm UNISIM có thể chạy đƣợc các số liệu khác nhau của dòng nguyên liệu khí đồng hành đƣa vào bờ, qua kết quả mô phỏng có thể đánh giá đƣợc các yếu tố ảnh hƣởng đến sản phẩm của nhà máy.
2. Khảo sát đƣợc các yếu tố ảnh hƣởng đến khả năng thu hồi LPG của nhà máy nhƣ nhiệt độ, tỷ lệ chia dòng… từ đó sẽ vận hành qui trình theo một chế độ phù hợp phụ thuộc vào các yếu tố đầu vào. Tìm đƣợc giá trị công nghệ vận hành tối ƣu của nhà máy để đem lại doanh thu cao nhất.
3. Đề xuất đƣợc chu trình làm lạnh ngoài bằng propan làm tăng khả năng thu hồi LPG nhƣng vẫn đảm bảo trong giới hạn làm việc an toàn của các thiết bị. Khi lƣu lƣợng LPG tăng lên thì tổng doanh thu sản phẩn cũng lớn hơn chế độ hiện hành và lợi nhuận tăng lên khoảng 4,221.103 USD/ngày.
4. Trong tƣơng lai lƣu lƣợng khí đồng hành tại các mỏ thuộc bể Cửu Long giảm sản lƣợng và lƣợng khí cấp bù từ các mỏ thuộc bể Nam Côn Sơn có hàm lƣợng khí H2S và CO2 cao hơn. Do ảnh hƣởng của nguyên liệu đầu vào nên thành phần H2S và CO2 trong dòng Sale gas cũng tăng lên so với hiện tại, thành phần khí chua cao gây ngộ độc xúc tác các quá trình phản ứng tổng hợp các hợp chất trung gian trong lĩnh vực tổng hợp hữu cơ, với chu trình làm ngọt khí bằng DEA thì thành phần khí chua đã đƣợc loại bỏ gần nhƣ hoàn toàn để đảm bảo cho quá trình phản ứng reforming hơi nƣớc sản xuất khí tổng hợp khí tổng hợp tại nhà máy đạm Phú Mỹ và một số phản ứng khác.
5. Mô phỏng đƣợc sự ảnh hƣởng của lƣu lƣợng đến sự sụt áp của hệ thống dẫn khí Dinh Cố - Phú Mỹ. Với cấu tạo đƣờng ống hiện tại của nhà máy là không thay đổi đƣợc, trong tƣơng lai khi lƣu lƣợng dòng Sale gas cung cấp cho khách hàng tăng lên thì phải bố trí thêm máy nén khí để đảm bảo áp suất yêu cầu tại nơi tiêu thụ.
Học viên: Dƣơng Khắc Hồng Trang 90 Lớp: Cao học KTL-HD 2014B
học. Nhà xuất bản Bách khoa Hà Nội 2014.
[2] Nguyễn Thị Minh Hiền. Công nghệ chế biến khí tự nhiên và khí đồng hành. Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật Hà Nội 2004.
[3] Sổ tay vận hành nhà máy xử lý khí Dinh Cố, công ty chế biến khí Vũng tàu. [4] Nguyễn Thị Minh Hiền. Hƣớng dẫn học hysys, đại học Bách Khoa Hà Nội. [5] Lê Văn Hiếu, Công nghệ chế biến dầu mỏ, nhà xuất bản khoa học kỹ thuật 2008. [6] Đinh Thị Ngọ, Nguyễn Khánh Diệu Hồng, Hóa học dầu mỏ và khí, nhà xuất khoa học kỹ thuật Hà Nội 2012.
[7] Nguyễn Hữu Tùng. Kỹ thuật tách hỗn hợp, các nguyên lý và ứng dụng, tập 1. Nhà xuất bản Bách khoa Hà nội 2012.
[8] Nguyễn Hữu Tùng. Kỹ thuật tách hỗn hợp, tính toán và thiết kế, tập 2. Nhà xuất bản Bách khoa Hà nội 2012.
[9] Nguyễn Bin. Các quá trình thiết bị trong công nghiệp hóa chất và thực phẩm. Tập 1, các quá trình thủy lực, bơm, quạt, máy nén. Nhà xuất bản khoa học và kỹ thuật 2002.
[10] Distillation Design, Henry Z. Kister, NXB Mc Graw Hill, 1992 [11] UNISIM steady state modeling documents.
[12] Hysys manuals.
[13] Ulmman Encyclopedia of industrial Chemistry. 7 th edition, wiley 2004. [14] Distilation design, Henry. Kister. NXB Mc Craw Hill 1992.
[15] http://www.bksim.vn/index.php/tai-lieu/tai-lieu-co-so/29-chung-cat-nhieu-cau tu. [16] http://www.bksim.vn/index.php/bai-viet/chuyen-nganh. [17] http://www.bksim.vn/index.php/2015-01-14-16-17-16/tai-lieu. [18] http://support.aspentech.com. [19]http://support.olisystems.com/ApplicationBriefs/Briefs%20%20Gas%20Sweete ning%20using%20DEA.pdf. [20] http://oilandgas.dow.com/pdf/rio/h2s_removal.pdf.