với l chiều dài cào đá l 12 m
Thiết kế môn học tổ chức thi công và xí nghiệp phụ - Tổ chức thi công chi tiết kết cấu mặt đường theo phương pháp dây chuyền với tổng chiều dài L = 9
... 10 , lu l n/đi m Lu l n l p m ng giống l p m ng đá d m Macadam Riêng l p m ng dùng th m lu bánh sắt 10 với số l n l n/đi m để lu đá chèn Sơ đồ lu giống lu bánh l p T = h; Kt = 0,9; L = 120 m; N ... d m Macadam dày 18 cm L p đá d m Macadam thi công thành l p: - L p m ng dày cm - L p m ng dày 10 cm Khối l ợng đá d m Macadam : Q2 = K2.F (2 Trong : K2 : Hệ số lu l n l p đá d m Macadam K2 = 1,3 ... Km/h Ltb : Cự ly vận chuyển trung bình xác định theo công thức : 2 .l1 ( l + l ) + l Ltb= 2.( l + l ) l1 , l2 , l3 xác định theo hình vẽ sau : l2 l1 = 0,5 Km l2 = Km l3 = 8,184 Km l3 A B l1 M đá...
- 48
- 898
- 0
Thi công chi tiết kết cấu mặt đường theo phương pháp dây chuyền với tổng chiều dài l=2000m
... phối đá d m loại - Dmax=37.5 Lu sơ bộ bánh sắt, 4l n/đi m+ bù phụ Lu lèn chặt CPĐD lu rung, 10 l n/đi m Lu lèn chặt CPĐD lu l p, 16 l n/đi m Lu hoàn thiện ,Lu bánh sắt , l n/đi m Kiê m tra ... 260.55 Dmax 37,5 Lu l n l p CPĐD loại Dmax 25, dày 15cm (l p m ng trên) Lu sơ CPĐD Dmax BWD469A 1.5 2 12 24 260.42 25 Lu lèn chặt CPĐD lu rung Dmax 37,5 Lu lèn chặt CPĐD lu l p Dmax 37,5 Lu hoàn ... cu.yd/hr m3 /ca Lu đất đắp l l n Soil 59.8 320,23 ≈ 18 Lu đất đắp l l n Soil 59.8 320,23 ≈ 15 Lu đất đắp l l n Soil 29,9 160,11 ≈ 12 Ghi chú: suất lu đất l y với chiều dày tối đa M y lu tay lu l n...
- 48
- 3,155
- 3
Thiết kế cầu dầm giản đơn bê tông cốt thép dự ứng lực căng trước, tiết diện supper t với tổng chiều dài cầu 179,6m gồm 5 nhịp 35m, tải thiết kế HL93
... 28523) u VLL = 417279 ( N ) + M men hoạt tải m t cắt nhịp TTGHCĐ: u M LL = η m ( γ LL (1 + IM ) .M 3truc + γ LL M lan ) u → M LL = 1, 2* ( 1, 75*1, 25*71. 612. 270 + 1, 75*15.010.097 ) u → M LL = 219.503.413 ... N mm ) + M men hoạt tải m t cắt nhịp TTGHSD: s M LL = η m ( (1 + IM ) .M 3truc + M lan ) s → M LL = 1*1, 2* ( 1, 25*71. 612. 270 + 15.010.097 ) s → M LL = 125 .430.521 ( N mm ) IV.3 - TỔ HỢP NỘI L C ... phân bố m men tải trọng hành + M men TTGHSD: M S = M DC1 + M DC2 + M DC3 + M Dw + ( mg ) M ( + IM ) M xe + ( mg ) M M Lan + ( mg ) M ,PL M PL Trong đó: Các hệ số tải trọng l y ( + IM ) = + 0,5...
- 387
- 2,661
- 0
Thiết kế trụ cầu dầm cầu ôtô nhịp giản đơn với chiều dài nhịp L=30m,chiều cao trụ H=8m
... N=Ndl/modl+Nk Trong modl=(mdl+2*eodl)*(1+2*eodl/h) eodl-khoảng cách từ đi m đặt l c N dl đến trọng t m mặt cắt ngang câú kiện eodl=3+40.5=43.5cm=0.43 5m Khi mdl=(0.75+2*0.5)/(1+2*0.5/1.78)=2.731 M ... Htc=22.159T Mtc=220.516Tm +Độ l ch t m ngẫu nhiên e=Mtt/Ntt=248.282/976.318=0.2 6m> e0=0.023 Cấu kiện chịu nén l ch t m +L c nén dọc trục tải tính toán gây N=Ndl/modl+Nk Trong modl=(mdl+2*eodl)*(1+2*eodl/h) ... xe tiêu chuẩn) M men l c h m mặt cắt II-II Mtc = Ttch*hh = 18*9.45 = 170.1 T .m (Trong đó: hh khoảng cách từ tim gối đến m t cắt đỉnh m ng) Mtt = 0.8*n*Mtc = 1 .12* 170.1= 190.512Tm II.2.5 T¶i träng...
- 11
- 681
- 11
Thiết kế trụ cầu dầm cầu ôtô thân đặc nhịp giản đơn với chiều dài nhịp L=28 m,chiều cao trụ H=9m
... nén l ch t m +L c nén dọc trục tải tính toán gây N=Ndl/modl+Nk Trong modl=(mdl+2*eodl)*(1+2*eodl/h) eodl-khoảng cách từ đi m đặt l c N dl đến trọng t m mặt cắt ngang câú kiện eodl=3+40.5=43.5cm=0.43 5m ... Htc=21.92T Mtc=440.1675Tm +Độ l ch t m ngẫu nhiên e=Mtt/Ntt=440.4675/888.8=0. 5m> e0=0.023 Cấu kiện chịu nén l ch t m +L c nén dọc trục tải tính toán gây N=Ndl/modl+Nk Trong modl=(mdl+2*eodl)*(1+2*eodl/h) ... xe tiêu chuẩn) M men l c h m mặt cắt II-II Mtc = Ttch*hh = 18*9.45 = 170.1 T .m (Trong đó: hh khoảng cách từ tim gối đến m t cắt đỉnh m ng) Mtt = 0.8*n*Mtc = 1 .12* 170.1= 190.512Tm II.2.5 T¶i träng...
- 11
- 583
- 1
Đồ án máy vận tải: Tính toán, thiết kế máng cào với các thông số: Năng suất yêu cầu: Qyc = 120 th; Chiều dài vận tải: L = 110 m; Góc dốc vận tải β = 6o; Vật liệu vận tải: Than cốc; Chiều vận tải: Xuống dốc
... l m việc l n M ng cào phân loại theo đặc trưng sau: - Theo l nh vực sử dụng: m ng cào l chợ, m ng cào l m việc tổ hợp m y khai thác - vận chuyển, m ng cào đặt m t m , m ng cào để cấp liệu - ... gạt m ng β : Góc dốc β = 6o L : Chiều dài l m việc thực tế L = 110 m q : Khối l ợng phân bố 1m vật liệu m ng qo : Khối l ợng 1m xích gạt , chọn qo = 12, 75kg /m Wct = 110 9,8 [ ( 44 0,4 + 12, 75 ... 0,45 (m) Ki m tra l i Bm theo công thức Bm ≥ Xc.amax Xc : Hệ số tỷ l Vì m ng vào xích chở vật liệu phân cấp nên Xc = amax : Khối l ợng cục vật liệu to ta chọn amax = 60 mm Như Bm thoả m n yêu cầu...
- 29
- 773
- 5
Thiết kế hệ thống băng vít ngang vận chuyển xi măng với năng suất Q=80T-h, chiều dài v-c L=24 m
... 4, 5, 6,7, ta l p phương trình m men sau: M1 + 2 .M2 +M3 = - Pn l 10 M2 + 2 .M3 +M4 = - Pn l M3 + 2 .M4 +M5 = - Pn l M4 + 2 .M5 +M6 = - Pn l M5 + 2 .M6 +M7 = - Pn l M6 + 2 .M7 +M8 = - Pn l Giải phương ... nhịp thứ : a= l= 3 m b= l =3 m ΩI.= Pn .l2 /8 ZI = l/ 2 Phương trình m men cho nhịp thứ nhất: Pn l l l P l l l + n ) 2 2 l. M0 + 2. (l+ l) M1 + l. M2 = -6 ( ⇔ M0 + 2 .M1 +M2 = - Pn l Tương tự cho nhịp ... có nội l c l n M max = 5103 • x x Nm M max : M men uốn vị trí có nội l c l n M max = 121 6,5 • u u Nm M max = (121 6,5) + 0,75.(5103 ) = 4583,7Nm td - Wu: M men cản uốn vị trí có nội l c l n (...
- 26
- 1,056
- 4
Bài tập lớn thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp đơn giản với chiều dài nhịp L = 32,4m, khổ cầu B = 9
... tính toán Ltt=3300-60=3240=32, 4m Vì B Ltt bề rộng m t cầu(phần d m) tham gia chịu l c d m chủ b2=250 cm (tính từ tim d m) +Chiều rộng m t cầu phần hẫng tham gia chịu l c d m chủ b1 : chiều rộng ... 10316.4 cm2 S 129 1686.21 cm3 y0 125 .207069 cm Jd 202 9127 5.8 cm4 I.3.Chọn tiết diện d m ngang D m ngang m t cắt chữ nhật có thông số sau +Chiều dày :bn=18 +Chiều cao :hn=114 cm +Chiều dài :Ln=230cm Ta ... XIII.2.Chọn m t cắt d m ngang M t cắt chịu tải trọng l n d m ngang m t cắt gối ,tại m men uốn có gía trị : M2 =30,51Tm Vì d m ngang không liên kết với m t cầu.Do d m ngang đợc tính toán nh d m mặt cắt...
- 42
- 917
- 0
Bài tập lớn thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp đơn giản với chiều dài nhịp L = 21m, khổ cầu K = 8, Lan can T = 1,5m
... 1=33,112T /m 0,4 2 x Vậy nội l c l n l : M = 6,84 Tm /m ; Q = 33, 112 T /m Khi thiết kế sơ ta l y hệ số ng m nh sau:Hb/hd=38/188=0,202 Mmax= 81454940 KG.cm đạt yêu cầu Do chiều dài d m không đổi, ta không cần ki m toán cờng độ m t cắt nghiêng theo m men chắn bảo đảm...
- 46
- 3,804
- 4
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép dư ứng lực nhịp giản đơn với chiều dài nhịp L=32,4m, khổ cầu B =9m,mác betong dầm chủ 400
... cầu(phần d m) tham gia chịu l c d m chủ b2=250 cm (tính từ tim d m) +Chiều rộng m t cầu phần hẫng tham gia chịu l c d m chủ b1 : chiều rộng phần hẫng c =125 cm Ltt nên chọn b1=c =125 cm 12 Vậy m t cắt ... 1=33,112T /m ax 0,4 2 Vậy nội l c l n l : M = 6,84 Tm /m ; Q = 33, 112 T /m Khi thiÕt kế sơ ta l y hệ số ng m nh sau:Hb/hd=38/188=0,202
- 36
- 976
- 1
Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với chiều dài toàn dầm L = 280m, mặt cắt ngang chữ I dự ứng lực
... bất l i qn= 0.3T /m2 tải rải đoàn ngời l : qn = 1.5x0.3 =0.45 T /m Vậy m men đoàn ngời l Mtc =-3x0.45x677.24= -914.27 (T .m) Mtt=1.4.Mrc = 1.4x 914.27 = -127 9.98(T .m) -M men hoạt tải XB80 l : ... 6.8132 67.9232 12 8 0122 .04 158.27 126 80883.59 6.5852 67.6586 Bảng tính m men tĩnh tải giai đoạn I m t cắt đỉnh trụ Khối Ki F1 (m2 ) F2 (m2 ) L (m) (T /m) Qi(T) Tayđòn M men (m) (T /m) 1/2K0 K1 K2 K3 ... hai: Bao g m: L p phủ phần xe chạy, l p phủ l ngời đi, gờ chắn bánh, lan can tay vịn L p phủ m t cầu: Bêtông atfan 5cm : 0.05x2.3 = 0.115 (T /m2 ) L p b¶o 3cm 0.03x2.4 = 0.072 (T /m2 ) : L p phòng...
- 12
- 622
- 0
Thiết kế mô hình cầu bê tông cốt thép nhịp đơn giản với chiều dài toàn dầm L=34m,chiều dài nhịp 33,4m,khổ cầu 10,5m, lề người đi 4m
... ng m M = M0 + M men uốn tĩnh tải d m giản đơn tơng ®¬ng : M0 = g l 0,862.2, 412 = = 0,626(T m / m) 8 + M men uèn tĩnh tải d m ng m hai đầu : M men uốn nhịp: Mg = 0,25.0,626 = 0,1565 (T .m/ m) M men ... chuẩn gây Mtcbt : M men trọng l ng thân d m thời đi m kéo căng cốt thép Mtc1 : M men trọng l ng , đợc l p ghép vào hay đổ bê tông liên khối với phần sờn d m có sẵn dạng m t cắt liên hợp Mtcmax = ... I I M + M1 I M − M bt − M II − y aa + bt y aa + max y aa x = ' Ftd I td I td I td Trong ®ã : Mmax = 17811000 (kG.cm) Mbt = 44,75 (T .m) = 4475000 (kG.cm) M1 = 25,08 (T .m) = 2508000 (kG.cm)...
- 34
- 654
- 0
Thiết kế môn học cầu bê tông cốt thép Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với chiều dài toàn dầm L=26,6m, chiều dài nhịp L=26m, khổ cầu B=10m
... trí ki m tra l ng cốt thép m t cầu Mmax =9,884(T .m/ m) Qmax = 11,78T /m) Do đợc ng m chặt vào d m chủ nên ta phải xét đến m men m ng m Mô men m ng m đợc xác định theo công thức: M = α3 Mg Trong ... ngang cầu em sơ chọn số d m chủ d m Khoảng cách d m chủ 2m hẫng hai bên 1m Mặt cắt ngang cầu đợc bố trí nh hình vẽ: 1. 2m 9m i=2% 1,8 m 1m 1. 5m 0. 5m 2m * 1m L p phủ m t cầu g m l p - L p bê tông ... [M] Víi Mmax - moment l n tĩnh tải phần I ; Mmax = 204.2112Tm = 2042 1120 kgcm Ru = 205 kg/cm2 Rtr = 165 kg/cm2 bc = 50cm ; b = 20cm ; hc = 27cm h0 = hd - ad = 130 14.25 = 115.75cm Xác định chiều...
- 51
- 679
- 1
Tính toán dầm bê tông cốt thép dự ứng lực cầu ô tô với chiều dài toàn dầm L=30m, khổ cầu B=8m,vỉa hè T=1m, hoạt tải H13,XB60
... ¶nh hëng M1 M2 (4)-(5) (5).(6)/(4) Néi l c Các trị số để tính Diện tích diƯn § A H tÝch §.A H l (m) x (m) l- x (m) y=x (l- x) /l y1= (l- x) /l y2=1-y1 ω1 (m2 ) ω2 (m2 ) (6)/(4) 1-(8) ω3 (m2 ) Σω (m2 ) (4).(7)/2 ... Cầu d m giản đơn BTCT dự ứng l c Nguyễn Chí Chức Cầu-H m A39 Chiều cao l m việc ho d m: ' ho α(1 − 0,5α ) M bc Ru D m giản đơn l y =0,09 M M men l n tĩnh tải hoạt tải tính toán M= 532,936 Tm =53293600 ... ®ã: M 0,8.h0 R ct ThÐp CT5 cã R=2400 kG/cm2 M M men tính toán l n nhất, M= 488900 kG.cm Fct = M 488900 = = 7,856 0,8.h0 R ct 0,8.32,4.2400 cm2 L y 10 Φ12mm cã tiÕt diƯn Fct =11,31 cm2 b KiĨm...
- 51
- 765
- 0
Đồ án tổ chức thi công nhà công trình 1 tầng được thiết kế với 3 khẩu độ l=18m,l=24m,20 bước cột, khoảng cách giữa các bước cột là 6m, tổn chiều dài 120m, diện tích xây dựng 9360m2
... Thi Cäng Âäư ạn m n hc : - +12. 20 Hai l p gạch nem 200 x 200 L p vữa l t dày 10 mm L p bêtông chống th m dày 120 mm L p bêtông cách nhiệt dày 40 mm Panel m i KT 1,5 x Dàn kèo m i +12. 20 +9.80 +7.60 ... nh -Sau l õp xong tiãún hnh l õp âá m mọng räưi l úp âáút âá m tháût ké âãø äøn âënh khäúi m ng L õp dá m mọn g Khäúi l åüng cäng tạc Trng l åüng m üt dá m mọng : 1,5T Säú l åüng dá m mọng : 58 ... cọ âỉåìng kênh 26mm, cỉåìng âäü chëu kẹo l 160 kg/cm âãø lm dáy treo büc cạc m ng M1 , M2 , M3 , M4 L ûc kẹo âỉït cạp theo bng tra l 33.15 táún Nháûn tháúy loải cạp váûy l tho mn cạc u cáưu khäng...
- 44
- 501
- 0
Thuyết minh đồ án môn học thiết kế mố trụ cầu có chiều dài tính toán L=25.4m,chiều rộng B=12.4m
... m ng B’ = B – 2eB ; L =L – 2eL B :chiều rộng m ng B=4.36 m Độ l ch t m theo phương B: eB = My Nz = 16823 = 1.27 m 13284 B’ = B – 2eB = 4.36-1.27 = 3.09 m L: chiều dài m ng L= 12. 8 m Độ l ch t m ... b’O,ng m b b’.Tính m men m t cắt ng m Mb Mb’ chịu tải trọng rải đều.Phần C tính theo d m mút thừa dd’ c’O,ng m d c’.Tính m men m t cắt ng m M d Mc’,chịu tải trọng hình thang - Với kích thước m chọn ... × b × ( ds- )] Thay số : với Mu= Max( Mb;Mb’) =124 .725 kNm =124 .725 × 106 Nmm f’c=28 MPa; b=1660 mm; ds=450 mm ⇒ a=7.86 mm Từ ⇒ Diện tích cốt thép chịu kéo cần bố trí l : 0.85 × f'c × a × b 0.85...
- 39
- 738
- 5
Thiết kế mố chữ U bằng BT, móng nông đặt trên nền thiên nhiên có chiều dài nhịp L=24m,chiều cao dầm H=1.4m
... tờng cánh đ m bảo cờng độ Tính duyệt theo ổn định chèng l t (Ml/Mgh)= ((ΣPili + ΣTihi)/ yΣPi )< m hc : (Ml/ Mgh) = (lo/ y)< m m: HÖ sè l m việc m= 0.8 e: 0.88 2m ; y: 2.1 5m Đạt Ml/ Mgh= 0.882/ ... : 5.5 x 11.7 x m TÝnh duyệt m ng m Tổng tải trọng tác dụng l n đáy m ng Trọng l ng tờng trớc Nt Trọng l ng tờng tríc Nc Träng l ng m m Nm+ gèi Ng Träng l ng m ng m Nmo Trọng l ng kêt cấu nhịp ... thớt gối đến m p bệ kê thớt gối l y =15cm Cã : AM=5+30+(30/2) +15+15= 80cm - ChiỊu dÇy m m l y b»ng 50cm a1 ∆ a2a1 a0 b1 b1 bo b2 50 20cm 10 10 A m : 80cm 10 Bmò:970cm 0. 5m H=1.5 8m b, Xác định...
- 23
- 833
- 0
TÍNH TOÁN KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG 1 NHỊP, KÍCH THƯỚC l=33M, BƯỚC CỘT b = 6M, CHIỀU DÀI D=108M, CAO TRÌNH RAY Hr =8M, HAI CẦU TRỤC Q =30-5T, THÉP CT3.DOC
... 10,109 [cm] × 0,4 × 126 0 2,845.10 = + = 6,645 [cm] × 0,4 × 126 0 lhs = lm Choün lhs = 12 [cm] ; lm = 12 [cm] d. /M õt H : + Liãn kãút X2 , Â1 , X3vaìo bn m â åí m õt C,D,E + ÅÍ âáy ta chè liãn kãút ... â chn M1 (1,2,4,6,8) = -11 [T /m] M men åí 1/3 âoản cäüt l : M = M2 + − 11 + 71,87 M1 − M = -71,87 + = -51,58 3 [T /m] Maì M = max( M ,M1 /2 ,M2 /2) = max(-51.58 , -11 , -71,87) = -71.87 [T /m] Dng ... MC = M C o [T .m] + M C ×∆ = 1,73 - 0,514 × MC = 0,76 MA = M o A MA = -10,81 + Phêa cäüt phaíi : H2 E × J1 [T .m] MB’ = M B = M B ’×∆ = - 1,476 × MB’ = M B = -2,64 E × J1 H2 [T .m] MC’ = M C = M...
- 44
- 767
- 0
băng vít ngang vận chuyển xi măng với năng suất Q=80T/h, chiều dài v/c L=24 m
... ta l p phương trình m men sau: P l M1 + 2 .M2 +M3 = - n Pn l M2 + 2 .M3 +M4 = P l M3 + 2 .M4 +M5 = - n Pn l M4 + 2 .M5 +M6 = P l M5 + 2 .M6 +M7 = - n Pn l M6 + 2 .M7 +M8 = Giaûi phương pháp ta : M0 ... với nhòp thứ : a= l= 3 m b= l =3 m ΩI.= Pn .l2 /8 ZI = l/ 2 Phương trình m men cho nhòp thứ nhaát: 2 P l l l P l l l l .M0 + 2. (l+ l) M1 + l. M2 = -6 ( n + n ) P l ⇔ M0 + 2 .M1 +M2 = - n 2 2 Tương ... có nội l c l n M x = • 5103 Nm max M max u : M men uốn vò trí có nội l c l n M u = • 121 6,5 Nm 2 ⇒ M max td = (121 6,5) + 0,75.(5103) = 4583,7Nm - Wu: Moâmen cản uốn vò trí có nội l c l n ( Wu...
- 29
- 320
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25