thiet ke cau dam chu i

Ngày tải lên: 21/12/2014, 21:07

Ngày tải lên: 06/01/2015, 15:16

Ngày tải lên: 06/01/2015, 15:35

Ngày tải lên: 07/01/2015, 13:59

... quý độc giả đã quan tâm đến thư viện trong th i gian vừa qua. Thông tin liên hệ: Hotline: 093.658.3228 (Mr.Minh) i n tho i: 043.9911.302 Email: Thuvienluanvan@gmail.com Hệ thống Website: http://thuvienluanvan.com http://timluanvan.com http://choluanvan.com http://kholuanvan.com Hệ ... đủ. Quý độc giả nào có nhu cầu tham khảo toàn bộ n i dung có thể đặt mua t i liệu này từ thư viện. Vui lòng truy cập t i đây: http://thuvienluanvan.com/datmua.php (Bấm Ctrl vào link để xem) Xin chân ... (Mr. Minh) http://timluanvan.com i n thọai hỗ trợ: 043.99.11.302 http://choluanvan.com Email: Thuvienluanvan@gmail.com Đề cương bạn đang xem t i Thuvienluanvan.com được trích dẫn từ bản n i dung...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 13:59

Ngày tải lên: 18/06/2014, 16:24

... M tc min = -274825(KN.m) III.4.2. Giai đoạn II (Khai thác): -Giai đoạn khai thác chịu tác động của những t i trọng sau đây: +Tỉnh t i giai đoạn I (bản thân dầm). +Tỉnh t i giai đoạn II. +Hoạt ... của tĩnh t i giai đoạn I và giai đoạn II truyền xuống): G tt =(1,25.DC+1,5.DW)/2 Trong đó: DC: Tỉnh t i giai đoạn I (1 nhịp dẩn 33m), DC = 3803,50 (KN) DW: Tỉnh t i giai đoạn II(1 nhịp dẩn ... tiết diện quy đ i bằng tổng chiều dày sườn dầm của tiết diện hộp. 139 32 50 50 80 40 40 1160 548548 1160 Hình 2.4.1 :Tiết diện qui đ i t i giữa nhịp giữa. +Bề dày cánh tiết diện quy đ i được...

Ngày tải lên: 01/11/2012, 09:47

... là 1,0 3 2,06,0 .2900 075,0 += S g MI M tL K L SS mg =0.546 V i một làn chất t i, phân ph i hoạt t i lực cắt đ i v i dầm trong là: 0,36 7600 SI V S mg = + V i S = 2300mm 2300 0,36 7600 SI V mg = + = 0,663 V i hai hoặc nhiều ... của tiết diện thép = 1400 mm.  L cp ≥ 2 x 1400 + 900 =3700 mm. ii.3.4.Các tính chất của tiết diện thử nghiệm : a.Tiết diện thép ở giữa nhịp: Nguyễn sinh Hùng_49C5_mssv:651749 THUYẾT MINH ... phân ph i ngang của hoạt t i đ i v i mômen uốn: V i 1 làn chất t i, hệ số phân ph i hoạt t i khi tính mômen dầm biên dùng phơng pháp đòn bẩy: Nguyễn sinh Hùng_49C5_mssv:651749 THUYẾT MINH ĐỒ...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 15:14

... D4).Do tiết diện liên hợp d i hạn chịu. Trờng hợp 3: Hoạt t i và xung kích (LL+IM).Do tiết diện liên hợp ngắn hạn chịu. ii.3.2. Xác định chiều rộng có hiệu của bản cánh. Đ i v i dầm trong chiều ... ( kNm m ) OK I. 6 Kiểm tra nứt thớ dư i theo các trạng th i gi i hạn sử dụng η =1 IM=25% i γ =1 cho cả tĩnh t i và hoạt t i Kiểm tra nứt t i tiết diện 204,momen t i tiết diện này tính theo TTGH sử dụng: M 204 := ... hai dầm kề nhau. Giả thiết chiều rộng biên trên là 200 mm 1 39500 9875 4 ì = mm b i = min 1 12 200 350 2575 2 ì + ì = mm 2500 mm Do đó b i = 2500 mm. Đ i v i dầm ngo i chiều rộng có hiệu...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 15:14

... TiÕt diện nguyên bản t i giữa nhịp Tiết diện liên hợp n=7 t i tiết diện giữa nhịp. Ta chọn vút là 40 mm,chiều dày thực của bản là 200 mm (không kể 15 mm lớp hao mòn),và chiều rộng có hiệu ... 10 240,863 t Ix x x y = = mm 3 S b = 6 6 37001,08 10 31,921 10 1159,137 b Ix x x y = = mm 3 Tiết diện liên hợp 3n=21 t i tiết diện giữa nhịp. Làm tơng tự trờng hợp tiết diện liên hợp n ta ... ph i t i trọng khi tính mômen 0,809, hệ số phân ph i hoạt t i khi tính lực cắt 0,809 để tính toán. II.2.3.3. Tĩnh t i tác dụng lên dầm. - T i trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m d i dầm) DC dam ...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 15:14

... ( kNm m ) OK I. 6 Kiểm tra nứt thớ dư i theo các trạng th i gi i hạn sử dụng η =1 IM=25% i γ =1 cho cả tĩnh t i và hoạt t i Kiểm tra nứt t i tiết diện 204,momen t i tiết diện này tính theo TTGH sử dụng: M 204 := ... kg/m 3 Kh i lợng riêng của lớp phủ mặt cầu: W fWS = 2250 kg/m 3 II.2. Lựa chọn dầm chủ. II.2.1. Tiết diện dầm chủ. Dầm chủ chữ I thép cán. Ta có quan hệ giữa chiều cao và chiều d i nhịp là: 1 ~ 30 h L ... là 1,0 3 2,06,0 .2900 075,0 += S g MI M tL K L SS mg =0.546 V i một làn chất t i, phân ph i hoạt t i lực cắt đ i v i dầm trong là: 7600 36,0 S mg SI Q += V i S = 2300mm 2300 0,36 7600 SI Q mg = + = 0,663 V i hai hoặc nhiều...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 15:14

... 671.594 699.577 LL+IM 0.000 1603.131 2829.236 3678.313 4180.802 4321.483 II.2.4 Tổ hợp t i trọng. II.2.4.1. Trạng th i gi i hạn cờng độ I - Hệ số i u chỉnh t i trọng: = 1,0 - Hệ số t i trọng: DC ... là 1,0 3 2,06,0 .2900 075,0 += S g MI M tL K L SS mg =0.546 V i một làn chất t i, phân ph i hoạt t i lực cắt đ i v i dầm trong là: 7600 36,0 S mg SI Q += V i S = 2300mm 2300 0,36 7600 SI Q mg = + = 0,663 V i hai hoặc nhiều ... kg/m 3 Kh i lợng riêng của lớp phủ mặt cầu: W fWS = 2250 kg/m 3 II.2. Lựa chọn dầm chủ. II.2.1. Tiết diện dầm chủ. Dầm chủ chữ I thép cán. Ta có quan hệ giữa chiều cao và chiều d i nhịp là: 1 ~ 30 h L ...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 15:14

... 671.594 699.577 LL+IM 0.000 1603.131 2829.236 3678.313 4180.802 4321.483 II.2.4 Tổ hợp t i trọng. II.2.4.1. Trạng th i gi i hạn cờng độ I - Hệ số i u chỉnh t i trọng: = o R I =0,95x0,95x1,05 ... kg/m 3 Kh i lợng riêng của lớp phủ mặt cầu: W fWS = 2250 kg/m 3 II.2. Lựa chọn dầm chủ. II.2.1. Tiết diện dầm chủ. Dầm chủ chữ I thép cán. Ta có quan hệ giữa chiều cao và chiều d i nhịp là: 1 ~ 30 h L ... Chọn chiều dày bản cánh trên là 2 cm. (chọn theo i u kiện tiết diện ổn định của tiết diện chữ I) * Chiều rộng bản cánh d i là 40cm, chiều dày bản đáy là 4 cm Mặt cắt ngang cầu Nguyễn sinh Hùng_49C5_mssv:651749 ...

Ngày tải lên: 14/11/2012, 15:14

... triển của nền kinh tế xà h i cần có mạng l i giao thông hiện đ i và đồng bộ. V i tình hình hiện nay, nhiều trung tâm kinh tế - văn hoá lớn đợc mở ra, việc giao lu kinh tế, văn hoá giữa các vùng ... m i. Trên những tuyến đờng giao thông n i liền các vùng kinh tế hay khu dân c thờng gặp ph i nhiều sông su i. T i những i m đó cần ph i có biện pháp làm cầu qua sông để đảm bảo chỉ tiêu kinh ... giá trị của lan q v i diện tích đờng ảnh hởng phần dơng t i các mặt cắt . lan lan Vd V q = ã Lực cắt do t I trọng ng i I gây ra ở dầm biên: coi nh dầm biên chịu toàn bộ t I trọng ng i đI...

Ngày tải lên: 27/04/2013, 14:51

Ngày tải lên: 10/12/2013, 22:02

... định n i lực t i tiết diện m i n i - V i chiều d i dầm chủ là 27m ta sẽ cắt 3 đoạn dầm, m i đoạn d i 9m n i l i v i nhau. Như vậy m i n i đ i xứng qua giữa nhịp. Nhận xét: - N i lực t i các mặt ... 4875(kNm) Xác định i m cắt lý thuyết: X lt = 8105 (mm) Chiều d i bản táp từng phần ph i kéo ra ngo i chiều d i lý thuyết một đoạn g i là đoạn cu i. Tức là nó ph i kéo d i đến tiết diện có biên độ ứng ... t i tiết diện m i n i 9,3 kN/m 3 kN/m 4,34,3 145 145 35 0,67 0,345 0,508 0,33 ω + = 5,93m 2 ; ω - = 1,44m 2 Trạng th i gi i hạn cường độ 1: Lực cắt do tĩnh t i gây ra t i tiết diện m i n i Dầm...

Ngày tải lên: 09/01/2014, 12:20

... kích: IM Đ i v i m i n i mặt cầu : IM=75% M i : IM=15% Bộ phận khác : IM=25% 3- Hệ số phân bố mô men: Ta có: vì khi xét t i n i lực do hoạt t i đ i v i tiết diện liên hợp ta ph i xét t i tiết diện ... I- mômen quán tính của tiết diện liên hợp ngắn hạn (I n ) n=4 số neo chống căt trên 1 tiết diện ngang Q mômen tĩnh của tiết diện chuyển đ i đ i v i trục trung hoà của tiết diện liên hợp ngắn hạn 6 1098,77,17 2 190 40 8 2200 190 2 ì= ++ = ++ = S bt f S t ty n b tQ 6 1098,7 ì= Q mm 3 V u ... mmb f = =ì+ì == = 2200 2480400 2 1 19012 837533500 4 1 4 1 L Minb i Vậy )(2200 mmb i = a-2-Đ i v i dầm ngo i: Chiều rộng có hiệu của cánh bản bằng i b 2 1 cộng v i giá trị nhỏ nhất của : 8 1 chiều d i có hiệu của nhịp 6 lần chiều dày trung...

Ngày tải lên: 09/01/2014, 12:20

... (MPa) II.1. Tính mất ứng suất tức th i II.1.1 Mất mát do ma sát : Df PF I. 1.2 Mất mát do ép sít neo : Df PA II.1.3 Mất mát do nén đàn h i: Df PES II.2. Các mất mát ứng suất theo th i gian II.2.1. ... I 22068027075 S = = = = 22408319 mm y Y 985 II.2. Dầm giữa giai đoạn II (tiết diện liên hợp) Trong tiết diện dầm liên hợp thép_bêtông cốt thép có 2 lo i vật liệu chính: + Thép: Thép dầm chủ + cốt thép ... 2 2 LT i i i NC s s ci ci ci ct ct 4 1 I = I + a A = I +a A + (I + a A )+ A a 3n = 47436944209 mm ∑ ∑ + Xác định momen kháng uốn của tiết diện ( xột ti nh bn bờtụng): t-c 3 LT LT t-c I 3n 47436944209...

Ngày tải lên: 23/01/2014, 23:34

... tính theo qui định ở Phần 13 của Tiêu chu n thiết kế. Do ngư i i : PL = 3kPa có thể qui t i trọng r i đều theo phương ngang về lực tập trung đặt ở tim lề ngư i i. Chiều rộng của d i bản tương ... hơn giữa chiều d i nhịp tính toán của bản và 18000mm. W 1 - chiều rộng qui ước của cầu, lấy trị số nhỏ giữa chiều rộng thực tế của cầu (W) và 9000mm. - Đ i v i các d i bản ở biên ( khi cầu ... nên chiều dày bản ph i tăng thêm 25mm ( chiều dày t i thiểu ở mút hẫng bằng 200mm ) ( i u 13.7.3.5.1 ). - Chiều dày t i thiểu của bản còn chọn theo tỷ lệ v i chiều d i nhịp tính toán của bản...

Ngày tải lên: 02/04/2014, 21:21

...

Ngày tải lên: 27/05/2014, 15:59