thiết kế móng khung trục 2

... 18.88 19. 82 20.75 21 .68 22 .61 23 .54 24 .48 (T/m2) 17.49 18. 42 19.35 20 .28 21 .21 22 .15 23 .08 24 .01 Tại độ sâu z=5m đáy móng khối qui ước có: σzgl = 4.31 (T/m2) < 0 .2 σbt = 0 .2 21 .68= 4.34(T/m2) * Tính ... 0.3 32 0 .23 7 0.176 0.135 0.107 Ntt Qtt Mtt ±0.000 1000 0.000 0.575 1.149 1. 724 2. 299 2. 874 3.448 4. 023 4.598 (T/m2) 18.16 16.58 12. 29 8.67 6. 02 4.31 3 .20 2. 45 1.94 1000 z (m) -2. 000 (T/m2) 17. 02 ... móng qui ước: Ntt Qtt Mtt ±0.000 1000 (3.5×0. 92+ 6×0.7 92+ 6.5×0.81 +2 0.9 32) ×15 .24 = 23 0.14 T 1000 Trọng lượng cọc là: 1.1× 19× 0.3× 0.3× 6× 2. 5= 28 .22 T -2. 000 qư Vậy: Qm = 60.69 +29 .26 +23 0.14 +28 .22 ...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... 0.309 0 .22 1 0.163 σgl (T/m2) 11.96 10.68 7.93 5.39 3.70 2. 64 1.95 σbt (T/m2) 22 .61 24 .47 26 .34 28 .20 30.07 31.93 33.79 σZtb (T/m2) 23 .54 25 .41 27 .27 29 .13 31.00 32. 86 Tại độ sâu z = m đáy móng khối ... = 5 027 cm2 : Diện tích tiết diện ngang cọc Ra =28 00 kG/cm2 Fa = 24 . 12 cm2 :Diện tích tiết diện ngang cốt thép ( 12 16) Qvl = 0.75× (0.85×0.7×130×5 027 + 24 . 12 28 00 ) = 3 42. 3 T Vậy: Qvl = 3 42. 3> ... Mtt + Qtt × = 16.19+5.48× = 27 .15 Tm xmax =0.9 m ∑xi2 =4×0. 92= 3 .24 m2 ⇒ Pm = 27 6 .22 27 .15 ×0.9 ± =69.06 ± 6.8 3 .24 pmax = 75.86 (T) pmin = 62. 26 (T) ptb = p max + p = 69.06 T GVHD : TRƯƠNG QUANG...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53

... (kg/cm2) ϕ độ Giá trị xuyên SPT E (kg/cm2) - - - - - - 0.3 5.0 1.75 0.37 0 .20 7 10o5 3’ 100 5.0 22 .7 1.85 - - 19o3 0’ 19 160 22 .7 29 .8 1.71 0.83 0.047 5o 02 ’ 41.4 29 .8 39.0 1.88 0 .28 0 .21 0 12o5 ... thi công: Thiết kế móng cọc M1 chung cư cao 12 tầng Tiết diện cột (0,6 x 0,6)m Nền nhà cốt 0,00 m Thiết kế mặt đài trùng với mép kết cấu sàn tầng hầm (tức cốt -2, 55m ) Móng cọc thiết kế móng cọc ... hạt trung, trạng thái chặt 39.0 40.8 1.88 - - 28 o4 0’ 23 180 42. 8 45.0 1.91 - - 30o1 0’ 48 22 0 45.0 - 1.91 - - 32o1 2 >100 25 0 Sơ Đồ Mặt Bằng 9000 22 000 4000 9000 500 D 5800 5800 500 D 7600 6400...

Ngày tải lên: 22/04/2015, 00:14

Ngày tải lên: 04/08/2014, 08:42

... N=N1+Fq.tb.H=1 122 ,734+7, 52. 9, 52. 2.35=6134,062t M=M1=1,565tm 6134,0 62 1,565 max = + = 85,69 t / m2 7, 52. 9, 52 113,59 = 6134,0 62 1,565 = 85,66 t / m2 7, 52. 9, 52 113,59 cặp2: N=N2+ Fq.tb.H =1099,66 +2. 7, 52. 9, 52. 35=6110,99t ... N' 60 32, 22 gl = i hi = 4,05.1,87 1,6.10 1,94.5 1,95.4 1,96.5,5 1,98.10,5 = 11,67t / m2 Fqu 1 ,2 N' = N1 1 122 ,734 + Fqu.tb.H = + 7, 52. 9, 52. 2.35 = 60 32, 22 t ứng suất gây lún: 1 ,2 1 ,2 chân ... Fa = M 5 524 900 = = 24 ,36 cm2 chọn 625 có Fa =29 .45cm2 ,cốt giá dùng 21 6 0,9.Ra.h o 0,9 .28 00.90 tính cốt đai : lực cắt đầu dầm q.l 12EJ 1,1.5 12. 2900000.0,4.13.0,0 02 + = + = 21 ,31t l3 12. 125 ta có...

Ngày tải lên: 31/12/2015, 14:35

... 55m2 1.60 y= —[0 ,25 .7, 12. 9,06 s R + 2, 05.6,8.10,88 + 4,56 .20 ] = 28 4,9kPa dy 2. 22 1.3333 99.7 027 44.980 ơtM +' 0.3509 ơjlh+hd=164 ,24 + 20 ,26 92 39,48 =20 3, 72

Ngày tải lên: 07/01/2016, 17:41

... 1 .2 19 .2 1 .2 20.4 1 .2 21.6 1 .2 22. 8 1 .2 24.0 1 .2 25 .2 1 .2 26.4 1 .2 27.6 1 .2 28.8 1.1 29 .95 1.1 31.05 1.1 32. 15 1.1 33 .25 1.1 34.3 1.1 35.3 1 .2 35.8 Tổng cộng : fsi h i ( kN/m ) 55 .2 56.4 57.6 ... + P12tt ) + r2 ( P3tt + P7tt + P11tt ) r1 = 1,15 + r2 = 1,15 0,7 = 1,375m 2 1,15 0,7 = 0 ,22 5m 2 M I = 1,375 ì ( 487 ,24 + 449, 42 + 487 ,24 ) + 0 ,22 5.(484, 07 + 446 ,26 + 484, 07) = M I = 22 76,1kNm ... khóa 20 06 -20 11 V Thiết kế móng hợp khối (2- B,C) (Móng M2): Tải trọng tác dụng xuống móng M2 Trục B C cách 2, 0m để thuận tiện cho thi công ta chọn giải pháp móng hợp khối Theo kết chạy nội lực khung...

Ngày tải lên: 12/01/2016, 13:59

... 1 ,2, 3,4 1 ,2, 3,5 Mãng DÇm (Sên) I-I II-II 22 Φ 10 cã Fa = 17 ,27 (cm2) 20 Φ 12 cã Fa =22 , 62( cm2) Díi 31 Φ 12 cã Fa = 35(cm2) 28 Φ 12 cã Fa=31,668(cm2) Trªn 600 3φ18 2 16 22 22 8) Fa = 4, 02( cm2).8 ... 19 Φ 10 cã Fa=14,915(cm2) 24 Φ 10 cã Fa = 18,84(cm2) 24 Φ 10 cã Fa=18,84(cm2) 3 20 +2 22 Fa = 17,01(cm2) 2 16 Fa = 4, 02( cm2) 2 16 Fa = 4, 02( cm2) 2 16 Fa = 4, 02( cm2) 1 ,2, 3,5 25 0 13 Þ16 Þ18 Þ16 10 ... 4, 02( cm2).8 Fa = 7,63(cm 20 2 20 5 22 2 16 2) Þ14 = 4, 02( cm2) Þ8a100 Fa = 19(cm Fa 10 11 DẦM GIẰNG 20 x60 Þ16 22 Þ8a1 20 Þ 12 24 1630 5000 G 17Þ 12 Þ18 Þ16 Þ18 16 32 12 10 Þ14 24 1630 5000 GVHD : THS...

Ngày tải lên: 31/03/2015, 22:14

... Anh o 25 .1 = 6 .27 5o Lqu= L- 2x + 2lctanα = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22 .3xtan6 .27 5o = 6.31 m Lqu= 1.75 – 2x 0.175 +2x 22 .3xtan6 .27 5o = 6.31 m Bqu= B- 2y + 2lctanα = 1.75 – 2x 0.175 +2x 22 .3xtan6 .27 5o ... Cọc 2. 874 3.161 3.448 3.736 4. 023 4.310 4.598 4.885 5.1 72 5.460 5.747 2. 2 2. 4 2. 6 2. 8 3 .2 3.4 3.6 3.8 -1.848 -2. 125 -2. 339 -2. 437 -2. 346 -1.969 -1.187 0.147 2. 205 5.173 9 .24 4 -2. 578 -3.36 -4 .22 8 ... 1 .26 2 28 0.95 304.41 0.661 0.6 52 0.6 42 1 .26 2 29 4.43 313.17 0.656 0.649 0.514 1 .26 2 307.91 321 .98 0.651 0.646 0.387 1 .26 2 321 .40 331.86 0.646 0.643 0 .28 9 1 .26 2 334.88 3 42. 78 0.641 0.639 0 .21 9 S...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:51

... 0.6 310 (20 0) 20 0 ( 120 ) 110 60 320 (25 0) 21 0 (160) 125 70 22 0 (20 0) 130 80 370 (330) 24 0 (22 0) 140 85 500 400 (350) 26 0 (24 0) 150 90 820 (750) 560 440 (400) 29 0 165 100 126 0 850 620 320 180 110 ... 0, 72 0, 72 0,71 0,7 108 185 0,86 0,84 0, 82 0,79 0,7 0,76 0,75 0,75 0,74 0,74 163 26 0 0,87 0,85 0,84 0,81 0,80 0,79 0,78 0,78 0,77 0,77 0,31 0 ,25 0,31 0 ,21 0 ,29 0 ,23 0 ,27 0 ,22 0 ,26 0 ,21 0 ,25 0 ,20 ... theo kết nén tĩnh cọc tr|ờng Thiết kế móng cọc 6.1 Yêu cầu chung Tiêu chuẩn xây dựng tcxd 20 5 : 1998 6.1.1 Tải trọng lấy thiết kế móng cọc cần theo dẫn điều 3.1 .2 tiêu chuẩn 6.1 .2 Khi thiết kế móng...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 08:26

... m theo tiêu chuẩn: z2 + q 1; 1 ,25 ; 1,6; 2; 2, 5; 3,15; 4; 5; 6,3; 8; 10; 12, 5; 16; 20 ; 25 1,5; 3; 3,5; 6; 7; 12 Sau tính toán lại khoảng cách trục, khoảng cách trục tiêu chuẩn số nguyên ta phải ... vít b2 d = mz2 d a = m( z2 + + x ) d f = m( z2 − 2, + x) aw = 0,5m( q + z2 + x) 6m d aM ≤ d a + z1 + b2 ≤ 0, 75d a1 Kiểm nghiệm vận tốc trượt theo công thức: ν s = mn1 z 12 + q 19500  z2   ... 95o C 13 Xác định giá trị lực : Ft = Fa1 = 2T2 d2 Ft1 = Fa = Ft 2tg (γ + ρ ') Fr1 = Fr = Ft 2tgα 14 Kiểm tra độ bền uốn trục theo công thức: 2 M E 32 M F + 0, 75T1 σF = = ≤ [σ F ] WE π d 31 f...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 09:17

... xuất _nt_ 21 .034 25 .861 32. 500 Trong đó: -Khảo sát, thiết kế _nt_ 18.346 22 .175 27 .700 - T vấn lập dự án _nt_ 2. 010 2. 8 02 3.500 - T vấn đấu thầu _nt_ 27 0 315 410 - T vấn giám sát _nt_ 21 6 319 470 ... Quỳnh 23 1,78 1,3 1.596.660 Nguyễn Chí Công 19 1,78 1 ,2 1 .21 7. 520 Nguyễn Minh Tuấn 20 ,5 1,51 1,0 928 .650 Lê Xuân Hoà 23 1,51 1 ,2 1 .25 0 .28 0 10 Đào Mạnh Hùng 20 2, 5 1,0 1.500.000 11 Lý Xuân Trung 23 ... thể năm 20 02 tăng 160% so với năm 20 01, năm 20 03 tăng 122 % so với năm 20 02, năm 20 03 giá trị tổng sản lượng tăng gần gấp lần so với năm 20 01 Doanh thu hàng năm tăng lên đáng kể năm 20 02 tăng 130%...

Ngày tải lên: 30/10/2012, 14:27

... website khac 33 2. 1 .2 H thng thụng tin qun lý hc trc tuyn Moodle 38 2. 2 Xõy dng bi ging in t cho h thng E-Learning 56 2. 2.1 Quy trỡnh xõy dng mt bi ging in t 56 2. 2 .2 Cỏc tiờu xõy dng ... trc tuyn 21 1.4.1 Khỏi nim v dy hc trc tuyn 21 1.4 .2 Cu trỳc ca lp hc trc tuyn 23 1.4.3 Cỏc giai on dy hc trc tuyn 25 1.4.4 Cỏc mc dy hc trc tuyn 27 1.4.5 Nhng ... 63 2. 3 .2 Thit k cỏc tng tỏc s phm dy hc trc tuyn 63 2. 3.3 T chc dy hc phõn húa 73 2. 3.4 T chc dy hc theo nhúm 75 2. 3.5 Dy hc trc tuyn h tr ging dy trờn lp hc truyn thng 79 2. 3.6...

Ngày tải lên: 09/11/2012, 15:19

... 41000 36550 324 50 147350 20 02 90110 100550 8 820 0 722 55 351115 20 03 136350 164 925 123 650 11 020 0 535 125 20 02/ 2001 20 03 /20 02 2,415 1,513 2, 453 1,640 2. 422 1,4 02 2 ,22 7 1, 525 2, 383 1, 524 Qua bảng ta ... +quý II: Năm 20 02 so với năm 20 01 59550 triệu tăng 145,3% Năm 20 03 so với năm 20 02 64375 triệu tăng 64% +Quý III: Năm 20 02 so với năm 20 01 51650 triệu tăng 1 42, 2% Năm 20 03 so với năm 20 02 35450 triệu ... tất thời gian 2. 1 .2. doanh thu theo vùng địa lý Bảng doanh thu theo khu vực.Bảng Đơn vị:triệu đồng Năm 20 01 20 02 2003 m.Bắc 26 4336,184 347830 ,25 2 m.Trung 6 320 1 ,21 6 133781,317 m.Nam 23 577,857 53511,869...

Ngày tải lên: 12/12/2012, 15:05

... Lộc “Cơ sở thiết kế máy” NXB ĐHQG TP HCM Tỷ số truyền truyền trục vít chọn theo dãy số tiêu chuNn sau: Dãy 8; 10; 12, 5; 16; 20 ; 25 ; 31,5; 40; 50; 63; 80 Dãy 9; 11 ,2; 14; 18; 22 ,4; 28 ; 35,5; 45; ... 71 Tính z2 = uz1 (với z2 ≥ 28 ) Tính lại tỷ số truyền u Chọn hệ số đường kính q theo tiêu chuNn thỏa mãn điều kiện 0, ≥ q / z2 ≥ 0, 22 (bảng 7 .2 [1]), thông thường chọn q / z2 ≈ 0, 26 Chọn sơ ... theo tiêu chuNn: z2 + q Dãy 1; 1 ,25 ; 1,6; 2; 2, 5; Dãy 3,15; 4; 5; 6,3; 8; 10; 12, 5; 16; 20 ; 25 1,5; 3; 3,5; 6; 7; 12 Sau tính toán lại khoảng cách trục, khoảng cách trục tiêu chuNn số nguyên ta phải...

Ngày tải lên: 07/03/2013, 16:25

... dày 4m : tc N = ( 3 ,22 .2, 92 4.0,3.0,3).4.17 ,2 = 622 , 12 (KN) - Trọng lượng đất sỏi sạn dày 0,6m : tc N = ( 3 ,22 .2, 92 4.0,3.0,3).0,6 .22 ,3 = 120 ,99 (KN) - Trọng lượng cọc dài (2, 8 + + + 0,6 )m phạm ... (KNm) p lực tiêu chuẩn đáy khối qui ước : tc tc 6M y 28 86,41 6.37,30 6.815 ,28 N tc 6M x ± ± Pmax,min = = 2, 92. 3 ,22 ± 2, 92 2.3 ,22 ± 2, 92. 3 ,22 2 BM LM BM LM BLM Pmax = 476,46 (KPa) Pmin = 137,51 ... tg3,970 = 2, 92 (m) Chiều cao khối móng qui ước : HM = + + + 0,6 = 13,6 (m) Trọng lượng khối móng qui ước bao gồm - Trọng lượng đế đài đất đế đài : N 1tc = LMBMh γtb = 3 ,22 .2, 92. 1 ,2. 22 = 24 8 ,22 (KN)...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:52

... Z(m) 2Z/BM LM/BM 1 ,22 7 gl zi btl zi 87, 02 K0i 157,8 0 0,878 0,4 1 ,22 7 0,9 62 83,71 165,84 1,756 0,8 1 ,22 7 0,8075 70 ,26 173,87 2, 634 1 ,2 1 ,22 7 0,6175 53,73 181,91 3,5 12 1,6 1 ,22 7 0,4505 36, 52 189,94 ... Z(m) 2Z/BM LM/BM 0 0,878 0,4 1 ,22 7 1,756 0,8 2, 634 K0i 1 ,22 7 gl zi btl zi 95, 425 157,8 0,9 62 91,79 165,84 1 ,22 7 0,8075 77,05 173,87 1 ,2 1 ,22 7 0,6175 58, 925 181,91 3,5 12 1,6 1 ,22 7 0,4505 42, 9 189,94 ... 12, 26 (kN/m3) 1, 4.1 (1,1 1,67 4,39 10, 12 + 1,1.7,69.14,3. 12, 26 + 3.9,59.1) RM = = 22 30 (kPa) Kim tra iu kin ỏp lc ti ỏy quy c tc Pmax = 26 8,45 kPa < 1 ,2. RM = 1 ,2 223 0 = 26 76 kPa p tc = 25 3 ,22 5...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:26

Ngày tải lên: 07/04/2013, 22:09

... 6.1,3.15,98 = 7 ,23 0,3 92. 10 2. 24. 322 .180 N / mm σu1 < [σ]u1 = 138,56 N /mm2 ỈÏng sút ca bạnh ràng låïn σu2 = j 19.1.10 6.1,3.15,98 = 5,787 N / mm 2 0,517.10 97.80.170 σu2 < [σ]u2 = 87,5 N /mm2 Cạc thäng ... trang 96, [2] Våïi σ0 ỉïng sút ban âáưu σ0 = 1 ,2 N/mm2 F = 23 0 : diãûn têch ca âai ⇒ S0 = 1 ,2. 230 = 27 6 N Lỉûc tạc dủng lãn trủc : R = 3.S0.Z.sin(α1 /2) ⇒ R = 3 .27 6.6.sin( 130,88 /2) = 4 426 N Lỉûc ... = 21 mm Thay cạc giạ trë vo ta âỉåüc: B = (6 - 1) .26 + 2. 17 = 164 mm Âỉåìng kênh ngoi ca bạnh âai nh v låïn : Dn1 = D1 + 2h0 Dn2 = D2 + 2h0 Cäng thỉïc [5 -24 ] theo trang 96, [2] Dn1 = 20 0 + 2. 6...

Ngày tải lên: 29/04/2013, 09:25

... 15 727 148 9436 88,7 0 ,28 5 0,140 0 .22 7 0,1 52 60 H 60 × = = 40s 12 Mô men trung bình bình phương : M tb = M m * ∑ tm + ∑ M t * tv = ∑t 529 .2 (3 × 0,713 + 0 ,28 5 + 0 ,22 7 + × 0, 12 + 0,14 + 0,1 52) =28 5,5Nm, ... (cth:1-6) [2] ) + Tại tiết diện B-B : Q * e1 σ= 2* F * k * a 125 000* 46.4 = 2* 54 62. 5*0.09* 120 = 98.1( N ) mm Ứng suất cắt xác đònh theo công thức 2- 7 [2] Q 125 000 N = = 22 .9( ) F 54 62. 5 mm τ= ... (điểm C) R C =R-R D =641 92- 30640=335 52 N Phản lực ổ A RA= 30640(970 + 100) + 335 52 ×100 =29 623 N 122 0 Phản lực lên ổ B R C =R-R A =641 92- 29 623 =34569 N Mô men uốn D M D =29 623 × 150=4443450Nmm Mô...

Ngày tải lên: 01/05/2013, 10:28