GVHD:TH.Ổ NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG DÒ CVHD:TH.Ố NGUYỄNTHỊTHỊ THANH HƯƠNG DÒÁN NỀN VÀ MÓNG CVHDiTH.Ỗ NGUYỄN THANH HƯƠNG DÒ ÁNNỀN NỀNVÀ VÀMÓNG MÓNG THUYẾT MINH TÍNH TOÁN Mặtsâu Bằng30m Móng:Từ xuống có lớp đất, chiều dày tiêu chuẩn SPT đến độ Các tài liệu dùng để thiết kê 1.1 Nhiệm vụ giao: thay đổi toàn mặt công trình: - Tĩnh toán thiết kế móng cột trục B theo phương án móng nông tự nhiên, đơn bê tông cốt móng thép cọc Điều kiện địamóng chất công trình nhưđêm trục cát, địa móng chất, cụ thể là: ọ l/ì án Tĩnh toán thiết kế móng cột trục c theo phương án chọn phương *Đất lấp xám ghi dày : 0,9 m móng © - Tài liệu tham khảo gồm: Giáo trình “ Nền Móng ” - Trường Đại học © Kiến © Trúc Hà Nội , giáo trình “ Hướng dẫn đồ án Nền Móng ” Trường Đại học *Sét xám gụ dày : 6,5m Kiến Trúc Hà Nội, Tiêu chuẩn xây dựng TCXD 205:1998 © *Cát hạt nhỏ dày : 10,6m © c w W n q L c Spt c u St Lớp *Cát hạt vừa chiều sâu chưa kết thúc độ sâu 30m % % % t đất kP kPa N kPa Bảng a tiêu lý lớp đất S3 xám 16,5 Cát 18,5 pha Sét 18,1 xám nhỏ 18,7 vừa 19,1 30 24 17 17, 241 9,2 và0chỉ sô giới hạn cho phép: 1.2 XÉC định loại biến 13dạng 20 203 8,2 -Tra bảng 16.TCXD 45-78 để5xác định loại biến dạng 31 kế-là nhà471 phép.Với công trình cần thiết khung16, BTCT- có tường chèn - Độ lún tuyệt đối giới 35 hạn- s h=0,08 835 m22 - độ lún lệch tương đối giới hạn0ASgh=0,001 Đất lấp xám ghi số giới hạn cho 1.3 Tải trọng công trình tác dụng lên móng Ớ đây, tải trọng công trình tác dụng lên móng tải trọng tính toán: 26 (kN) 1.4 Đánh giá điều kiện địa chất công trình, điều kiện địa chất thuỷ văn: 1.4.1 Điều kiện địa chất công trình Theo báo cáo kết địa chất công trình, khu đất xây dựng tương đối phẳng, khảo sát bằns phương pháp khoan thăm dò, xuyên tĩnh, xuyên ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 21 DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CVHD:TH.Ỗ NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG +Trọng lượng riêng đẩy đất lớp 2: ydl,,= Ỵs2 Ỵ ~ " = 26,5 ~10 = 9,06 kN/m3 + e, + 0,822 : Sét xám gụ dày 6,5m _ _ W3-Wp3 36,4-24,5 T + Độ sệt đất IL3= —-———= _ 7———_=0,65 WL3-WP3 42,8-24,5 Ta thấy 0,5 — = 0,533 0,6 < e < 0,75 đất có độ chặt vừa, có môđun Wbiến 30-24 E =34200 (KPa) lớp đất I2-WP2 dạng tốt Ta thấy 6.0,21 1+ = ,21 ' 1342 193,2kPa 3.4 = 3.4 Áp lực tính toán trung bình phạm vi diện tích gây đâm thủng 88,726kPa p: = PỊ_H-PỊJ93,2 + 88,726 = Pa « PL+P: n “2 p “ X c p = p “ + — Ị \ A max r / ) p“ = 88,726 + 3,4~Q?58(193,2-88,726) = 175,38kPa Pk^J93,2 + 175,38 ^18Wa p> ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 11 9 o a DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD:TH.Ổ NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG = p"bFc, =184,3.1,624= 299,3(kPa) Lực chống chọc thủng : 0,75.Rk.h0btb Ta có: 2h + b = 2.0,87 + 0,22 = l,96m < b = 2,8m —— = b + h = 0,22 + 0,87 = l,09m =0,75.750.0,87.1,09 = 533,4 (kPa) =299,3 (kPa) < 0,75.Rk.h()btb= 533,4 (KN) Như móng không bị phá hoại theo đâm thủng -Tính cốt thép cho móng L= Ị-i = M-Ọ5 22 -p"„) = 88,726 + 3’4~^45(193,2-88,726) = 148,645kPa + Mô men tương ứng với mặt ngàm I-I A max L = 2,8.1,452 M, = b.L Diện tích cốt thép để chịu mômen Mj Fa, = Mĩ _ 2.193,2 + 148,645 524,97 = 524,97KNm = 25,787cm2 Chọn 17 ộ 14; Fa =26,16cm2 Chiều dài Khoảng thép dài: cách 1* =l-2a cần bố = 3,4-2.0,025 trí cốt = 3,35m thép dài: b = b - 2.(0,015 + 0,025) =2,8 - 0,08 = 2,72m b Khoảng cách tim cốt thép: a = n -1 Thoả mãn điều kiện 100 < a 2,72 17-1 8KN n (x,+x2)2 4.0,752 P3= 174,8kN P2=Pl=382,3kN r2=0,39m thay số vào công thức, ta có: MJJ= 0,39.(362 + 174,8)= 209,352 KNm Diện tích cốt thép để chịu mômen Mn 0,9.0,634.260000 - 0= 0,65 - 0,016 = 0,634m) 14,13 em2 Chiều dài thép ngắn: b*=b-2.a=l,6 - 2.0,025 = Khoảng cách cần bố trí cốt thép ngắn: f =1 - 2.(0,025 + 0,015) =2,1-0,08= 2,02m 02 Khoảng cách tim cốt thép: a=—— = — = 0,1188m = 12cm n-1 18-1 ' Như thoả mãn điều kiện 100< a< 200 m Ta chọn 18cỊ) 10, a=12cm ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 39 l,55m DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CVHD:TH.Ố NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG ©8 B MÓNG coc MI ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 40 DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CVHD:TH.Ố NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 2.4.S0 sánh phương án chọn phương án - Địa hình tương phằng ,địa chất công trình biến đổi - Địa chất thuỷ văn mực nước ngầm độ sâu trung bình - Các lớp đất có chiều dày lớn có tính chất lí tốt hoàn toàn có thê làm cho công trình - Chọn phương án móng nông thiên nhiên đảm bảo yêu cầu kĩ thuật kinh tế, thuận tiện cho thi công, giải pháp thông dụng thi công trực tiếp - Phương án đệm cát tiết kiệm vật liệu hạn chế sử dụng cho nhà có tải trọng nhỏ, chiều cao nhỏ, phải đào đất sâu giá thành thi công đào đất cao thời gian thi công lâu cần đảm bảo cho lớp đệm cát đủ chặt - Phương đóng cọc đảm bảo kĩ thuật, an toàn cho công trình phương pháp thi công phức tạp, yêu cầu kỹ thuật cao, không kinh tế tốn vật liệu thời gian thi công công trình Thiết kế phương án móng đơn bê tông cốt thép cột trục A Vì móng cột trục A chịu tải trọng công trình truyền xuống nhỏ, mặt khác theo khảo sát địa chất ta thấy rằng, lớp đất thứ hai lớp đất trung bình có chiều dày lớn ta đặt móng lớp đất này, đồng thời dựa theo kết tính toán thiết kế theo ba phương án móng cột trục B nhận thấy thiết kế móng theo phương án móng nông thiên nhiên phương án tối ưu, ta thiết kế móng cột trục A theo phương án móng nông thiên nhiên Điều kiện địa chất công trình móng + Đất lấp xám ghi dày : 0,9m + Cát pha dày : 5,9m + Sét xám gụ dày : 6,5m + Cát hạt nhỏ dày : 10,6m +Cát hạt vừa chiều dày chưa kết thúc độ sâu 30m 3.1 Tải trọng tiêu chuẩn đỉnh móng Ntt0 = M"0= 225 912kN kNm QM= 24 kN ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 41 K tc DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CVHD:TH.Ố NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 912 N‘0c = — = 793kN 1,15 225 MĨ)C = —— = 195,65kNm 1,15 24 Qtc = —— = 3.1 Xác định sơ kích thước đê móng Lấy cốt ± 0.00 mặt đất phía nhà, mặt khác theo sơ đồ đất nhà nhà chênh 0,45m, đất nhà cách đỉnh móng 0,8m tải trọng tính toán đỉnh móng cốt -l,25m Chọn chiều sâu chôn móng h = l,7m cốt nhà Đế móng nằm lớp đất thứ cát pha : 0,8m Các thông số sức chống cắt lớp đất :(pn= 17°;CJJ= 17,5 (kPa) Tra bảng( Bảng 3-2 trang 27 sách HDĐA Nền Móng) hệ số để tính áp lực tiêu + chuẩn Giả thiết đất : A= b 0,39; B= 2,57; = D= 2,4 5,15 m + Cường độ tính toán đất nền: R= 5^(AbY1I+BhyI1'+Dcn) Tra bảng( Bảng 3-1 trang 27 sách HDĐA Nền Móng) : m,=l,l đất cát pha có I|> 0,5 m2=l,0 công trình nhà khung không thuộc loại tuyệt đối cứng KtL= 1,0 tiêu lý đất lấy theo kết thí nghiệm trực tiếp với Tĩnh trị tính toán thứ hai trung bình trọng lượng thể tích đất kể từ đáy móng trở lên (Ỳ 11) Yị.h ^ u * _0,9.16,5 + 0,6.18,5 + 0,2.9,06 „ = = 16,33kN /m I h, 1.7 V Yii= R"= Rb=2,4m=TLi (0,39.2,4.9,06 + 2,57.1,7.16,33 + 5,15.17,5) = 186,9 kPa +Diện tích sơ đế móng ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 42 DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG GVHD:TH.Ổ NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG N tc 793 793 Fsb= -——7= -—— -= 5,51m2 Vì móng chịu tải lệch tâm lớn nên ta tăng diện tích đế móng lên : F*= 1,2 X F b= 1,2 5,51 = 6,612 m2 Chọn -=1,2 b = 2,34 m , ta chọn b=2,4 m 12 = 2,4 1,2= 2,88m , ta chọn = m 3.2.Kiểm tra kích thước sơ đáy móng theo điều kiện áp lực Áp lực tiêu chuẩn đế móng : tc N tc / p =—-— r' Miax + Y(bh 11 Trong : h = h, + h 17 + 15 = - ~p2 - = l,925m ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 43 z(m) 2z/b (kPa) 0.0 30.48 0.0 DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CVHDiTH.Ỗ CVHD:TH.Ổ NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG 0.5 35.92 0.6 cao thành : lớp phân có =chiều dày thoả mãn điều kiện Chiều móng hm=41.35 1,7 -tố 0,8 0,9 m 1.0 chia đất 1.2 bN tc4đ=0,45.(l/2).b.yd=0,45.(3/2).2,4.16,5 1.5 46.79 =26,73KN 1.8 h;0,1 = 7,669 68.53kPa Như giới hạn nằm sang lớp phầnchia lực dọc chênh3 73.97 cốt gây vỏ no đất8 thứ 4.8 Ta 4.0 tiến đến hành lớp dođấtđất thứ thành đoạn nhỏquacóphần hj mômen = 0,6m 8' 5.1 4.3 gây 76.69 tiến hành lớp đất thứ với giá tri ứng suất đỉnh lớp đất thứ là: 4.5 79.18 5.4 Độ lệch tâm btcủa móng: gl G = 13,96kPa = 76,69kPa 5.0 84.16 10 6.0 195,65 + 0,9.20,87 Và đến độ sâu z = 6,6 89.14 m kể từ đáy móng : 5.5 11 6.6 'V ơNgl =8,71 kPa< 0,1.ơb‘ = 8,914 kPa ,c Ntc f ptca = — 11 r max -rin 793 G , 6.0,273 1±— + Ỵtb y h = ~' o\ ) 3.2,4 { ) +20.1,925 ptc =89,16kPa ’ 208 12 + 89 16 p“ = ’ ’ = 148,64kPa Cưòììg độ tính toán đất đáy móng ứng với móng có b= 2,4m 1,1 X (0,39.2,4.9,06 + 2,57.1,7.16,33 + 5,15.17,5) = 186,9 kPa b=2,4m I 1,2R= Pmax= 1,2 186,9=224,28 kPa 208,12kPa < 1,2R=224,28 kPa PỈb =148,64kPa < R =186,9 KPa Như điều kiện áp lực thoả mãn Vậy kích thước sơ đế móng là: lxb= x2,4 (m) 2.3 Kiểm tra kích thước sơ đáy móng theo điều kiện biến dạng -Ưng suất gây lún đế móng :Ơ =0 = p|cb-ơ-J=0 = 148,64 - ơhz'=0 Gblữ =0,9.16,5 + 0,5.9,06 + 0,6.18,5 = 30,48 kPa ơto=148,64-30,48 = 118,16 kPa ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 44 DÒ ÁN NỀN VÀ MÓNG CVHD:TH.Ố NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG ^.-V J 8250 + s = ,8 ,6 13,96 , 8,71 = 0,03 lm = 3, lcm < s = 8cm Như thoả mãn điều kiện độ lún tuyệt đối Ta kiểm tra độ lún lệch tương đối móng trục B móng trục A theo công thứcAS = ——— = L 450 —— - 0,00089 Ta thấy AS = 0,00089 = [AS] = 0,001 =>Thoả mãn độ lún tương Nhận xét: đấtđiều nềnkiện có lớp phía tốtđối so với lớp dưới, nên ta lấy 2.4 Kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp đất yếu 0,1 ơbt > Gs' thoả mãn giới hạn + Do móng đặt có lớp đất yếu nằm dươi lớp đất tốt Độ lún xác định giới theo hạn côngnền thứclại: snằm = 0,8.^ h yếu nên ta cần phải kiểm tra điều kiện áp lực lên lớp— đất i=i Ej lớp đất yếu + Điều kiện kiểm tra là: ơgl=hi + ơb' h h < Rd (ta xét đỉnh lớp đất yếu) ỔVTH: NGUYỄN NGỌC HIẾU LÓP 2003Ẵ4 TPANG 46 45 DÒ ÁN NỀN VÀ GVHD:TH.Ổ NGUYỄN THỊ THANH HƯƠNG MÓNG Úng suất thân đính lớp đất yếu: i-hi = 0,9-16,5 + 0,6.18,5 + 5,3.9,06 = 73,968kPa ứng suất gây lún đỉnh lóp đất yếu là: gl=hj = K0.ơgl tính toán phần biến dạng ta tính ơji 5ị = 15,55kPa + [...]... trình 3 Thiết kế phương án móng đơn bê tông cốt thép dưới cột trục A Vì móng ở cột trục A chịu tải trọng do công trình truyền xuống nhỏ, mặt khác theo khảo sát địa chất ta thấy rằng, lớp đất thứ hai là lớp đất trung bình và có chiều dày lớn ta đặt móng ở lớp đất này, đồng thời dựa theo kết quả tính toán và thiết kế theo ba phương án của móng cột trục B nhận thấy thiết kế móng theo phương án móng nông... MÓNG MÓNG CVHD:TH.Ố GVHD:TH.Ổ NGUYỄN NGUYỄN THỊTHỊ THANH THANH HƯƠNG HƯƠNG 2.2 Móng đơn bê tông cốt thép trên đệm cát: 1,15 2.2.1 xác định kích thước sơ bộ đáy móng Dùng cát hạt thô đầm chặt vừa để làm đệm cát.Tra bảng TCXD45-78,ta có cường độ tính toán của cát đệm: Ro = 400Kpa, cường độ này ứng với b,=lm; n 1 b, 2.h, h,=2m Cường độ tĩnh toán của cát tính theo công thức tính đổi quy phạm Thiết kế móng. .. trên nền thiên nhiên là phương án tối ưu, do vậy ta thiết kế móng dưới cột trục A theo phương án móng nông trên nền thiên nhiên Điều kiện địa chất công trình dưới móng + Đất lấp xám ghi dày : 0,9m + Cát pha dày : 5,9m + Sét xám gụ dày : 6,5m + Cát hạt nhỏ dày : 10,6m +Cát hạt vừa chiều dày chưa kết thúc ở độ sâu 30m 3.1 Tải trọng tiêu chuẩn tại đỉnh móng Ntt0 = M"0= 225 912kN kNm QM= 24 kN ỔVTH: NGUYỄN... trọng trực tiếp tại đế móng gây ra 0,2.152,3789^ 284,14 2.2.6 Tính toán độ bền và cấu tạo móng + 273,1 + chịu 229 +lực 175,87) Dùng bê tông mác200, Rn= 9000kPa Thép CII Ra+=260000KPa 35000.2 Áp lực tính toán ở đáy móng: p“ _ N" ( 6.e ) 1342 í, 6.0,209 max = —— 1 + v= -5780 21 + l.b s =5,16cm 2 2,4 0,5 m2=l,0 vì công trình là nhà khung không thuộc loại tuyệt đối cứng KtL= 1,0 vì chỉ tiêu cơ lý của đất lấy theo kết quả thí nghiệm trực... 211,95 + 1093 =1305(kN) 11 = 1093 KN Thay số vào công thức (1) ta được :PX= ^0- = 435 KN n csb = 2.3.3 Xác định sô lượng cọc và bô trí cọc trong móng Tính theo sức chịu tải của cọc ta thấy P v> Pđ > Pspt > Px= 435 kN -> Ta đưa Px= 435 kN vào tính toán áp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài do p 435 phản lực đầu cọc gây P“ ra: = -ƠT = —2^— = 537kPa (3d)2 (3.0,3) Thay số vào công thức ta được: Pmũi ... móng lớp đất này, đồng thời dựa theo kết tính toán thiết kế theo ba phương án móng cột trục B nhận thấy thiết kế móng theo phương án móng nông thiên nhiên phương án tối ưu, ta thiết kế móng cột. .. cao, không kinh tế tốn vật liệu thời gian thi công công trình Thiết kế phương án móng đơn bê tông cốt thép cột trục A Vì móng cột trục A chịu tải trọng công trình truyền xuống nhỏ, mặt khác theo... TCXD45-78,ta có cường độ tính toán cát đệm: Ro = 400Kpa, cường độ ứng với b,=lm; n b, 2.h, h,=2m Cường độ tĩnh toán cát tính theo công thức tính đổi quy phạm Thiết kế móng đơn bê tông cốt thép