tính toán thiết kế khung trục 5

... 54 Nguyên công 5: gia công mài thô tinh mặt trụ ø 65 54 Nguyên công 6: kiểm tra .56 Tính tốn chế độ cắt cho ngun cơng gia cơng mặt trụ Φ 65 .57 ƣớc : tiện thô mặt trụ Φ 65 ... 40 2.3.6 Tính tốn kiểm tra độ ền cho móc treo .41 CHƢƠNG III: TÍNH TỐN THIẾT Ế CƠ CẤU DI CHUYỂN XE CON . 45 Giới thiệu chung cấu i chuyển 45 Chọn phƣơng án thiết kế cho cấu i ... 50 Nguyên công : phay mặt đầu khoan ỗ t m 50 Nuyên công 2: Gia công tiện thô, tinh mặt trụ: ø8 ,ø 65 vát mép x 450 .51 Nguyên công3 : Gia công tiện thô tinh mặt trụ: ø9 ,ø7 ø 65 53

Ngày tải lên: 07/03/2024, 15:35

... -648.962 -141.0 -836 371.9 15 -78.7 -862 -234.204 110 .5 -56 9 209.160 15. 8 -464 -53 3. 157 75. 6 -59 4 -98.342 -2.7 - 452 -121.6 -55 7 308 .53 2 - 75. 2 -58 2 -96.648 99 .5 -291 352 .54 6 36.6 -243 -118.492 80.4 ... VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 50 0 50 0 50 0 50 0 40 40 40 40 308 .53 2 3Ø16 496.8 75 3Ø16 6 15. 923 3Ø16 236.731 2Ø16 -59 4.760 -183.131 103.107 15. 226 MSSV:1 252 0807001 603 1. 05% 603 1. 05% 603 1. 05% 402 0.89% ... 14.3 - 156 -4.0 -76 -70.983 14.3 - 156 -46.744 5. 6 -59 -13.600 -13.2 -87 58 .914 -5. 4 -106 -101.386 250 300 40 -94 0.8 -52 -78.643 5. 3 -99 -90.439 1.4 -27 - 25. 543 -10.3 -41 93.980 -5. 7 -55 -6.320

Ngày tải lên: 09/03/2021, 13:38

... 409. 653 -36.0 -996 -4 85. 508 157 .3 - 850 -57 .4 - 758 -273 .52 8 60.6 -982 -249.629 -10.1 -57 5 -140.0 -712 426.193 -90.8 -747 9.117 148.4 -701 498.291 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 250 300 300 50 0 50 0 ... -5 -7.9 17 37.974 -6.3 23 12.919 51 .2 1029 -94.8 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 10 25 250 250 250 250 250 50 0 50 0 50 0 50 0 50 0 40 40 40 40 40 409.402 3Ø16 603 1. 05% 608.2 15 3Ø16 603 1. 05% 611.394 3Ø16 603 1. 05% ... -683 -6 65. 276 87.3 -874 -120.343 13.1 -672 -141.0 -836 371.9 15 -78.7 -862 -234.204 110 .5 -56 9 209.160 15. 8 -464 -53 3. 157 75. 6 -59 4 -98.342 -2.7 - 452 -121.6 -55 7 308 .53 2 - 75. 2 -58 2 -96.648 99 .5 -291

Ngày tải lên: 10/03/2021, 05:13

... -648.962 -141.0 -836 371.9 15 -78.7 -862 -234.204 110 .5 -56 9 209.160 15. 8 -464 -53 3. 157 75. 6 -59 4 -98.342 -2.7 - 452 -121.6 -55 7 308 .53 2 - 75. 2 -58 2 -96.648 99 .5 -291 352 .54 6 36.6 -243 -118.492 80.4 ... VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 50 0 50 0 50 0 50 0 40 40 40 40 308 .53 2 3Ø16 496.8 75 3Ø16 6 15. 923 3Ø16 236.731 2Ø16 -59 4.760 -183.131 103.107 15. 226 MSSV:1 252 0807001 603 1. 05% 603 1. 05% 603 1. 05% 402 0.89% ... 14.3 - 156 -4.0 -76 -70.983 14.3 - 156 -46.744 5. 6 -59 -13.600 -13.2 -87 58 .914 -5. 4 -106 -101.386 250 300 40 -94 0.8 -52 -78.643 5. 3 -99 -90.439 1.4 -27 - 25. 543 -10.3 -41 93.980 -5. 7 -55 -6.320

Ngày tải lên: 12/03/2021, 21:53

... 409. 653 -36.0 -996 -4 85. 508 157 .3 - 850 -57 .4 - 758 -273 .52 8 60.6 -982 -249.629 -10.1 -57 5 -140.0 -712 426.193 -90.8 -747 9.117 148.4 -701 498.291 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 250 300 300 50 0 50 0 ... -5 -7.9 17 37.974 -6.3 23 12.919 51 .2 1029 -94.8 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 10 25 250 250 250 250 250 50 0 50 0 50 0 50 0 50 0 40 40 40 40 40 409.402 3Ø16 603 1. 05% 608.2 15 3Ø16 603 1. 05% 611.394 3Ø16 603 1. 05% ... -683 -6 65. 276 87.3 -874 -120.343 13.1 -672 -141.0 -836 371.9 15 -78.7 -862 -234.204 110 .5 -56 9 209.160 15. 8 -464 -53 3. 157 75. 6 -59 4 -98.342 -2.7 - 452 -121.6 -55 7 308 .53 2 - 75. 2 -58 2 -96.648 99 .5 -291

Ngày tải lên: 15/03/2021, 06:53

... 409. 653 -36.0 -996 -4 85. 508 157 .3 - 850 -57 .4 - 758 -273 .52 8 60.6 -982 -249.629 -10.1 -57 5 -140.0 -712 426.193 -90.8 -747 9.117 148.4 -701 498.291 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 250 300 300 50 0 50 0 ... -5 -7.9 17 37.974 -6.3 23 12.919 51 .2 1029 -94.8 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 10 25 250 250 250 250 250 50 0 50 0 50 0 50 0 50 0 40 40 40 40 40 409.402 3Ø16 603 1. 05% 608.2 15 3Ø16 603 1. 05% 611.394 3Ø16 603 1. 05% ... -683 -6 65. 276 87.3 -874 -120.343 13.1 -672 -141.0 -836 371.9 15 -78.7 -862 -234.204 110 .5 -56 9 209.160 15. 8 -464 -53 3. 157 75. 6 -59 4 -98.342 -2.7 - 452 -121.6 -55 7 308 .53 2 - 75. 2 -58 2 -96.648 99 .5 -291

Ngày tải lên: 25/04/2021, 23:19

... 110 .5 -56 9 209.160 15. 8 -464 -53 3. 157 75. 6 -59 4 -98.342 -2.7 - 452 -121.6 -55 7 308 .53 2 - 75. 2 -58 2 -96.648 99 .5 -291 352 .54 6 36.6 -243 -118.492 80.4 -314 161.190 250 250 250 250 50 0 50 0 50 0 50 0 ... -78.3 -50 6 -31.413 126.8 -466 409.402 5. 9 -373 -53 4.328 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 50 0 50 0 50 0 40 40 40 3Ø16 54 8.6 75 3Ø16 498.291 3Ø16 409.402 3Ø16 209.312 117.1 250 209.312 54 8.6 75 498.291 - 453 .984 ... -36.0 -996 -4 85. 508 157 .3 - 850 -57 .4 - 758 -273 .52 8 60.6 -982 -249.629 -10.1 -57 5 -647 .53 3 -140.0 -712 426.193 -90.8 -747 9.117 148.4 -701 -9.6 -56 3 -646.170 84.6 -736 -44.267 -17.0 -3 85 -114.2 -477

Ngày tải lên: 16/12/2021, 20:57

... 3: THIẾT KẾ TRỰC TIẾP KHUNG THÉP 52 3.1 Ví dụ 1: Tính toán khung nhịp tầng 52 3.1.1 Phương pháp AISC-LRFD 53 3.1.2 Phương pháp thiết kế trực tiếp 63 3.2 Ví dụ 2: Tính toán ... trực tiếp để thiết kế kết cấu khung thép sở so sánh kết phân tích với kết thiết kế theo tiêu chuẩn AISC-LRFD Đối tượng phạm vi nghiên cứu Xem xét kết cấu khung thép cho trường hợp khung phẳng ... 92 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận A Phương pháp thiết kế khung thép theo phương pháp chiều dài tính toán AISC-LRFD có hạn chế: Xác định hệ số chiều dài tính toán phức tạp, khối lượng tính toán

Ngày tải lên: 08/08/2017, 15:05

... 1440 Tĩnh tải tính toán gtt (daN/m) 158 4 158 4 154 0 154 0 144 158 ,4 1 155 1 155 1188 1188 1320 1320 1280 1280 1270 ,5 1270 ,5 1306,8 1306,8 1 452 1 452 1402 1420 132 1 45, 2 1 056 1 056 1089 59 4 396 396 396 ... (m) 25x 25 Mx (kN.m) N ( kN) AsX ( cm2 ) Chọn thép dọc µ % 5, 4 281,37 490,82 5, 77 3Ø16 1,8 25x 25 5,4 283,08 600,19 7,66 4Ø16 2 ,5 25x 25 5,4 27 ,55 4 426,13 4,61 3Ø14 1,4 20x20 3,6 10,61 246, 45 2,06 ... 25 x 25 25 x 25 25 x 25 L (m) 5, 4 5, 4 5, 4 20 x 20 20 x 20 3,6 3,6 20 x 20 3,6 20 x 20 20 x 20 3,6 4,1 20 x 20 4,62 My (kN.m) N ( kN) AsY ( cm2 ) Chọn thép µ % 31, 45 555 ,97 7,86 4Ø16 27,6 714 ,58

Ngày tải lên: 26/03/2023, 11:44

... ≥ a ≥ 0 ,55 (d1 + d ) + h 2(1 25 + 280) ≥ a ≥ 0 ,55 (1 25 + 280) + 810 ≥ a ≥ 230, 75 Ta chọn sơ khoảng cách trục a = d2 = 280 mm 6) Chiều dài tính tốn đai : Trình tự tính tốn thiết kế truyền trục vít ... nghiệm cho trục là: s= sσ sτ sσ2 + sτ2 16 s 7,12 Trình tự tính tốn thiết kế truyền trục vít 48 50 50 55 Kết kiểm ngiệm hệ số an tồn cho thấy đoạn trục thỗ mãn hệ số an tồn kiểm nghiệm trục theo ... 247 750 ,322 = 289164,92 Nmm 14 Trình tự tính tốn thiết kế truyền trục vít ⇒ M Ctd = M C2 + 0, 75. T = 59 7714, 25 Nmm 2 - Tại A: M A = M Ax + M Bx = 02 + 151 0102 = 151 010 Nmm ⇒ M Atd = M A2 + 0, 75. T

Ngày tải lên: 08/09/2016, 07:33

... xung phát triển sở lý thuyết, phương pháp tính toán thiết kế bạc trục chong chóng Việt nam, giúp kỹ sư có thêm tài liệu để tham khảo tính toán thiết kế bạc trục chong chóng vật liệu phi kim Đề tài ... nhựa Thordon Kết đạt đề tài Đề tài có ý nghĩa khoa học thực tiễn cao, đưa phương pháp tính toán thiết kế bạc trục chong chóng vật liệu Thordon phục vụ cho công tác thiết kế, chế tạo bạc trục chong ... bạc trục chong chóng, vật liệu Thordon sử dụng phổ biến Do tác giả muốn nghiên cứu phương pháp tính toán, thiết kế bạc nhựa làm vật liệu Thordon để giúp cho làm chủ việc tính toán, thiết kế chế

Ngày tải lên: 18/04/2017, 08:51

... -1379621 -1 358 8 45 -1272 056 -1186110 -1102223 -1042214 8B 9B 10B 11B 12B 13B 14B 15B - 153 1 755 -1 355 989 -11 757 29 -987114 -792800 -59 555 1 -388347 -223971 -13 752 69 -12380 45 -2094222 -940 459 -77 854 0 -607481 ... 94340 -93 359 989 25 -99768 107688 -106926 113 456 -112794 122098 28 Rmin 99 152 6 216 353 60713 -53 3 -602 45 5 950 4 -58 763 58 022 -57 281 56 540 13811 -24 858 26698 -27094 29190 -29137 30 853 -31373 33 850 -33870 ... -26123 15 -2614672 - 257 9199 -2281423 -1987 954 -1702102 - 150 4110 29 Rmin -420310 -41 655 6 -186339 -18 254 8 -261942 -339277 -41 455 3 -411013 -444246 -481084 -53 0 853 -56 2492 -6076 65 - 656 1 65 -708493 -707400...

Ngày tải lên: 05/12/2012, 12:09

... tra có dạng: SVTK: NGUYỄN THẾ THẠCH Trang: 20 GVHD: NGUYỄN DANH CHẤN 50 15 15 50 358 680 650 15 50 15 50 680 650 50 328 15 358 15 Hình: + Để tăng khả chống uốn theo phương ngang ta bố trí thêm gân ... WX = B * H (B − *1)(H − *1) 15 * 25 ( 15 − 2)( 25 − 2) − = − = 416.33 (cm3) 6 6 + Mômen chống uốn theo phương y-y: WY = H * B (H − * 1)(B − * 1) 25 * 15 ( 25 − 2)( 15 − 2) − = − = 289.67 (cm3) 6 ... * L + Gh + G pl ) = ( 158 0 * 20 + 6340 + 57 0) = 19 255 2 (kG) – Ta lại có: R A + R B − q * L − G h − G pl = ⇒ R A= 1 (q * L + Gh + G pl ) = ( 158 0 * 20 + 6340 + 57 0) = 19 255 (kG) 2 – Giá trò lực...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 18:05

... = 30 25 519 75 3300 6 25 576 75 30 25 519 75 3300 252 156 2 .5 56989 .5 30 25 519 75 3300 50 4 18 75 56929 * Vẽ biểu đồ momen uốn lực cắt nội lực mặt phẳng nâng hàng + Ứng với Rmax = 22(m) 77892,3 57 6 75 - ... kG kG kG kG kG kG kG kG kG 900 75 11.7 Rtb Rmin 51 9 75 30 25 1837 ,5 770 82 412 .5 412 .5 187 ,5 73.8 43 1 .5 11 23 ,5 2 150 2 25 27 ,5 456 ,5 1 05, 57 2 65 156 ,06 182,07 154 .53 Tổ hợp tải trọng IIb a Tải trọng ... h/2 (m) h (m) Rmax = 22 R = 12 Rmin = 31 ,5 6 25 30 25 3300 6 25 31 ,5 156 2 ,5 30 25 3300 156 2 .5 31 ,5 18 75 30 25 3300 18 75 Mnd 258 52,9 -77892,3 12 652 ,9 -77892,3 21 452 ,9 -77892,3 - Xác đònh lực cắt Q (N)...

Ngày tải lên: 02/05/2013, 08:07

... B3 ,5 4 ,50 M50 B5 6,42 M 75 B7 ,5 9,63 M100 B 10 12,84 M 150 B12 ,5 16, 05 M 150 B 15 19,27 M200 B20 25, 69 M 250 B22 ,5 28,90 M300 B 25 32,11 M 350 B27 ,5 35, 32 M 350 B30 38 ,53 M400 B 35 B 40 B 45 B 50 B 55 ... 13 ,5 16,0 17,0 20,0 22 ,5 24 ,5 26,0 13 ,5 15, 5 17 ,5 19 ,5 22,0 24,0 26,0 27 ,5 12 ,5 14,0 15, 5 17,0 20,0 21 ,5 23,0 24,0 12 ,5 14,0 15, 5 17,0 20,0 21 ,5 23,0 11 ,5 13,0 14 ,5 15, 5 17 ,5 19,0 20 ,5 16 ,5 18,0 ... ngang RSW CI;A-I 2 25 1 75 2 25 CII;A-II 280 2 25 280 A-III có đƣờng 6÷8 355 2 85* 355 3 65 290* 3 65 CIV;A-IV 51 0 4 05 450 ** A-V 68090 54 5 50 0** A-VI 8 153 60 650 50 0** AT-VII 980 7 85 500** Có kiểm soát...

Ngày tải lên: 10/12/2013, 18:11

... Momen xon : M I = 9 ,55 .106 NI 26,36 = 9 ,55 .106 = 359 526 ( N mm) n1 700 M II = 9 ,55 .106 N II 24, 42 = 9 ,55 .106 = 251 8477 (N.mm) n2 92, M III = 9 ,55 .106 N III 22, 62 = 9 ,55 .106 = 146 953 06(N.mm) n3 14, ... ng c : M dn = 955 0 N dc 27 ,5 = 955 0 = 3 75, 18 (N.m) ndc 700 Mm = 1,8.3 75, 18 =6 75, 32( Nm) Do ú : Q1 = Q n tm = 84, 15. 700 150 000.0 ,51 2.700 + = 0, 78 (s) 3 75. (6 75, 32 461,19) 3 75. (6 75, 32 461,19).2 ... cụng thc 3-9-[trang 54 ] (Gi Di2 ).n1 Q0 D02 n1 t = + 3 75( M m + M h ) 3 75( M m + M h ).a i0 h m h tm = 84, 15. 700 150 000.0 ,51 2.700 + = 0,16 3 75. (6 75, 32 + 350 ) 3 75. (6 75, 32 + 350 ).2 2.49, 22.0,87...

Ngày tải lên: 02/01/2014, 09:37

... vào Thiết kế xác định kích thớc tời nâng Tính toán kiểm tra chi tiết máy tời Inventor, cosmos Xác định k/t xe SAP Khung thép xe Bao che xe Thiết kế khung thép cầu trục SAP Tính ổn định cầu trục ... Xoay chiu, 380/220V T Cabin Tang qun cỏp 19 7. 75 M5 2x50 3.41 M5 2x10 3.41 0, 85, 0 0,88,0 1,6/10 72 76 12,1 M5 4,08,0 710 100 M5 2,04,0 50 0 70 159 .4 50 Hz, m m Tn cỏi m Tn cỏi m Tn cỏi m/ph m/ph ... phm k thut an ton thit b nõng TCVN 58 63 :19 95 - Thit b nõng, yờu cu an ton lp t v s dng TCVN 58 62 :19 95 - Thit b nõng, phõn loi theo ch lm vic TCVN 58 64 :19 95 - Thit b nõng- cỏp thộp, tang, rũng...

Ngày tải lên: 29/03/2014, 14:20

... công suất tới 3.000 khả lắp đặt, rải loại ống từ 8” đến 72” + Các thiết bò hỗ trợ như: máy hàn, thiết bò kết cấu, thiết bò lặn, thiết bò khảo sát + Các loại tàu hỗ trợ như: tàu kéo, tàu dòch vụ, ... bãi, kho hàng, thiết bò câu kéo, thiết bò nâng hạ dòch vụ sở khác… đáp ứng đầy đủ yêu cầu khách hàng: công trường thi công Vũng Tàu với diện tích bãi thi công gần 250 mét (cầu cảng)x 450 mét diện ... (Chemical bulking services) – Dòch vụ cung cấp trang thiết bò (handling equipment) xe tải hạng nặng có độ dài lên tới 60’, loại xe nâng thiết bò nâng từ 2 .5 tới tấn, nhiều cần cẩu loại với sức nâng từ...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 12:55

... bin động điện Động diesel Loại trục Hệ số dự trữ sức bền k Trục trung gian 1,7 ¸ 2 ,5 Trục chân vịt 2,0 ¸ 2,8 Trục trung gian 2 ,5 ¸ 5, 5 Trục chân vịt 2,8 5, 8 Đối với trục thép hợp kim nên nhận k ... triển đó, cơng tác tính tốn, thiết kế thiết kế hệ trục chân vịt tàu có vai trò vơ quan trọng q trình đóng sửa chữa khơng ngừng hồn thiện Tuy nhiên, cơng tác thiết kế, tính tốn hệ trục chân vịt thực ... Nội dung thiết kế: thiết kế hốn cải thay máy cũ hai máy mới, có cơng suất máy Ne = 400hp - Tính tốn thiết kế lại hệ trục chân vịt, chân vịt - Tính nghiệm trang bị thêm (nếu cần) trang thiết bị...

Ngày tải lên: 31/08/2014, 16:59

... bin động điện Động diesel Loại trục Hệ số dự trữ sức bền k Trục trung gian 1,7 ¸ 2 ,5 Trục chân vịt 2,0 ¸ 2,8 Trục trung gian 2 ,5 ¸ 5, 5 Trục chân vịt 2,8 5, 8 Đối với trục thép hợp kim nên nhận k ... triển đó, cơng tác tính tốn, thiết kế thiết kế hệ trục chân vịt tàu có vai trò vơ quan trọng q trình đóng sửa chữa khơng ngừng hồn thiện Tuy nhiên, cơng tác thiết kế, tính tốn hệ trục chân vịt thực ... Nội dung thiết kế: thiết kế hốn cải thay máy cũ hai máy mới, có cơng suất máy Ne = 400hp - Tính tốn thiết kế lại hệ trục chân vịt, chân vịt - Tính nghiệm trang bị thêm (nếu cần) trang thiết bị...

Ngày tải lên: 31/08/2014, 17:02