Tính toán thiết kế khung phẳng bê tông cốt thép toàn khối trục công trình là nhà ở tập thể 5 tầng

ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN MỤC LỤC A-NỘI DUNG: B-SỐ LIỆU THIẾT KẾ: I-LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU: I-1.HỆ CHỊU LỰC KHUNG TOÀN KHỐI I-2.CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG: I-3.SƠ BỘ TIẾT DIỆN: I-4 LẬP SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG NGANG: II TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 10 II.1.CƠ SỞ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 10 II.2.TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI PHÂN BỐ TRÊN m SÀN 11 II.3 TẢI TRỌNG TRUYỀN VÀO KHUNG: 16 II.4.TẢI TRỌNG GIÓ: 24 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC 28 III-1.TỔ HỢP TẢI TRỌNG THEO TIÊU CHUẨN VIỆT NAM 28 III-2.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 28 III-3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN SỬ DỤNG 33 III-4 TỔ HỢP NỘI LỰC KHUNG PHẲNG THEO TCVN 35 IV TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 41 IV-1.TÍNH TỐN THÉP DẦM 41 IV-2.TÍNH TOÁN THÉP CỘT 55 V CẤU TẠO NÚT KHUNG: thể bảng vẽ .65 SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN A-NỘI DUNG: Tính tốn thiết kế khung phẳng BTCT tồn khối trục Cơng trình nhà tập thể tầng B-SỐ LIỆU THIẾT KẾ: NHỊP L1(m) NHỊP L2(m) NHỊP L3(m) 2.6 8.2 3.2 Chiều cao Chiều cao Chiều cao h1(m) ht(m) ∆h(m) 4.3 3.4 0.9 Bước khung B(m) Số tầng n Khu vực xây dựng Khung trục II CƠ SỞ TÍNH TỐN: - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 2737 - 1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574 - 2012: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Các tiểu chuẩn quy phạm hành có liên quan I-LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU: I-1.HỆ CHỊU LỰC KHUNG TOÀN KHỐI 1/Khái niệm chung  Kết cấu khung hệ bất biến hình nối với nút cứng khớp Khung bê tông cốt thép dùng rộng rãi kết cấu chịu lực chủ yếu nhiều loại cơng trình  Có nhiều cách phân loại khung, theo phương pháp thi công người ta chia thành loại: + Khung Toàn khối:  Ưu điểm: Độ cứng ngang lớn, chịu tải trọng động tốt Việc chế tạo nút cứng tương đối đơn giản  Nhược điểm: Thi công phức tạp, khó giới hóa Chịu ảnh hưởng thời tiết, thi công chậm + Khung lắp ghép:  Ưu điểm: Các cấu kiện chế tạo phân xưởng nên dễ kiểm tra chất lượng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Thi cơng nhanh, dễ giới hóa  Nhược điểm: Độ cứng kết cấu không lớn Thực mối nối phức tạp, nút cứng  Hệ khung nhà hệ không gian Tuỳ trường hợp cụ thể mà tính khung phẳng khung không gian + Với nhà dài, khung đặt theo phương ngang nhà xem khung phẳng.Các khung phẳng giằng với dầm dọc + Khi mặt nhà vuông gần vng, gió tải trọng ngang khác tác dụng theo phương , khung tính hệ khơng gian Phương án lựa chọn: KHUNG BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI (tính theo khung phẳng) 2/Phương pháp thiết kế kết cấu sàn mái Sàn đổ toàn khối với hệ khung, nhằm tạo độ cứng lớn cho cơng trình Có bố trí dầm phụ cho sàn có diện tích lớn Mái lợp tôn, kết cấu chịu lực mái xà gồ dầm xiên với độ dốc 270 , mái consol vươn mặt đoạn 1.0m 3/Bố trí hệ chịu lực nhà khung Khung gồm từ nút  Thanh cấu kiện chịu uốn (dầm) cấu kiện chịu nén kéo lệch tâm (cột, xà ngang gãy khúc, xà ngang cong)  Nút cứng (nối cột với dầm) phải có kích thước hình học bố trí cốt thép cho phù hợp với sơ đồ tính tốn Phải đảm bảo cho vùng bêtông chịu nén không bị ép vỡ cốt thép neo vào nút không bị tuột Liên kết cột với móng xem ngàm mặt móng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN I-2.CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG: Sử dụng bêtông cấp độ bền B20 (tương đương M250) - Cường độ chịu nén tính tốn: Rb=11,5MPa - Cường độ chịu kéo tính tốn: Rbt=0.9MPa - Khối lượng riêng:  bt  2500  daN / m3  - Môđun đàn hồi: Eb  2.7 105  daN / cm2  Sử dụng thép: - Thép nhóm AI cho loại đường kính Ø ≤ 10(mm) Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: RS=225MPa; RSC=225MPa Cường độ chịu cắt tính tốn cốt ngang: RSW=175MPa Mơđun đàn hồi: E  2.1106  daN / cm2  - Thép nhóm AII cho loại đường kính Ø ≥ 12(mm) Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: RS=280MPa; RSC=280MPa; Cường độ chịu cắt tính tốn cốt ngang: RSW=225MPa - Thép nhóm AIII cho loại đường kính 10 ≤ Ø ≥ 40(mm) Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: RS=365MPa; RSC=365MPa I-3.SƠ BỘ TIẾT DIỆN: a Chiều dày sàn: Chọn sơ chiều dày sàn theo sàn có kích thước lớn Sàn tầng: - Kích thước sàn lớn nhất: L2  L'1  4.1  m  Ta có: L2 4.1   1.025   sàn thuộc loại kê cạnh, làm việc theo hai L'1 phương -     Chiều dày sàn: h b     L'1       0.089  0.1 m   45 40   45 40   chọn h b 100  mm  b Tiết diện dầm: + Dầm dọc SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 1 1 1 1 L  B   m   h dc     L        0.25  0.333 m   16 12   16 12   chọn: h dd  300  mm  1 1 1 1 bdd     h dd      300  75  150  mm  4 2 4 2  chọn: bdc  200  mm  + Dầm khung trục Dầm AB:     2600  163  217     16 12  hd    Chọn hd=300mm     300  75  150    4 2 b  Chọn bd=250 mm Dầm BC:     8200  513  684     16 12  hd    Chọn hd=600 mm     600  150  300    4 2 b  Chọn bd=250 mm Dầm CD:     3200  200  267     16 12  hd    Chọn hd=300 mm     300  75  150    4 2 b  Chọn bd=250 mm ♦ Dầm mái: chọn: h dc  300  mm  ; bdc  250  mm  c Tiết diện cột: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN + Diện tích tiết diện cột sơ theo công thức: Ab  k N Rb Trong đó: K  1.2 1.5 : Hệ số kể đến ảnh hưởng mômen cột N  qSn ; Với: n số tầng S  m  diện tích truyền tải lên cột khung q  1.1  1.3  T / m2  chung cư, tườ ng vách gạch + Phạm vi truyền tải cột để tính kích thước tiết diện: Để xác định tiết diện cột ta chọn cột có phạm vi truyền tải lớn ( tức cột mà vị trí có sàn bao quanh có diện tích sàn lớn )được thể mặt SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN HÌNH: DIỆN TÍCH CHỊU TẢI CỦA CỘT BẢNG SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT KHUNG TRỤC Ta có: R b  11.5MPa  1150  T / m  N=qSn (kN) Ab (mm2 ) (kN/m2 ) n=5 q=g+p Chọn bxh (mm) Ac Cột S(m ) Cột góc K=1.5 3.2 11 176 22956 250x250 62500 Cột biên K=1.3 11.4 11 627 70878 250x300 75000 Cột K=1.1 22.8 11 1254 119947 250x500 125000 (mm2 ) + Kiểm tra độ ổn định, việc hạn chế độ mãnh  b  l0   0b  31 b (với l0  H , b: bề rộng tiết diện, H: chiều cao tầng) • Đối với khung nhà nhiều tầng liên kết cứng dầm cột có từ nhịp trở lên, đổ bêtơng cốt thép tồn khối hệ số   0.7 b  Kiểm tra độ ổn định cột biên (250x400) tầng 1: l0 H 0.7  4.3    12.04   0b  31  Thõa mãn điều kiện ổn định b b 0.25 • Với cột cịn lại việc kiểm tra ổn định thực thiện tương tự thể bảng sau: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN BẢNG KIỂM TRA ĐỘ ỔN ĐỊNH CỦA CỘT Cột trục A B Tầng H(m) 5 4.3 3.4 3.4 3.4 3.4 4.3 3.4 3.4 3.4 3.4 Tiết diện cột λb 12.04 9.25 250x300 9.25 9.25 9.25 12.04 9.25 250x500 9.25 9.25 9.25 Kiểm tra Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Cột trục C D Tầng H(m) 5 4.3 3.4 3.4 3.4 3.4 4.3 3.4 3.4 3.4 3.4 Tiết diện cột 250x500 250x300 λb Kiểm tra 12.04 9.25 9.25 9.25 9.25 12.04 9.25 9.25 9.25 9.25 Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa  Như ta chọn kích thước cột: - Cột góc tầng có tiết diện 250×250 mm Cột biên tầng có tiết diện 250×300 mm Cột tầng có tiết diện 250×500 mm HÌNH: MẶT BẰNG SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, CỘT SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN ` HÌNH: SƠ ĐỒ CHỌN TIẾT DIỆN KHUNG TRỤC I-4 LẬP SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG NGANG: Tính khung ngang thực theo sơ đồ khung phẳng theo phương cạnh ngắn cơng trình ( phương có độ cứng độ ổn định ) Mơ hình hóa kết cấu khung thành đứng (cột) ngang (dầm), liên kết cứng với nút liên kết cột với móng ngàm mặt móng Khung tính theo sơ đồ đàn hồi, để đơn giản lấy nhịp tính tốn nhịp kiến trúc, ta có sơ đồ tính: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN HÌNH: SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG TRỤC II TÍNH TỐN TẢI TRỌNG II.1.CƠ SỞ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: - Các số liệu tải trọng lấy theo TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - Hệ số tin cậy lấy theo bảng 1, trang 10 TCVN 2737 – 1995 - Trọng lượng riêng thành phần cấu tạo sàn theo “ Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình ” – PGS.PTS.Vũ Mạnh Hùng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 10 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN s  1.25  ls Tính R bt.ser Wpl M2 1.4  34.63 106  1.25  0.8  0.822  90.53 106 với     b  0.9 dùng bê tông nặng r3 b M  s    r3 h z  E s As E b A b.red  90.53 106   0.822 0.9      560  553.57  2110 1256  27 10  98280   1.736 106 (1/ mm) ► Độ cong toàn phần: 1 1     1.96  1.222  1.736  106  2.474 106 (1/ mm) r r1 r2 r3 ► Độ võng dầm tiết diện nhịp: f 1 8200 6  41mm   l   2.474 10  8.2 10   17.3mm  f gh  48  r  48 200  Thõa mãn điều kiện võng IV-2.TÍNH TỐN THÉP CỘT Cột tính theo cấu kiện chịu nén lệch tâm đặt cốt thép đối xứng Từ bảng tổ hợp nội lực chon cặp nội lực sau để tính tốn: M max  Ntư ; M  Ntư; N max Mtư Riêng chân cột tổ hợp thêm Qtư để tính móng IV-2.1 CHUẨN BỊ SỐ LIỆU TÍNH TỐN - Tra số liệu R b , R bt , R S , R SC ,  R , E S , E b , tính   - Tính độ lệch tâm tĩnh học e1  - - ES Eb M N  L  Tính độ lệch tâm ngẫu nhiên ea   600 h  30 Tính độ lệch tâm ban đầu: + Với kết cấu siêu tĩnh e0  max  e1 ,ea  + Với kết cấu tĩnh định e0  e1  ea - Xác định chiều dài tính tốn l0  0.7  H SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 55 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN - Giả thiết giá trị a  a '  h  h  a, Za  h  a ' - Tính hệ số uốn dọc   1 N N th Trong đó: Nth: lực nén tới hạn tính theo cơng thức gần GS Nguyễn Đình Cống: 2.5    Eb  I Nth  l02  : hệ số xét đến độ lệch tâm:   0.2e0  1.05h 1.5e0  h l0 : chiều dài tính tốn cấu kiện ES, Eb: mơđun đàn hồi cốt thép, bêtơng I : mơmen qn tính tiết diện bêtơng l0  bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc, lấy   h - Tính độ lệch tâm tính tốn: h e   e0   a; e '  e  Z a IV-2.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐỐI XỨNG N Tính: x Rb b - Khi Có thể xẩy trường hợp sau: TH1: Nếu 2a '  x   R h0 lệch tâm lớn TH2: Nếu x  2a ' lệch tâm lớn TH3: Nếu x   R h0 lệch tâm bé ☼ Trường hợp lệch tâm lớn: ( 2a '  x   R h0 ) AS  AS '  N  e  h0  0.5 x  RSC  h0  a ' ☼ Trường hợp lệch tâm lớn: ( x  2a ' ) N (e  Z a ) AS  AS '  RS Z a ☼ Trường hợp lệch tâm bé: ( x   R h0 ) + Tính lại x: Theo cơng thức gần G.S Nguyễn Đình Cống  R x  ( R  ) h0  50 02 e0 h + Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: Với   SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 56 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN AS  AS '  Ne  Rb b.x  h0  0.5 x  RSC Z a Kiểm tra hàm lượng cốt thép t : t  AS  AS ' AS 100%   100% bh0 bh0 t phải đảm bảo điều kiện: 2min  t  6% l0 5 b l  0.1%  10 b l  0.2%  24 b l  0.25%  31 b Trên sở lý thuyết ta lập bảng tính tốn cốt thép cho cột thể bảng tính Với: min  0.05% IV-2.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐAI CHO CỘT + Đường kính cốt đai    18  d   max ;5mm    ;5mm   5mm  chọn cốt đai  nhóm AI     + Khoảng cách cốt đai s • Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc: s  10min  10 16  160mm  chọn s  100 • Trong đoạn đầu cột cần cấu tạo kháng chấn để đảm bảo độ dẻo kết cấu cục bộ, chiều dài vùng cấu tạo kháng chấn toán từ biểu thức sau đây: lcr (chiều dài tới hạn) tính  l  lcr  max  hc ; cl ;450   mm    Trong đó: hc : Kích thước lớn tiết diện ngang cột lcr : Chiều dài thông thủy cột Và đoạn lcr cốt đai bố trí dày Khoảng cách đai bố trí vùng s  100 mm Như ta có: 4000  500   + lcr  max  500; ;450  mm  583 mm  chọn lcr  600 mm   + Khoảng cách s  100 mm SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 57 ĐỒ ÁN BTCT2 - GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Trong đoạn lại khoảng cách cốt đai xác định: s  15min ;500 mm   15 16;500mm   240 mm  chọn s  200 mm + Trường hợp chiều cao tiết diện cột hC  500 mm cần có cốt dọc phụ Đường kính cốt dọc phụ   12 BẢNG TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT KHUNG B20: R b  11.5  MPa  ; Eb  27 103  MPa  ; R  0.623 ; R  0.429 Thép AII: R S  280MPa; R SC  280MPa; ES  21104  MPa  Phần tử Chiều dài (m) 1.00 4.30 3.40 M N b h a As=A's AsTT (kN.m) (kN) (mm) (mm) (mm) (mm2) (mm2) 6.5 -165 -190.296 -7.2 -320 -373.589 -6.1 -366 -414.418 31.5 -128 -27.9 -322 -37.985 -25.7 -368 -97.436 31.3 -104 348.726 -31.9 -259 126.266 -28.9 -307 37.326 23.6 -251 -18.7 -96 144.589 21.7 -298 -88.677 17.2 -99 101.580 -20.9 -191 -1.603 -19.9 -232 -90.773 18.4 -184 -10.8 -92 10.986 17.8 -225 -112.554 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 300 300 300 40 40 40 Chọn thép bố trí bên 281.231 2Ø16 348.726 2Ø16 101.58 2Ø16 281.231 -17.602 -30.299 MSSV:12520807001 Asch tBT (mm2)  402 1.24% 402 402 1.24% 1.24% 58 ĐỒ ÁN BTCT2 3.40 3.40 3.40 1.00 4.30 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 10.3 -84 18.508 -17.4 -131 47.764 -17.2 -163 -12.090 250 300 40 14.3 -156 -4.0 -76 -70.983 14.3 -156 -46.744 5.6 -59 -13.600 -13.2 -87 58.914 -5.4 -106 -101.386 250 300 40 -94 0.8 -52 -78.643 5.3 -99 -90.439 1.4 -27 -25.543 -10.3 -41 93.980 -5.7 -55 -6.320 8.2 -38 5.9 -47 12.546 7.0 -48 27.663 100.4 -880 31.018 -41.8 -836 -696.119 26.0 1086 -421.703 117.1 -884 -118.3 -840 154.080 -2.8 1090 -485.350 74.2 -772 -128.940 -137.7 -763 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 300 500 500 40 40 40 2Ø16 58.914 2Ø16 93.98 2Ø16 209.312 3Ø16 548.675 3Ø16 -46.744 9.0 250 47.764 -21.582 64.023 209.312 409.653 MSSV:12520807001 402 1.24% 402 1.24% 402 1.24% 603 1.05% 603 1.05% 59 ĐỒ ÁN BTCT2 10 11 12 3.40 3.40 3.40 3.40 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN -36.0 -996 -485.508 157.3 -850 548.675 -57.4 -758 -273.528 60.6 -982 -249.629 -10.1 -575 -647.533 -140.0 -712 426.193 -90.8 -747 9.117 250 500 40 148.4 -701 -9.6 -563 -646.170 84.6 -736 -44.267 -17.0 -385 -453.984 -114.2 -477 292.936 -78.3 -506 -31.413 250 500 40 -466 5.9 -373 -534.328 79.9 -494 -10.388 -38.5 -197 -25.172 -102.8 -242 445.727 -83.2 -266 246.250 119.9 -231 30.8 -186 -69.846 89.3 -255 314.312 -41.3 -17 321.333 -73.5 -8 611.394 -46.1 -31 51.8 430.808 19.8 166.770 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 500 500 40 40 3Ø16 409.402 3Ø16 608.215 3Ø16 611.394 3Ø16 498.291 126.8 250 498.291 409.402 608.215 336.774 MSSV:12520807001 603 1.05% 603 1.05% 603 1.05% 603 1.05% 60 ĐỒ ÁN BTCT2 13 14 15 16 1.30 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 31.8 -19 236.232 33.2 15 255.487 10.6 12 68.811 27.7 18 203.094 -0.2 -5 -7.9 17 37.974 -6.3 23 12.919 51.2 1029 -273.382 -94.8 1025 196.115 -18.5 1267 -143.928 1.00 4.30 3.40 250 250 500 500 40 40 119.9 1032 -116.8 1028 434.094 3.9 1270 -137.301 134.2 -933 458.219 -73.7 -906 -223.112 34.4 1160 -215.285 60.1 -891 -150.7 1023 763.804 -55.3 1145 -34.911 134.6 -848 327.930 9.3 -683 87.3 -874 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 255.487 2Ø16 472.242 2Ø16 +1Ø1 -7.295 472.242 250 250 500 500 40 40 -400.565 -665.276 763.804 371.962 402 0.7% 656 1.14% 763 1.32% 603 1.05% 3Ø18 3Ø16 -120.343 MSSV:12520807001 61 ĐỒ ÁN BTCT2 17 18 19 20 3.40 3.4 3.40 1.60 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 13.1 -672 -648.962 -141.0 -836 371.915 -78.7 -862 -234.204 110.5 -569 209.160 15.8 -464 -533.157 75.6 -594 -98.342 -2.7 -452 -121.6 -557 308.532 -75.2 -582 -96.648 99.5 -291 352.546 36.6 -243 -118.492 80.4 -314 161.190 -27.0 -232 -114.8 -280 496.875 -84.6 -303 211.306 75.6 -15 615.923 41.1 -26 302.909 46.5 -38 328.039 -14.0 -9 -50.0 -2 421.319 -27.7 -26 189.351 -3.8 23.427 -29.9 10 236.731 -24.9 13 188.524 5.0 15 1.8 -8 2.118 4.3 19 2.827 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 500 500 500 500 40 40 40 40 308.532 3Ø16 496.875 3Ø16 615.923 3Ø16 236.731 2Ø16 -594.760 -183.131 103.107 15.226 MSSV:12520807001 603 1.05% 603 1.05% 603 1.05% 402 0.89% 62 ĐỒ ÁN BTCT2 21 22 23 24 25 1.00 4.30 3.40 3.40 3.40 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 4.7 -634 -341.402 -13.0 -488 -477.099 3.6 -692 -228.354 250 300 40 29.5 -636 -29.0 -490 -133.798 27.3 -694 152.838 33.7 -563 178.078 -26.6 -444 -30.594 31.0 -622 214.403 250 300 40 -435 -24.9 -554 -50.931 -23.6 -613 19.107 23.4 -420 -144.862 -10.5 -347 -334.337 23.2 -469 -288.089 5.7 -340 -20.5 -446 -191.098 -20.4 -462 -191.279 20.3 -322 -162.133 -6.0 -243 -328.378 20.3 -322 -162.133 0.4 -236 -17.0 -315 -210.866 -17.0 -315 -210.866 16.7 -163 -20.215 -1.9 -134 9.2 -186 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 300 300 300 40 40 40 2Ø16 214.403 2Ø16 191.279 2Ø16 162.133 2Ø16 173.253 2Ø16 104.743 13.8 250 152.838 -273.026 -408.128 -379.458 -208.038 402 0.89% 402 0.89% 402 0.89% 402 0.89% 402 0.89% -182.105 MSSV:12520807001 63 ĐỒ ÁN BTCT2 26 3.40 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN -4.2 -127 -158.033 -12.6 -172 -102.144 -9.0 -179 -173.253 13.9 -37 159.429 0.9 -20 -21.123 9.0 -52 53.397 -5.4 -13 -8.7 -34 81.162 -7.2 -45 36.894 250 300 40 81.162 2Ø16 63.364 402 0.89% CẮT CỐT THÉP CHO DẦM: VỊ TRÍ CẮT CỐT THÉP CHỊU M-VÀ M+ CHO DẦM Trong đó: AS g : Tổng diện tích cốt thép mép gối tựa AS nh : Tổng diện tích cốt thép nhịp l : nhịp dầm SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 64 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN V CẤU TẠO NÚT KHUNG: thể bảng vẽ Tại mép dầm cốt thép phía kéo neo vào đoạn lS lấy sau: - Nếu bảng tổ hợp nội lực dầm biểu đồ bao momen không xuất momen dương mép cột lS  15max 200mm  - Trường hợp bảng tổ hợp nội lực dầm biểu đồ bao momen có momen dương chiều dài đoạn lS thay lan Giá trị lan tính cơng thức sau:   R lan   an S  an  Rb   Trong hệ số an , an giá trị tối thiểu lan cho bảng sau: ( Trích bảng 36 TCVN 5574-2012 ) SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 65 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Trong thực tế ta thường sử dụng bê tơng có cấp độ bền B15(M200), B20(M250), B25(M300) cốt thép nhóm AII(CII) nên chiều dài đoạn neo lan theo cơng thức tính cho trực tiếp bảng sau: l BẢNG GIÁ TRỊ an ỨNG VỚI CÁC CẤP BÊTÔNG  - Tuy nhiên thực tế để thuận tiện thi cơng lan thường lấy chẵn 35  B15, CII  ; 30  B20, CII  ; 30  B25, CII  • Cốt thép phía dầm tính neo với chiều dài lan • Để tránh tập trung ứng suất cốt thép dầm neo xuống cột phải uốn cong với bán kính r  5 cho trường hợp khơng cấu tạo nách • Nếu cốt thép dọc cột có tiết diện ta nối đợt với chiều dài đoạn nối lan Trường hợp số lượng nhiều phải nối so le.Mỗi đợt cho phép nối  50% AS với thép có gờ.Khi nối phải đảm bảo tính đối xứng tiết diện SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 66 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN CẤU TẠO NÚT KHUNG ĐỈNH MÁI: - Khi cố   1600 cốt thép dọc chịu kéo uốn qua góc gãy bố trí cốt đai gia Khi   160 cần phải cắt cốt dọc chịu kéo ( tồn phần ) để neo vào vùng bêtông chịu nén Diện tích cốt thép đai giằng cốt dọc tính theo cơng thức: R SW ASW cos    AS  0.7 AS  RS cos  Trong đó: + RSW : Cường độ chịu cắt tính tốn cốt đai + RS : Cường độ chịu kéo tính tốn cốt dọc + AS : Diện tích cốt dọc không neo trong vùng nén + AS : Diện tích cốt dọcđược neo vùng nén + ASW : Tổng diện tích tiết diện ngang nhánh cốt đai mặt phẳng +  : Góc lõm xà + -  : Góc đường phân giác góc lõm phương cốt đai Chiều dài đoạn bố trí cốt đai gia cường S: S  h.tg  , góc BAC   SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 67 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Tính tốn: Xà ngang có tiết diện 250x300 (mm),   1270 , cốt thép dọc chịu moment dương 212 neo vào vùng nén 212 ,   270 Bêtơng B20, cốt thép dọc nhóm CII, cốt thép đai nhóm CI    2800  daN / cm  ; + Nhóm CI có RSW  1750 daN / cm ; + Nhóm CII có RS AS  2.26  cm2  ; AS1  Tổng diện tích cốt đai để giằng là:  A SW   AS1  0.7 AS  RS cos Chọn đai RSW cos      0.7  2.26   2800  cos 1750  cos 270 1270  1.290  cm2   , nhánh có aSW  0.283 cm2   Số đai n   A SW 2aSW  Chọn n=6 đai  1.290  2.7 (đai)  0.238 3  Chiều dài bố trí S  h.tg   336  tg   126   363  mm  8   Chọn S  400  mm  Chiều dài đoạn neo lan  30  30 12  360  mm  Chọn lan  400  mm  VI THỐNG KÊ THÉP: Bảng thống kê cốt thép thể vẽ SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 68 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN TÀI LIỆU THAM KHẢO 1/ TCVN 2737 - 1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế 2/TCVN 5574 - 2012: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế 3/ Khung BTCT toàn khối – Lê Bá Huế - Phan Minh Tuấn 4/ Kết cấu BTCT (cấu kiện bản) – Phan Quang Minh, Ngơ Thế Phong, Nguyễn Đình Cống 5/ Kết cấu BTCT (cấu kiện nhà cửa) - Ngô Thế Phong, Lý Trần Cương, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh 6/ Sổ tay thực hành thiết kế kết cấu cơng trình – PGS.TS.Vũ Mạnh Hùng 7/TCVN 198-1997: Thiết kế nhà cao tầng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 69 ... 167 1 451 155 7 167  150 250 300 40 260 35. 1 150 688 10 95 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 153 8 54 79 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 748 1294 150  150 250 300 40 260 35. 1 150 57 1 756 150 ... 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 153 5 54 57 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 858 1703 150  150 250 600 40 56 0 75. 6 200 770 296 200  200 250 600 40 56 0 75. 6 450 254 0 3221 450  300 250 ... 40 56 0 75. 6 200 752 282 200  200 250 300 40 260 35. 1 150 443 455 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 1602 59 40 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 51 2 607 150  150 250 300 40 260 35. 1 150 1 053