Thiết kế cầu máng bê tông cốt thép

Bê Tông Cốt Thép Header Page 1Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy THIẾT KẾ CẦU MÁNG BÊ TÔNG CỐT THÉP A.TÀI LIỆU THIẾT KẾ Kênh dẫn nước qua vùng trũng Sau so sánh phương án thiết kế tới kết luận cần xây dựng cầu máng bê tông cốt thép để dẫn nước qua Dựa vào địa hình, qua tính toán thủy lực thủy nông người ta xác định kích thước mực nước yêu cầu máng sau: + Chiều dài máng: L=32(m) + Bề rộng máng: B=2.4(m) +Cột nước lớn máng: Hmax =2.3(m) Hình 1: Sơ đồ cầu máng Thân máng Trụ đỡ Nối tiếp + Vùng xây dựng công trình có cường đô gió qg =1,2 (kN/m2), hệ số gió đẩy kgđ= 0,8 , hệ số gió hút kgh=0,6 + Cầu máng thuộc công trình cấp III + Dùng bê tông Mác 200, cốt thép nhóm CII + Dung trọng bê tông:  b= 25(kN/m3) + Độ vượt cao an toàn δ=0,5(m) + Tải trọng người đi: q=2(kN/m3) + Số nhịp cầu máng: n= (nhịp) SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 2Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Hình 2: mặt cắt ngang máng Lề Vách máng Đáy máng Dầm đỡ dọc máng Khung đỡ B  H Tra phụ lục GT bê tông cốt thép : + kn=1.15 ,nc=1.0 +Rn=90(kG/cm ) +Rk=7,5(kG/cm2) +R c k =11.5(kG/cm2) + mb=1,0, ma=1.1, mb4=0,9 + R cn =115(kG/cm2) + Ra= R a =2700(kG/cm2) + α0=0.6 + A0=0,42 + Ea=2,1.106 (kG/cm2) + Eb=2,4.105(kG/cm2) + n= Ea =8.75 Eb + µmin=0.1% f + l   = 500 + an.gh=0.2(mm) SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 3Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy B TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ PHẬN CẦU MÁNG Tính nội lực phận cầu máng với tổ hợp tải trọng: bản, đặc biệt thời gian thi công Trong phạm vi đồ án tính nội lực phân tổ hợp tải trọng 1.LỀ NGƯỜI ĐI 1.1 Sơ đồ tính toán:  Chọn kích thước Cắt 1m dài dọc máng, xem dầm công xôn ngàm vách máng Chọn kích thước sau: - Bề rộng lề l=80cm - Chiều dày lề thay đổi dần h1   12cm Trong tính toán lấy chiều dày trung bình h  10cm 80 cm 12 80 cm Hình 1.1: Sơ đồ tính toán lề người 1.2 Xác định tải trọng: a) Trọng lượng thân ( qbt): q cbt   b h.1m  25.0,1.1  2, 5kN / m b) Tải trọng người (qng):Tải trọng người lấy sơ kN/m2 q cng  2.1m  2kN / m  Tải trọng tính toán tổng cộng tác dụng lên lề người đi: q tc  n bt q bt  n ng q ng Trong đó: n bt  1, 05 - hệ số vượt tải tải trọng thân n ng  1, - hệ số vượt tải tải trọng người (TCVN 2737-1995)  q tc  1,05.2,5  1, 2.2  5, 025kN / m SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 4Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy STT Tên tải trọng TT tiêu chuẩn(kN/m) TT tính toán (kN/m) Trọng lượng thân 2.5 2.625 Trọng lượng người 2.0 2.4 Tổng 5.025 1.3 Xác định nội lực: q = 5,025 kN/m 1,608 M kNm 4,02 - Q kN Hình 1.2: Biểu đồ nội lực lề người 1.4 Tính toán, bố trí cốt : RaFa a - Tính toán thép cho mặt cắt có mômen lớn (mặt cắt ngàm): M=1,608 kNm M h0 h - Chọn a = 2cm, h0 = h – a = 8cm x Rnbx A= k n n c M 1,15.1.16080 = = 0,032 1.90.100.82 m b R n b.h Rn A = 0,032 < A0 = 0,42  tính cốt đơn a = - 1 2A = -  2.0,032 = 0,033 Fa = m b R n b h a 1.90.100.8.0,033 = = 0,79 cm2 <  minbh0 = 0,001.100.8 = 0,8 cm2 m a R a 1,1.2700 Chọn bố trí thép cấu tạo 58/1m (2,51 cm2) theo phương vuông góc với hướng dòng chảy Chọn bố trí thép cấu tạo vuông góc với thép chịu lực  6/1m (1,13 cm2) - Kiểm tra điều kiện cường độ theo lực cắt Q (tính với Qmax= 402 daN) SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 5Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy k1.mb4Rkbh0=0,8.0,9.7,5.100.8 = 4320 daN (k1=0,8 kết cấu dạng bản) kn.ncQ=1,15.1.402 = 462,3 daN kn.nc.Q < k1.mb4.Rk.bh0  không cần đặt cốt ngang - Bố trí thép lề người 8 a=200 6 a=250 Hình 1.3: bố trí thép lề người 2.VÁCH MÁNG 2.1 Sơ đồ tính toán: Cắt 1m dài dọc theo chiều dài máng.Vách máng tính toán dầm công xôn ngàm đáy máng dầm dọc.Sơ chọn kích thước vách máng sau: - 12 cm Chiều cao vách: H v  H max    2,3  0,5  2,8m (  : độ cao an toàn, lấy   0,5m ) - 2,8 m Bề dày vách thay đổi dần hv  12  20cm 20 Hình 2.1 : Sơ đồ tính toán vách máng 2.2 Tải trọng tác dụng: Do điều kiện làm việc vách máng nên tải trọng tác dụng gồm: - Mômen tập trung người lề truyền xuống: Mng - Mômen trọng lượng thân lề đi: Ml SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 6Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy - Áp lực nước tương ứng với Hmax: qn - Áp lực gió( gồm gió đẩy gió hút): qg Các tải trọng gây căng căng vách máng - Các tải trọng gây căng ngoài: Ml, qgđ : M cl  q l L2l 2,5.0.82   0,8kNm  M l  n l M cl  1, 05.0,8  0,84kNm 2 c q cgd  k gd q g 1m  0,8.1, 2.1  0,96kN / m  q gd  n g q gd  1,3.0, 96  1, 248kN / m - Các tải gây căng trong: Ml, Mng, qn, qgh : M cl  0,8kNm ; M l  0,84kNm c ng M  q ng L2l  2.0,82  0, 64kNm  M ng  n ng M cng  1, 2.0, 64  0, 768kNm q cgh = kgh.qg.1m = 0,6.1,2.1 = 0,72 kN/m  qgh = ng q cgh = 1,3 0,72 = 0,936 kN/m Biểu đồ áp lực nước có dạng hình tam giác: q cn max  k d  n H max  1,3.10.2,3.1  29,9kN / m  q n max  n n q cn max  1.29,9  29,9kN / m Trong : kđ hệ số động Ml = 0,84 kNm Mng = 0,768 kNm qgh = 0,936kN/m Mgđ = 0,84 kNm max H qgđ = 1,248 kN/m qn max = 29,9 kN/m Hình 2.2 : Tải trọng tác dụng lên vách máng SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 7Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy 2.3 Xác định nội lực a Trường hợp căng : Xét mặt cắt nguy hiểm nhất( mặt cắt ngàm) M=M l + Mgđ M cl  0,8kNm ; M l  0,84kNm c q gd H v2 0,96.2,8 = 3,7632 kNm 2 Mgđ = ng M cgd =1,3.3,7632=4,8922 kNm c gd M =  +  M=4,8922 - 0,84=4,0522 kNm 4,8922 M gđ 0,84 M kNm l 3,49 Q kNm gđ Q kN l kN b Trường hợp căng trong: - 0,84 M kNm l 0,768 M kNm ng 3,6691 M gh kNm 26,3618 M kNm nmax Q l 2,621 kN Q ng - kN Q gh kN 34,385 Q kN nmax Xét mặt cắt nguy hiểm nhất( mặt cắt ngàm) M = Ml + Mng + Mn + Mgh M cl  0,8kNm  M l  0,84kNm M cng  0,64kNm  M ng  0, 768kNm SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 8Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy q cn.max H 2max 29,9.2,32   26,3618 kNm  M n  n n M cn  1.26,3618  26,3618 kNm 6 c q ng H v 0,72.2,8 c  1,3.28224  3, 6691 kNm    2,8224 kNm  M gh  n g M gh 2 M cn  M cgh  M= 0,84 + 0,768 + 26,3618 + 3,6691 = 31,6389 kNm Q=Ql + Qng + Qn+ Qgh Ql =0; Qng = Qn  q max H v 29,9.2,3   34,385 kN 2 Q gh  q gh H v  0, 936.2,8  2, 621  Q = Qgh + Qn = 34,385 + 2,621 = 37,01 kN 2.4 Tính toán bố trí cốt thép Tiết diện tính toán hình chữ nhật b =100cm, h =20 cm Chọn a= 2cm, h0= h – a = 18 cm a Trường hợp căng ( M= 4,0522 kNm) A= k n n c M 1,15.1.4,0522.10 = = 0,016 1.90.100.182 m b R n b.h 02 A = 0,015 < A0 = 0,42  tính cốt đơn, a = -  2A = -  2.0,016 = 0,016 Fa = m b R n b h a 1.90.100.18.0,016 = = 0,84 cm2 1,15.2700 m a R a Fa <  bh0 = 0,001.100.18 = 1,8 cm2  Chọn bố trí thép chịu lực lớp theo cấu tạo  8/1m (2,51 cm2) b Trường hợp căng (M =31,6569 kNm) A= k n n c M 1,15.1.31,6569.104 = = 0,125 1.90.100.182 m b R n b.h 02 A = 0,125 < A0 = 0,42  tính cốt đơn, a = -  2A = - 1 2.0,125 = 0,134 Fa = m b R n b h a 1.90.100.18.0,134 = = 6,99 cm2 m a R a 1,15.2700 Fa >  bh0 = 0,001.100.18 = 1,8 cm2  Chọn bố trí thép chịu lực lớp  14/1m (7,69 cm2) SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 9Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy c Tính toán bố trí thép ngang : Kiểm tra điều kiện cường đồ theo lực cắt Q cho trường hợp căng k1.mb4Rkbh0=0,8.0,9.7,5.100.18 = 9720 daN (k1=0,8 kết cấu dạng bản) kn.ncQ=1,15.1.3701 = 4256,2 daN kn.nc.Q < k1.mb4.Rk.bh0  không cần đặt cốt ngang d Bố trí cốt thép : - Lớp :  14/1m - Lớp :  8/1m Dọc theo phương dòng chảy bố trí lớp thép cấu tạo  8/1m 14 a=200 8 a=250 8 a=200 8 a=250 2.5 Kiểm tra nứt Kiểm tra cho trường hợp căng trong: M c  M cl  M cng  M cn  M cgh  0,8  0, 64  26,3618  2,8224  30, 6242 kNm Điều kiện để cấu kiện không bị nứt: nc.Mc  Mn = 1 R ck Wqđ 1 = mh. = 1.1,75 = 1,75 (mh = 1;  = 1,75) SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 10 Wqđ = GVHD: Vũ Thị Thu Thủy J qd h  xn b.h 100.20  n.Fa h  n.Fa a   8,75.7,69.18  8,75.2,51.2 xn = = = 9,63 cm b.h  n (Fa  Fa ) 100.20  8,75.(7,69  2,51) Jqđ = b.x 3n b.(h  x n )   n.Fa (h  x n )  n.F' a ( x n  a ' ) 3 = 100.9,633 100.(20  9,63)3   8,75.7,69(1810,1)2  8,75.2,51.(9,63 2)2 3 = 72933,01 cm4 Wqđ = 72933,01 = 7033,08 cm3 20  9,63 Mn = 1,75.11,5.7033,08 = 141540,74 daNcm nc.Mc = 1,0.306242 = 306242 daNcm > Mn Kết luận: mặt cắt sát đáy máng bị nứt Tính toán bề rộng khe nứt a n  a n1  a n Trong đó: a n1; a n - Bề rộng khe nứt tải trọng tác dụng dài hạn ngắn hạn gây M cdh  M lc  M cn  0,8  26,3618  27,1618  kNm   271618  daNcm  c M cngh  M cng  M gh  0, 64  2,8224  3, 4624  kNm   34624  daNcm  Tính bề rộng khe nứt an theo công thức kinh nghiệm: a n1  kc1h a1  0   100.  d Ea a n  kc h a  0   100.  d Ea Trong đó: - d  14mm đường kính thép -   200  kG / cm  kết cấu nằm nước - h  lấy thép có gờ 10 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 10 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 28 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy b Tính toán cốt thép ngang Kiểm tra cường độ mặt cắt nghiêng cho mặt cắt có lực cắt lớn Qmax = 0,6053.q.l = 0.6053 48,09.6,4 =186.30 kN =18630 daN k1.mb4.Rk.b.h0 = 0,6.0,9.7,5.30.76 = 9234 daN k1 = 0,6 kết cấu dạng dầm kn.nc.Q = 1,15.22005 = 25306 daN 0,25.mb3.Rn.b.h0 = 0,25.1.90.30.76 = 51300 daN k1.mb4.Rk.b.h0 < kn.nc.Q < 0,25.mb3.Rn.b.h0  Bố trí cốt ngang Tính toán cốt đai: Theo điều kiện cấu tạo ta chọn đường kính cốt đai d =8mm  Diện tích nhánh đai fd =0,503 cm2, số nhánh nd = Tính khoảng cách vòng cốt đai: umax = uct = 1,5.m b R k b.h 02 1,5.0,9.7,5.30.762   81,89 cm k n n c Q 1,15.1.18630 h 80 = 26,7 cm  3 utt = ma.Rađ.nđ.fđ 8.m b R k b.h 02 8.0,9.7,5.30.76 = 48,50 cm  , 2150 , 503 (k n n c Q) (1,15.1.18630) Chọn u = 26cm Tính toán cốt xiên Qdb = 2,8.h0 m b R k b.q d qd = m a R ad n.f d 1,1.2150.2.0,503 = = 95,17 daN/cm u 26 Qdb = 2,8.76 0,9.7,5.30.95,17  29541,61 daN kn.nc.Q = 1,15.1.18630 = 21424,5 daN < Qdb  Không cần đặt cốt xiên 28 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 28 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 29 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy 4.5 Kiểm tra nứt tính bề rộng khe nứt Điều kiện để dầm không bị nứt: nc.Mc  Mn = 1.Rkc.Wqđ 1 = mh. = 1.1,75 = 1,75 (mh = 1;  = 1,75) Wqđ = J qd h  xn Kiểm tra cho mặt cắt có mômen dương âm lớn nhất: Trường hợp căng M cmax  0, 0779.q c l2  0, 0779.47, 51.6,42  151, 5941 kNm = 1515941 daN.cm Tiết diện chữ T cánh nén : b =30 cm, h= 80 cm, bc =160 cm, hc =25 cm, Chọn a= a  =4 cm h  h  a  76cm Fa = 9,42 cm2, Fa  = 12,56cm2 h 2 bh 30.802 252  b c  b c  nFa h  nFaa   160  30   8, 75.9, 42.76  8, 75.12,56.4 2 2 xn   30.80  160  30  25  8, 75  9, 42  12,56  bh  b c  b h c  n Fa  Fa       x n  24,5  cm  J qđ  b c x 3n  b   b  h   x   b  h  x   nF  h  x   nF   x  c c n n 3 a n a n  a 165.24,5 160  30   25  24,  30  80  24,  J qđ     8, 75.9, 42  76  24,5   3 3 8, 75.12, 56  24,5   J qđ  2758668  cm  Wqđ  J qđ h  xn  2758668  49705,73  cm3  80  24,5 M n  1R ck Wqđ  1, 75.11,5.49705, 73  1000327,82  daNcm  n c M c  1.1515941  1591738, 05  daNcm   M n Kết luận: Tại mặt cắt dầm bị nứt Tính toán bề rộng khe nứt   0 a n  k.c.h a   100.  d Ea Trong đó: - d  20mm đường kính thép -   200  kG / cm  kết cấu nằm nước 29 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 29 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 30 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy h  lấy thép có gờ c : Lấy tải trọng ngắn hạn 1,3 với tải trọng dài hạn F 9, 42  a   0, 0041 bh 30.76 - a  Mc 1515941   2491,14  daN / cm  Fa Z1 9, 42.64, (Z1 = hh0 = 0,85.76=64,6 cm ; hTra bảng 5-1) 2491,14  200 a n  1.1,3.1 .7   100.0,0041 20  0,16  mm   a n.gh  0, 24 2,1.106 Vậy bề rộng khe nứt đảm bảo yêu cầu thiết kế Trường hợp căng M cmax  0,1053.q c l2  0,1053.47,51.6,42  204,9148 kNm Tiết diện chữ T cánh kéo : b =30 cm, h= 80 cm, bc =160 cm, hc =25 cm, Chọn a= a  =4 cm h  h  a  76cm Fa = 12,56 cm2, Fa  = 9,42 cm2  h bh  b c  b h c  h  c   nFa h  nFaa   2   xn  bh  b c  b h c  n Fa  Fa       30.802 25    160  30  25  80    8, 75.12, 56.76  8, 75.9, 42.4 2   xn   55,5cm 30.80  160  30  25  8, 75 12,56  9, 42  J qđ  bx 3 n  b   b  h   x  h   b   h  x   nF  h  x   nF   x  c c n 3 c n a n a n  a 30.55,5 160  30   25  55,5  80  160  80  55,5  J qđ     8, 75.12,56  76  55,   3 3 8,75.9, 42  55,5   J qđ  2758668cm Wqđ  J qđ h  xn  2758668  112598, 69  cm3  80  55,5 M n   1Rkc Wqđ  1, 75.11,5.112598, 69  2266048, 73  daNcm  nc M c  1.2049148  2049148  daNcm   M n Kết luận: Tại mặt cắt dầm không bị nứt 30 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 30 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 31 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy 4.6 Tính biến dạng dầm Tính toán kiểm tra độ võng cho mặt cắt nhịp dầm : - Tính Bdh : Bdh  B ngh  với độ cứng ngắn hạn Bngh =   E a Fa Z1 h  x a - Tính x theo quan hệ : x 0,7 x =1;= =  5(L  T) h0 100  x 1,8  10..n = L= 1515941 Mc = = 0,076; T = '(1 - '/2) c 115.30.76 R n b.h bc  b .h c  n Fa '   = b.h 8,75 12,56 0,15 = 1,47 30.76 (160  30).25  = Trong v lấy 0,15 với tải trọng tác dụng dài hạn độ ẩm môi trường lớn 40%  = h c F 25 0,33 9,42 ) = 1,46;   a  = = 0,33; T = 1,75.(1  = 0,004 h0 b.h 30.76 76 Thay số liệu vào công thức ta có:  x  h0  0, 040   0, 076  1, 46  1,8  10.0, 004.8, 75   0, 040  a   0, 053 => Tính lại với điều kiện không kể đến Fa’ h 76 b   b  h  160  30  25      1, 43 c c bh 30.76     0,33  T   1    1, 43 1    1,19 2      x  h0 1   0, 044 1 5L  T   0, 076  1,19  1,8  1,8  10..n 10.0, 004.8, 75 31 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 31 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 32 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy x  h  0, 044.76  3, 33  cm  x 0,  1  0,5 100.0, 0044  x x 3,33 x   6, 66  cm   0,5  - Tính Z1:         0, 33.1, 43  0, 0442  Z1  1   h0  1   76  63,8  cm  1, 43  0, 044           - Tính  adh : 2 a  c M 1515941 a    2522,38  daN / cm  Fa Z1 9, 42.63,8  adh  Tra phụ lục 16 ( Giáo trình Kết cấu Bê tông cốt thép – Đại học Thủy Lợi ) với n. = 8,75.0,004 = 0,035 a = 2522,38 daN/cm2 ta lấy a = 0,4  adh  2 a  2.0,    0,6 3 Thay giá trị vào công thức tính độ cứng Bngh dầm ta có: Bngh  Bdh   E a Fa Z1 h  x  adh Bngh     2,1.10 9, 42.63,8. 76  6, 66   145982.10 0, 6  daNcm  145982.106  97321.106  daNcm  1,5 Tiến hành nhân biểu đồ theo Vêrêshagin tính toán độ võng mặt cắt nhịp dầm: f  M P M K   p y k Bdh Trong đó:  p - Là diện tích biểu đồ mômen uốn Mp yk: tung độ biểu đồ Mk ứng với vị trí trọng tâm biểu đồ Mp 32 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 32 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 33 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy 235,48 268,40 M p kNm Pk = Mk 1,5 235,48 268,40 = 235,48 + 117,74 M p kNm 268,40 Mk 1,5 6,4 m 33 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 33 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 34 f= GVHD: Vũ Thị Thu Thủy 1 [2.( 268,40.6,4).( 1,5)  ( 1,5.6,4).117,74] = 0,00522 97321 f 0, 00522 f    0,8156.103     l 6,  l  500 Dầm cho thỏa mãn yêu cầu độ võng Vậy cầu máng BTCT thiết kế với thông số ghi vẽ thực nghiệm tính toán hợp lí.Đảm bảo đủ cường độ chịu lực theo yêu cầu! Hà Nội , ngày tháng 10 năm 2013 SV Lại Minh Thành 34 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 34 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 35 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra 1: Nội lực tải trọng thân đáy máng tải trọng trọng lượng thân lề truyền xuống h = x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 Lực phân bố Mg Qg 0.375 0.0325 0.275 0.055 0.175 0.0675 0.075 0.07 -0.025 0.0625 -0.125 0.045 -0.225 0.0175 -0.325 -0.02 -0.425 -0.0675 -0.525 -0.125 -0.625 -0.125 0.625 -0.0675 0.525 -0.02 0.425 0.0175 0.325 0.045 0.225 0.0625 0.125 0.07 0.025 0.0675 -0.075 0.055 -0.175 0.0325 -0.275 -0.375 M bên trái a b -1.000 1.250 -0.875 1.250 -0.750 1.250 -0.625 1.250 -0.500 1.250 -0.375 1.250 -0.250 1.250 -0.125 1.250 0.000 1.250 0.125 1.250 0.250 1.250 0.250 -0.250 0.225 -0.250 0.200 -0.250 0.175 -0.250 0.150 -0.250 0.125 -0.250 0.100 -0.250 0.075 -0.250 0.050 -0.250 0.025 -0.250 0.000 -0.250 M bên phải a b 0.000 0.250 0.025 0.250 0.050 0.250 0.075 0.250 0.100 0.250 0.125 0.250 0.150 0.250 0.175 0.250 0.200 0.250 0.225 0.250 0.250 0.250 0.250 -1.250 0.125 -1.250 0.000 -1.250 -0.125 -1.250 -0.250 -1.250 -0.375 -1.250 -0.500 -1.250 -0.625 -1.250 -0.750 -1.250 -0.875 -1.250 -1.000 -1.250 M tổng -0.840 -0.381 -0.024 0.230 0.382 0.431 0.377 0.221 -0.037 -0.398 -0.862 -0.862 -0.398 -0.037 0.221 0.377 0.431 0.382 0.230 -0.024 -0.381 -0.840 Q tổng 4.084 3.264 2.444 1.623 0.803 -0.017 -0.838 -1.658 -2.479 -3.299 -4.119 4.119 3.299 2.479 1.658 0.838 0.017 -0.803 -1.623 -2.444 -3.264 -4.084 35 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 35 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 36 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra : Nội lực áp lực nước ứng với cột nước Hmax x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 Lực phân bố M Q 0.375 0.0325 0.275 0.055 0.175 0.0675 0.075 0.07 -0.025 0.0625 -0.125 0.045 -0.225 0.0175 -0.325 -0.02 -0.425 -0.0675 -0.525 -0.125 -0.625 -0.125 0.625 -0.0675 0.525 -0.02 0.425 0.0175 0.325 0.045 0.225 0.0625 0.125 0.07 0.025 0.0675 -0.075 0.055 -0.175 0.0325 -0.275 -0.375 M bên trái a b -1.000 1.250 -0.875 1.250 -0.750 1.250 -0.625 1.250 -0.500 1.250 -0.375 1.250 -0.250 1.250 -0.125 1.250 0.000 1.250 0.125 1.250 0.250 1.250 0.250 -0.250 0.225 -0.250 0.200 -0.250 0.175 -0.250 0.150 -0.250 0.125 -0.250 0.100 -0.250 0.075 -0.250 0.050 -0.250 0.025 -0.250 0.000 -0.250 M bên phải a b 0.000 0.250 0.025 0.250 0.050 0.250 0.075 0.250 0.100 0.250 0.125 0.250 0.150 0.250 0.175 0.250 0.200 0.250 0.225 0.250 0.250 0.250 0.250 -1.250 0.125 -1.250 0.000 -1.250 -0.125 -1.250 -0.250 -1.250 -0.375 -1.250 -0.500 -1.250 -0.625 -1.250 -0.750 -1.250 -0.875 -1.250 -1.000 -1.250 M tổng -26.362 -20.889 -15.884 -11.345 -7.274 -3.671 -0.534 2.136 4.338 6.073 7.341 7.341 6.073 4.338 2.136 -0.534 -3.671 -7.274 -11.345 -15.884 -20.889 -26.362 Q tổng 45.650 41.912 38.175 34.437 30.700 26.962 23.225 19.487 15.750 12.012 8.275 -8.275 -12.012 -15.750 -19.487 -23.225 -26.962 -30.700 -34.437 -38.175 -41.912 -45.650 36 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 36 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 37 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra 3: Nội lực áp lực ứng với Hngh x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 Lực phân bố M Q 0.375 0.0325 0.275 0.055 0.175 0.0675 0.075 0.07 -0.025 0.0625 -0.125 0.045 -0.225 0.0175 -0.325 -0.02 -0.425 -0.0675 -0.525 -0.125 -0.625 -0.125 0.625 -0.0675 0.525 -0.02 0.425 0.0175 0.325 0.045 0.225 0.0625 0.125 0.07 0.025 0.0675 -0.075 0.055 -0.175 0.0325 -0.275 -0.375 M bên trái a b -1.000 1.250 -0.875 1.250 -0.750 1.250 -0.625 1.250 -0.500 1.250 -0.375 1.250 -0.250 1.250 -0.125 1.250 0.000 1.250 0.125 1.250 0.250 1.250 0.250 -0.250 0.225 -0.250 0.200 -0.250 0.175 -0.250 0.150 -0.250 0.125 -0.250 0.100 -0.250 0.075 -0.250 0.050 -0.250 0.025 -0.250 0.000 -0.250 M bên phải a b 0.000 0.250 0.025 0.250 0.050 0.250 0.075 0.250 0.100 0.250 0.125 0.250 0.150 0.250 0.175 0.250 0.200 0.250 0.225 0.250 0.250 0.250 0.250 -1.250 0.125 -1.250 0.000 -1.250 -0.125 -1.250 -0.250 -1.250 -0.375 -1.250 -0.500 -1.250 -0.625 -1.250 -0.750 -1.250 -0.875 -1.250 -1.000 -1.250 M tổng -1.480 -0.677 -0.053 0.393 0.659 0.747 0.656 0.387 -0.062 -0.689 -1.494 -1.494 -0.689 -0.062 0.387 0.656 0.747 0.659 0.393 -0.053 -0.677 -1.480 Q tổng 7.139 5.709 4.279 2.849 1.419 -0.011 -1.442 -2.872 -4.302 -5.732 -7.162 7.162 5.732 4.302 2.872 1.442 0.011 -1.419 -2.849 -4.279 -5.709 -7.139 37 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 37 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 38 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra 4: Nội lực tải trọng người lề trái x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 a -1.000 -0.875 -0.750 -0.625 -0.500 -0.375 -0.250 -0.125 0.000 0.125 0.250 0.250 0.225 0.200 0.175 0.150 0.125 0.100 0.075 0.050 0.025 0.000 M bên trái M tổng b 1.250 -0.768 1.250 -0.672 1.250 -0.576 1.250 -0.480 1.250 -0.384 1.250 -0.288 1.250 -0.192 1.250 -0.096 1.250 0.000 1.250 0.096 1.250 0.192 -0.250 0.192 -0.250 0.173 -0.250 0.154 -0.250 0.134 -0.250 0.115 -0.250 0.096 -0.250 0.077 -0.250 0.058 -0.250 0.038 -0.250 0.019 -0.250 0.000 Q tổng 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 0.768 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 -0.154 38 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 38 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 39 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra 5: Nội lực tải trọng người lề bên phải x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 a 0.000 0.025 0.050 0.075 0.100 0.125 0.150 0.175 0.200 0.225 0.250 0.250 0.125 0.000 -0.125 -0.250 -0.375 -0.500 -0.625 -0.750 -0.875 -1.000 M bên phải M tổng b 0.250 0.000 0.250 0.019 0.250 0.038 0.250 0.058 0.250 0.077 0.250 0.096 0.250 0.115 0.250 0.134 0.250 0.154 0.250 0.173 0.250 0.192 -1.250 0.192 -1.250 0.096 -1.250 0.000 -1.250 -0.096 -1.250 -0.192 -1.250 -0.288 -1.250 -0.384 -1.250 -0.480 -1.250 -0.576 -1.250 -0.672 -1.250 -0.768 Q tổng 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 0.154 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 -0.768 39 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 39 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 40 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra : Nội lực áp lực gió thổi từ trái sang phải x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 M bên trái a b 1.000 -1.250 0.875 -1.250 0.750 -1.250 0.625 -1.250 0.500 -1.250 0.375 -1.250 0.250 -1.250 0.125 -1.250 0.000 -1.250 -0.125 -1.250 -0.250 -1.250 -0.250 0.250 -0.225 0.250 -0.200 0.250 -0.175 0.250 -0.150 0.250 -0.125 0.250 -0.100 0.250 -0.075 0.250 -0.050 0.250 -0.025 0.250 0.000 0.250 M bên phải a b 0.000 0.250 0.025 0.250 0.050 0.250 0.075 0.250 0.100 0.250 0.125 0.250 0.150 0.250 0.175 0.250 0.200 0.250 0.225 0.250 0.250 0.250 0.250 -1.250 0.125 -1.250 0.000 -1.250 -0.125 -1.250 -0.250 -1.250 -0.375 -1.250 -0.500 -1.250 -0.625 -1.250 -0.750 -1.250 -0.875 -1.250 -1.000 -1.250 M tổng 4.892 4.372 3.853 3.333 2.813 2.293 1.773 1.254 0.734 0.214 -0.306 -0.306 -0.642 -0.978 -1.315 -1.651 -1.987 -2.324 -2.660 -2.996 -3.333 -3.669 Q tổng -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -4.158 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 -2.691 40 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 40 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 41 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra : Nội lực áp lực gió thổi từ phải sang trái x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 M bên trái a b -1.000 1.250 -0.875 1.250 -0.750 1.250 -0.625 1.250 -0.500 1.250 -0.375 1.250 -0.250 1.250 -0.125 1.250 0.000 1.250 0.125 1.250 0.250 1.250 0.250 -0.250 0.225 -0.250 0.200 -0.250 0.175 -0.250 0.150 -0.250 0.125 -0.250 0.100 -0.250 0.075 -0.250 0.050 -0.250 0.025 -0.250 0.000 -0.250 M bên phải a b 0.000 -0.250 -0.025 -0.250 -0.050 -0.250 -0.075 -0.250 -0.100 -0.250 -0.125 -0.250 -0.150 -0.250 -0.175 -0.250 -0.200 -0.250 -0.225 -0.250 -0.250 -0.250 -0.250 1.250 -0.125 1.250 0.000 1.250 0.125 1.250 0.250 1.250 0.375 1.250 0.500 1.250 0.625 1.250 0.750 1.250 0.875 1.250 1.000 1.250 M tổng -3.669 -3.333 -2.996 -2.660 -2.324 -1.987 -1.651 -1.315 -0.978 -0.642 -0.306 -0.306 0.214 0.734 1.254 1.773 2.293 2.813 3.333 3.853 4.372 4.892 Q tổng 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 2.691 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 4.158 41 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 41 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 42 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Bảng tra : x/l 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.00 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3 2.4 Mg 0.0345 0.0589 0.0734 0.0779 0.0724 0.0568 0.0313 -0.0042 -0.0497 -0.1053 -0.1053 -0.0576 -0.02 0.0076 0.0253 0.0329 0.0305 0.0182 -0.0042 -0.0366 -0.0799 -0.0799 -0.0339 0.0011 0.0261 0.0411 Qg 0.3957 0.2947 0.1947 0.0947 -0.0053 -0.1053 -0.2053 -0.3053 -0.4053 -0.5053 -0.6053 0.5263 0.4263 0.3263 0.2263 0.1263 0.0263 -0.0737 -0.1737 -0.2737 -0.3737 -0.4737 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 M 67.9569 116.019 144.581 153.445 142.611 111.883 61.6537 -8.27302 -97.8974 -207.416 -207.416 -113.459 -39.3953 14.9702 49.8351 64.8053 60.0779 35.8497 -8.27302 -72.0935 -157.384 -157.384 -66.7751 2.16674 51.4109 80.9574 Q 121.787 90.7016 59.924 29.1464 -1.63121 -32.4088 -63.1864 -93.964 -124.742 -155.519 -186.297 161.983 131.205 100.427 69.6497 38.8721 8.09451 -22.6831 -53.4607 -84.2383 -115.016 -145.793 153.888 123.11 92.3328 61.5552 30.7776 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 0.0461 0.0411 0.0261 0.0011 -0.0339 -0.0799 -0.0799 -0.0366 -0.0042 0.0182 0.0305 0.0329 0.0253 0.0076 -0.02 -0.0576 -0.1053 -0.1053 -0.0497 -0.0042 0.0313 0.0568 0.0724 0.0779 0.0734 0.0589 0.0345 0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.4 -0.5 0.4737 0.3737 0.2737 0.1737 0.0737 -0.0263 -0.1263 -0.2263 -0.3263 -0.4263 -0.5263 0.6053 0.5053 0.4053 0.3053 0.2053 0.1053 0.0053 -0.0947 -0.1947 -0.2947 -0.3957 90.8062 80.9574 51.4109 2.16674 -66.7751 -157.384 -157.384 -72.0935 -8.27302 35.8497 60.0779 64.8053 49.8351 14.9702 -39.3953 -113.459 -207.416 -207.416 -97.8974 -8.27302 61.6537 111.883 142.611 153.445 144.581 116.019 67.9569 0 -30.7776 -61.5552 -92.3328 -123.11 -153.888 145.793 115.016 84.2383 53.4607 22.6831 -8.09451 -38.8721 -69.6497 -100.427 -131.205 -161.983 186.297 155.519 124.742 93.964 63.1864 32.4088 1.63121 -29.1464 -59.924 -90.7016 -121.787 42 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 42 of 126 .. .Bê Tông Cốt Thép Header Page 2Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy Hình 2: mặt cắt ngang máng Lề Vách máng Đáy máng Dầm đỡ dọc máng Khung đỡ B  H Tra phụ lục GT bê tông cốt thép : + kn=1.15... Thành Lớp 53CDC2 Footer Page of 126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 3Đồofán126 GVHD: Vũ Thị Thu Thủy B TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ PHẬN CẦU MÁNG Tính nội lực phận cầu máng với tổ hợp tải trọng: bản, đặc... mm   a n.gh  0, 24  mm  Kết luận: Vậy bề rộng khe nứt đảm bảo yêu cầu thiết kết 23 SV: Lại Minh Thành Lớp 53CDC2 Footer Page 23 of 126 Đồ of án126 Bê Tông Cốt Thép Header Page 24 GVHD: Vũ