Tính toán thiết kế khung phẳng bê tông cốt thép toàn khối trục công trình là nhà ở tập thể 5 tầng

ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN MỤC LỤC A-NỘI DUNG: B-SỐ LIỆU THIẾT KẾ: I-LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU: I-1.HỆ CHỊU LỰC KHUNG TOÀN KHỐI I-2.CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG: I-3.SƠ BỘ TIẾT DIỆN: I-4 LẬP SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG NGANG: II TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 10 II.1.CƠ SỞ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 10 II.2.TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI PHÂN BỐ TRÊN m SÀN 11 II.3 TẢI TRỌNG TRUYỀN VÀO KHUNG: 16 II.4.TẢI TRỌNG GIÓ: 24 III XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC .28 III-1.TỔ HỢP TẢI TRỌNG THEO TIÊU CHUẨN VIỆT NAM 28 III-2.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 28 III-3 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN SỬ DỤNG 33 III-4 TỔ HỢP NỘI LỰC KHUNG PHẲNG THEO TCVN 35 IV TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ THÉP KHUNG TRỤC 41 IV-1.TÍNH TỐN THÉP DẦM 41 IV-2.TÍNH TỐN THÉP CỘT 55 V CẤU TẠO NÚT KHUNG: thể bảng vẽ 65 SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN A-NỘI DUNG: Tính tốn thiết kế khung phẳng BTCT tồn khối trục Cơng trình nhà tập thể tầng B-SỐ LIỆU THIẾT KẾ: CƠ SỞ TÍNH TỐN: - Quy chuẩn xây dựng Việt Nam TCVN 2737 - 1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574 - 2012: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Các tiểu chuẩn quy phạm hành có liên quan I-LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU: I-1.HỆ CHỊU LỰC KHUNG TOÀN KHỐI 1/Khái niệm chung  Kết cấu khung hệ bất biến hình nối với nút cứng khớp Khung bê tông cốt thép dùng rộng rãi kết cấu chịu lực chủ yếu nhiều loại cơng trình  Có nhiều cách phân loại khung, theo phương pháp thi công người ta chia thành loại: + Khung Toàn khối:  Ưu điểm: Độ cứng ngang lớn, chịu tải trọng động tốt Việc chế tạo nút cứng tương đối đơn giản  Nhược điểm: Thi cơng phức tạp, khó giới hóa Chịu ảnh hưởng thời tiết, thi công chậm + Khung lắp ghép:  Ưu điểm: Các cấu kiện chế tạo phân xưởng nên dễ kiểm tra chất lượng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Thi công nhanh, dễ giới hóa  Nhược điểm: Độ cứng kết cấu khơng lớn Thực mối nối phức tạp, nút cứng Hệ khung nhà hệ khơng gian Tuỳ trường hợp cụ thể mà tính  khung phẳng khung khơng gian + Với nhà dài, khung đặt theo phương ngang nhà xem khung phẳng.Các khung phẳng giằng với dầm dọc + Khi mặt nhà vng gần vng, gió tải trọng ngang khác tác dụng theo phương , khung tính hệ khơng gian Phương án lựa chọn: KHUNG BÊ TƠNG CỐT THÉP TỒN KHỐI (tính theo khung phẳng) 2/Phương pháp thiết kế kết cấu sàn mái Sàn đổ toàn khối với hệ khung, nhằm tạo độ cứng lớn cho cơng trình Có bố trí dầm phụ cho sàn có diện tích lớn Mái lợp tơn, kết cấu chịu lực mái xà gồ dầm xiên với độ dốc 27 , mái consol vươn mặt đoạn 1.0m 3/Bố trí hệ chịu lực nhà khung Khung gồm từ nút  Thanh cấu kiện chịu uốn (dầm) cấu kiện chịu nén kéo lệch tâm (cột, xà ngang gãy khúc, xà ngang cong)  Nút cứng (nối cột với dầm) phải có kích thước hình học bố trí cốt thép cho phù hợp với sơ đồ tính tốn Phải đảm bảo cho vùng bêtơng chịu nén không bị ép vỡ cốt thép neo vào nút không bị tuột Liên kết cột với móng xem ngàm mặt móng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN I-2.CHỌN VẬT LIỆU SỬ DỤNG: Sử dụng bêtông cấp độ bền B20 (tương đương M250) - Cường độ chịu nén tính tốn: Rb=11,5MPa Cường độ chịu kéo tính tốn: Rbt=0.9MPa  bt  2500  daN / m3  Khối lượng riêng: Eb  2.7 �105  daN / cm2  Môđun đàn hồi: Sử dụng thép: - - Thép nhóm AI cho loại đường kính Ø ≤ 10(mm) Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: RS=225MPa; RSC=225MPa Cường độ chịu cắt tính tốn cốt ngang: RSW=175MPa E  2.1 �106  daN / cm2  Mơđun đàn hồi: Thép nhóm AII cho loại đường kính Ø ≥ 12(mm) Cường độ chịu nén, kéo tính tốn: RS=280MPa; RSC=280MPa; Cường độ chịu cắt tính tốn cốt ngang: RSW=225MPa Thép nhóm AIII cho loại đường kính 10 ≤ Ø ≥ 40(mm) Cường độ chịu nén, kéo tính toán: RS=365MPa; RSC=365MPa I-3.SƠ BỘ TIẾT DIỆN: a Chiều dày sàn: Chọn sơ chiều dày sàn theo ô sàn có kích thước lớn Sàn tầng: - L �L '1  4.1�4  m  Kích thước sàn lớn nhất: L 4.1   1.025 �2 L ' � sàn thuộc loại kê cạnh, làm việc theo hai Ta có: phương - � � �1 �1 hb  � � � L '1  � � � �4  0.089 �0.1 m  45 40 45 40 � � � � Chiều dày sàn: � chọn h b 100  mm  b Tiết diện dầm: + Dầm dọc �1 � �1 � L  B   m  � h dc  � � � L� � � �4   0.25 �0.333  m  16 12 � � 16 12 � � SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN � chọn: h dd  300  mm  �1 � �1 � b dd  � � � h dd  � � � �300  75 �150  mm  �4 � �4 � � chọn: bdc  200  mm  + Dầm khung trục Dầm AB: �1 � hd  � � � �2600   163 �217  16 12 � � � Chọn hd=300mm �1 � b�� � �300   75 �150  �4 � � Chọn bd=250 mm Dầm BC: �1 � hd  � � � �8200   513 �684  16 12 � � � Chọn hd=600 mm �1 � b�� � �600   150 �300  �4 � � Chọn bd=250 mm Dầm CD: �1 � hd  � � � �3200   200 �267  16 12 � � � Chọn hd=300 mm �1 � b�� � �300   75 �150  �4 � � Chọn bd=250 mm ♦ Dầm mái: chọn : h dc  300  mm  ; b dc  250  mm  c Tiết diện cột: + Diện tích tiết diện cột sơ theo cơng thức: Ab  k SV: LÊ VĂN ĐIỆP N Rb MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Trong đó: K  1.2 �1.5 : Hệ số kể đến ảnh hưởng mômen cột N  qSn ; Với: n số tầng S m2  diện tích truyền tải lên cột khung q  1.1 �1.3  T / m  chung cư, tườ ng vách gạch + Phạm vi truyền tải cột để tính kích thước tiết diện: Để xác định tiết diện cột ta chọn cột có phạm vi truyền tải lớn ( tức cột mà vị trí có sàn bao quanh có diện tích sàn lớn )được thể mặt HÌNH: DIỆN TÍCH CHỊU TẢI CỦA CỘT BẢNG SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỘT KHUNG TRỤC Ta có: R b  11.5MPa  1150  T / m  SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN + Kiểm tra độ ổn định, việc hạn chế độ mãnh  b  l0 � 0b  31 b (với l0  H , b: bề rộng tiết diện, H: chiều cao tầng) • Đối với khung nhà nhiều tầng liên kết cứng dầm cột có từ nhịp trở lên, đổ bêtơng cốt thép tồn khối hệ số   0.7 b  Kiểm tra độ ổn định cột biên (250x400) tầng 1: l0 H 0.7 �4.3    12.04 � b  31 � Thõa mãn điều kiện ổn định b b 0.25 • Với cột lại việc kiểm tra ổn định thực thiện tương tự thể bảng sau: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN � Như ta chọn kích thước cột: - Cột góc tầng có tiết diện 250×250 mm Cột biên tầng có tiết diện 250×300 mm Cột tầng có tiết diện 250×500 mm HÌNH: MẶT BẰNG SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM, CỘT SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN ` HÌNH: SƠ ĐỒ CHỌN TIẾT DIỆN KHUNG TRỤC I-4 LẬP SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG NGANG: Tính khung ngang thực theo sơ đồ khung phẳng theo phương cạnh ngắn cơng trình ( phương có độ cứng độ ổn định ) Mơ hình hóa kết cấu khung thành đứng (cột) ngang (dầm), liên kết cứng với nút liên kết cột với móng ngàm mặt móng Khung tính theo sơ đồ đàn hồi, để đơn giản lấy nhịp tính tốn nhịp kiến trúc, ta có sơ đồ tính: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN HÌNH: SƠ ĐỒ TÍNH KHUNG TRỤC II TÍNH TỐN TẢI TRỌNG II.1.CƠ SỞ XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: - Các số liệu tải trọng lấy theo TCVN 2737-1995 : Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - Hệ số tin cậy lấy theo bảng 1, trang 10 TCVN 2737 – 1995 - Trọng lượng riêng thành phần cấu tạo sàn theo “ Sổ tay thực hành kết cấu cơng trình ” – PGS.PTS.Vũ Mạnh Hùng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 10 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN  s  1.25  ls R bt.ser Wpl M2  1.25  1.1 1.4 �34.63 �106  0.660 90.53�106 � b M �s   � � r2 h z �E s A s E b A b.red �  � 90.53 �106 � 0.660 0.9  � � 560 �527.04 �21�10 �1256  �27 �10 �49980 �  1.222 �10 6 (1/ mm) �1 � �� ☼ Độ võng nhịp tải trọng dài hạn tác dụng dài hạn �r �   1.8 bê tông nặng; M  90.35 kNm   0.077;   7.78;   8.97 �103 Đối với tải tác dụng dài hạn, độ ẩm môi trường nhỏ 40% , dưỡng hộ trạng thái khô ướt lấy   �   � � ' �  � As � �2454 � � � 2 � � � � � f    0.575 bh 250 �560   f  0.575  Tính x  h0  0.127         10 �0.00897 � A b.red   f    bh   0.575    �250 �560  98280 mm Tính z theo tiết diện chữ nhật: � � � � 2 2 z� 1 h   �560  553.57 mm �0 � �    0.575       f � � � � Tính  s với ls  0.8 tải dài hạn:  s  1.25  ls R bt.ser Wpl M2  1.25  0.8 1.4 �34.63 �10  0.822  90.53 �106 Tính r3 với     b  0.9 dùng bê tông nặng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 54 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN � 90.53 �106 � 0.822 � b M � s 0.9    � � � � r3 h z �E s A s E b A b.red � 560 �553.57 �21�10 �1256  �27 �10 �98280 �  1.736 �106 (1/ mm) ► Độ cong toàn phần: 1 1      1.96  1.222  1.736  �106  2.474 �106 (1/ mm) r r1 r2 r3 ► Độ võng dầm tiết diện nhịp: f � �2 8200 l  �2.474 �106 � 8.2 �103   17.3mm  f gh   41mm �� 48 �r � 48 200 � Thõa mãn điều kiện võng IV-2.TÍNH TỐN THÉP CỘT Cột tính theo cấu kiện chịu nén lệch tâm đặt cốt thép đối xứng Từ bảng tổ hợp nội lực chon cặp nội lực sau để tính tốn: M max  N ; M  N ; N max M tư tư tư Riêng chân cột tổ hợp thêm Qtư để tính móng IV-2.1 CHUẨN BỊ SỐ LIỆU TÍNH TỐN - - - Tra số liệu R b , R bt , R S , R SC ,  R , ES , E b , tính M e1  N Tính độ lệch tâm tĩnh học �L � �600 ea �� �h �30 Tính độ lệch tâm ngẫu nhiên Tính độ lệch tâm ban đầu: e  max  e1 ,ea  + Với kết cấu siêu tĩnh + Với kết cấu tĩnh định e0  e1  ea ES Eb Xác định chiều dài tính tốn l0  0.7 �H Giả thiết giá trị a  a ' � h  h  a, Za  h  a '  -  Tính hệ số uốn dọc Trong đó: SV: LÊ VĂN ĐIỆP 1 N N th MSSV:12520807001 55 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Nth: lực nén tới hạn tính theo cơng thức gần GS Nguyễn Đình Cống: 2.5 � �Eb �I N th  l02  : hệ số xét đến độ lệch tâm:  0.2e0  1.05h 1.5e0  h l0 : chiều dài tính tốn cấu kiện ES, Eb: môđun đàn hồi cốt thép, bêtông I : mơmen qn tính tiết diện bêtơng l0 �8 - Khi h bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc, lấy   - Tính độ lệch tâm tính tốn: h e   e0   a; e '  e  Z a IV-2.2 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐỐI XỨNG N x Rb b Tính: Có thể xẩy trường hợp sau: TH1: Nếu 2a ' �x � R h0 lệch tâm lớn TH2: Nếu x  2a ' lệch tâm lớn TH3: Nếu x   R h0 lệch tâm bé ☼ Trường hợp lệch tâm lớn: ( 2a ' �x � R h0 ) N  e  h0  0.5 x  AS  AS '  RSC  h0  a '  ☼ Trường hợp lệch tâm lớn: ( x  2a ' ) N (e  Z a ) AS  AS '  RS Z a ☼ Trường hợp lệch tâm bé: ( x   R h0 ) + Tính lại x: Theo cơng thức gần G.S Nguyễn Đình Cống  R x  ( R  ) h0  50 02 e 0  h Với + Diện tích cốt thép tính theo công thức: Ne  Rb b.x  h0  0.5 x  AS  AS '  RSC Z a Kiểm tra hàm lượng cốt thép t : AS  AS ' AS �100%  �100% bh0 bh0 t phải đảm bảo điều kiện:  �t �6% t  SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 56 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN l0 �5 b Với: l  0.1% �10 b l  0.2% �24 b l  0.25% �31 b Trên sở lý thuyết ta lập bảng tính tốn cốt thép cho cột thể bảng tính min  0.05% IV-2.3 TÍNH TỐN CỐT THÉP ĐAI CHO CỘT + Đường kính cốt đai  18 � �� � d ��max ;5mm � � ;5mm � 5mm �4 � �4 � � chọn cốt đai  nhóm AI + Khoảng cách cốt đai s • Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc: s �10min  10 �16  160mm � chọn s  100 • Trong đoạn đầu cột cần cấu tạo kháng chấn để đảm bảo độ dẻo kết cấu cục bộ, chiều dài vùng cấu tạo kháng chấn lcr (chiều dài tới hạn) tính � lcl � lcr  max � hc ; ;450 �  mm  � � toán từ biểu thức sau đây: Trong đó: hc : Kích thước lớn tiết diện ngang cột lcr : Chiều dài thông thủy cột Và đoạn lcr cốt đai bố trí dày Khoảng cách đai bố trí vùng s  100 mm Như ta có: � 4000  500 � lcr  max � 500; ;450 � mm  583 mm � � � + chọn lcr  600 mm + Khoảng cách s  100 mm - Trong đoạn lại khoảng cách cốt đai xác định: s � 15min ;500   mm    15 �16;500mm   240 mm � chọn s  200 mm + Trường hợp chiều cao tiết diện cột hC �500 mm cần có cốt dọc phụ Đường kính cốt dọc phụ  �12 BẢNG TÍNH TỐN CỐT THÉP CỘT KHUNG SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 57 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN R b  11.5  MPa  Eb  27 �103  MPa   R  0.623  R  0.429 B20: ; ; ; Thép AII: Phầ n tử Chiều dài (m) 1.00 4.30 3.40 3.40 R S  280MPa; R SC  280MPa; ES  21 �10  MPa  M N b h a As=A's AsTT (kN.m) (kN) (mm ) (mm) (mm) (mm2) (mm2) 6.5 -165 -190.296 -7.2 -320 -373.589 -6.1 -366 -414.418 31.5 -128 -27.9 -322 -37.985 -25.7 -368 -97.436 31.3 -104 348.726 -31.9 -259 126.266 -28.9 -307 37.326 23.6 -251 -18.7 -96 144.589 21.7 -298 -88.677 17.2 -99 101.580 -20.9 -191 -1.603 -19.9 -232 -90.773 18.4 -184 -10.8 -92 10.986 17.8 -225 -112.554 10.3 -84 18.508 -17.4 -131 47.764 -17.2 -163 -12.090 14.3 -156 -4.0 -76 -70.983 14.3 -156 -46.744 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 300 300 300 300 40 40 40 40 Chọn thép bố trí bên Asch  tBT (mm2)  402 1.24% 281.231 2Ø16 348.726 2Ø16 101.58 2Ø16 402 1.24% 47.764 2Ø16 402 1.24% 281.231 -17.602 -30.299 -46.744 MSSV:12520807001 402 1.24% 58 ĐỒ ÁN BTCT2 3.40 3.40 1.00 4.30 3.40 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 5.6 -59 -13.600 -13.2 -87 58.914 -5.4 -106 -101.386 9.0 -94 0.8 -52 -78.643 5.3 -99 -90.439 1.4 -27 -25.543 -10.3 -41 93.980 -5.7 -55 -6.320 8.2 -38 5.9 -47 12.546 7.0 -48 27.663 100.4 -880 31.018 -41.8 -836 -696.119 26.0 1086 -421.703 117.1 -884 -118.3 -840 154.080 -2.8 1090 -485.350 74.2 -772 -128.940 -137.7 -763 409.653 -36.0 -996 -485.508 157.3 -850 -57.4 -758 -273.528 60.6 -982 -249.629 -10.1 -575 -140.0 -712 426.193 -90.8 -747 9.117 148.4 -701 498.291 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 250 300 300 500 500 500 40 40 40 40 40 58.914 2Ø16 402 1.24% 93.98 2Ø16 402 1.24% 209.312 3Ø16 603 1.05% 548.675 3Ø16 603 1.05% 498.291 3Ø16 603 1.05% -21.582 64.023 209.312 548.675 -647.533 MSSV:12520807001 59 ĐỒ ÁN BTCT2 10 11 12 13 14 3.40 3.40 3.40 1.30 1.00 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN -9.6 -563 -646.170 84.6 -736 -44.267 -17.0 -385 -453.984 -114.2 -477 292.936 -78.3 -506 -31.413 126.8 -466 5.9 -373 -534.328 79.9 -494 -10.388 -38.5 -197 -25.172 -102.8 -242 445.727 -83.2 -266 246.250 119.9 -231 30.8 -186 -69.846 89.3 -255 314.312 -41.3 -17 321.333 -73.5 -8 611.394 -46.1 -31 336.774 51.8 19.8 166.770 31.8 -19 236.232 33.2 15 255.487 10.6 12 68.811 27.7 18 203.094 -0.2 -5 -7.9 17 37.974 -6.3 23 12.919 51.2 1029 -94.8 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 1025 250 250 250 250 250 500 500 500 500 500 40 40 40 40 40 409.402 3Ø16 603 1.05% 608.215 3Ø16 603 1.05% 611.394 3Ø16 603 1.05% 255.487 2Ø16 402 0.7% 472.242 2Ø16 +1Ø1 656 1.14% 409.402 608.215 430.808 -7.295 -273.382 196.115 MSSV:12520807001 60 ĐỒ ÁN BTCT2 15 16 17 18 4.30 3.40 3.40 3.4 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN -18.5 1267 -143.928 119.9 1032 472.242 -116.8 1028 434.094 3.9 1270 -137.301 134.2 -933 458.219 -73.7 -906 -223.112 34.4 1160 -215.285 60.1 -891 -400.565 -150.7 1023 763.804 -55.3 1145 -34.911 134.6 -848 327.930 9.3 -683 -665.276 87.3 -874 -120.343 13.1 -672 -141.0 -836 371.915 -78.7 -862 -234.204 110.5 -569 209.160 15.8 -464 -533.157 75.6 -594 -98.342 -2.7 -452 -121.6 -557 308.532 -75.2 -582 -96.648 99.5 -291 352.546 36.6 -243 80.4 -314 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 500 500 500 500 40 40 40 40 763.804 3Ø18 1.32% 371.962 3Ø16 603 1.05% 308.532 3Ø16 603 1.05% 496.875 3Ø16 603 1.05% -648.962 -594.760 -118.492 763 161.190 MSSV:12520807001 61 ĐỒ ÁN BTCT2 19 20 21 22 23 3.40 1.60 1.00 4.30 3.40 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN -27.0 -232 -183.131 -114.8 -280 496.875 -84.6 -303 211.306 75.6 -15 615.923 41.1 -26 302.909 46.5 -38 328.039 -14.0 -9 -50.0 -2 421.319 -27.7 -26 189.351 -3.8 23.427 -29.9 10 236.731 -24.9 13 188.524 5.0 15 1.8 -8 2.118 4.3 19 2.827 4.7 -634 -341.402 -13.0 -488 -477.099 3.6 -692 -228.354 29.5 -636 -29.0 -490 -133.798 27.3 -694 152.838 33.7 -563 178.078 -26.6 -444 -30.594 31.0 -622 214.403 13.8 -435 -24.9 -554 -50.931 -23.6 -613 19.107 23.4 -420 -144.862 -10.5 -347 23.2 -469 SV: LÊ VĂN ĐIỆP 250 250 250 250 250 500 500 300 300 300 40 40 40 40 40 615.923 3Ø16 603 1.05% 236.731 2Ø16 402 0.89% 152.838 2Ø16 402 0.89% 214.403 2Ø16 402 0.89% 191.279 2Ø16 402 0.89% 103.107 15.226 104.743 -273.026 -334.337 -288.089 MSSV:12520807001 62 ĐỒ ÁN BTCT2 24 25 26 3.40 3.40 3.40 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN 5.7 -340 -408.128 -20.5 -446 -191.098 -20.4 -462 -191.279 20.3 -322 -162.133 -6.0 -243 -328.378 20.3 -322 -162.133 0.4 -236 -17.0 -315 -210.866 -17.0 -315 -210.866 16.7 -163 -20.215 -1.9 -134 -208.038 9.2 -186 -182.105 -4.2 -127 -12.6 -172 -102.144 -9.0 -179 -173.253 13.9 -37 159.429 0.9 -20 -21.123 9.0 -52 53.397 -5.4 -13 -8.7 -34 81.162 -7.2 -45 36.894 250 250 250 300 300 300 40 40 40 162.133 2Ø16 402 0.89% 173.253 2Ø16 402 0.89% 81.162 2Ø16 402 0.89% -379.458 -158.033 63.364 CẮT CỐT THÉP CHO DẦM: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 63 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN VỊ TRÍ CẮT CỐT THÉP CHỊU M-VÀ M+ CHO DẦM Trong đó: AS g : Tổng diện tích cốt thép mép gối tựa AS nh : Tổng diện tích cốt thép nhịp l : nhịp dầm V CẤU TẠO NÚT KHUNG: thể bảng vẽ Tại mép dầm cốt thép phía kéo neo vào đoạn lS lấy sau: - Nếu bảng tổ hợp nội lực dầm biểu đồ bao momen không xuất l �15max 200mm  momen dương mép cột S  SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 64 ĐỒ ÁN BTCT2 - GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Trường hợp bảng tổ hợp nội lực dầm biểu đồ bao momen có momen dương chiều dài đoạn lS thay lan Giá trị lan tính cơng thức sau: � RS � lan  � an  an �  R b � � Trong hệ số an , an giá trị tối thiểu lan cho bảng sau: ( Trích bảng 36 TCVN 5574-2012 ) Trong thực tế ta thường sử dụng bê tông có cấp độ bền B15(M200), B20(M250), B25(M300) cốt thép nhóm AII(CII) nên chiều dài đoạn neo lan theo cơng thức tính cho trực tiếp bảng sau: lan BẢNG GIÁ TRỊ  ỨNG VỚI CÁC CẤP BÊTÔNG SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 65 ĐỒ ÁN BTCT2 - GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN Tuy nhiên thực tế để thuận tiện thi cơng lan thường lấy chẵn 35  B15, CII  30  B 20, CII  30  B 25, CII  ; ; • Cốt thép phía dầm tính neo với chiều dài lan • Để tránh tập trung ứng suất cốt thép dầm neo xuống cột phải uốn cong với bán kính r �5 cho trường hợp khơng cấu tạo nách • Nếu cốt thép dọc cột có tiết diện ta nối đợt với chiều dài đoạn nối lan Trường hợp số lượng nhiều phải nối so le.Mỗi đợt cho phép nối �50% AS với thép có gờ.Khi nối phải đảm bảo tính đối xứng tiết diện CẤU TẠO NÚT KHUNG ĐỈNH MÁI: - Khi  cố �1600 cốt thép dọc chịu kéo uốn qua góc gãy bố trí cốt đai gia Khi   160 cần phải cắt cốt dọc chịu kéo ( toàn phần ) để neo vào vùng bêtơng chịu nén Diện tích cốt thép đai giằng cốt dọc tính theo cơng thức: �R SW ASW cos  � AS  0.7 AS  RS cos  Trong đó: SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 66 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN + RSW : Cường độ chịu cắt tính tốn cốt đai + RS : Cường độ chịu kéo tính tốn cốt dọc + AS : Diện tích cốt dọc khơng neo trong vùng nén + AS : Diện tích cốt dọcđược neo vùng nén + ASW : Tổng diện tích tiết diện ngang nhánh cốt đai mặt phẳng +  : Góc lõm xà +  : Góc đường phân giác góc lõm phương cốt đai 3 S  h.tg  BAC   , góc - Chiều dài đoạn bố trí cốt đai gia cường S: Tính tốn: Xà ngang có tiết diện 250x300 (mm),   127 , cốt thép dọc chịu moment dương 212 neo vào vùng nén 212 ,   27 Bêtơng B20, cốt thép dọc nhóm CII, cốt thép đai nhóm CI + Nhóm CI có RSW  1750  daN / cm  + Nhóm CII có RS  2800  daN / cm AS  2.26  cm2  AS  ; ; ; Tổng diện tích cốt đai để giằng là:  �A  AS1  0.7 AS  RS cos SW � RSW cos    �0  0.7 �2.26  �2800 �cos 1750 �cos 27 127  1.290  cm  a  0.283  cm  Chọn đai  , nhánh có SW A 1.290 n ��   2.7 �0.238 � Số đai 2a (đai) � Chọn n=6 đai SW SW �3 � S  h.tg   336 �tg � �126 � 363  mm  �8 � Chiều dài bố trí � Chọn S  400  mm  lan  30  30 �12  360  mm  l  400  mm  Chọn an Chiều dài đoạn neo VI THỐNG KÊ THÉP: Bảng thống kê cốt thép thể vẽ SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 67 ĐỒ ÁN BTCT2 GVHD: TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN TÀI LIỆU THAM KHẢO 1/ TCVN 2737 - 1995: Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế 2/TCVN 5574 - 2012: Kết cấu bêtông bêtông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế 3/ Khung BTCT toàn khối – Lê Bá Huế - Phan Minh Tuấn 4/ Kết cấu BTCT (cấu kiện bản) – Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống 5/ Kết cấu BTCT (cấu kiện nhà cửa) - Ngô Thế Phong, Lý Trần Cương, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh 6/ Sổ tay thực hành thiết kế kết cấu cơng trình – PGS.TS.Vũ Mạnh Hùng 7/TCVN 198-1997: Thiết kế nhà cao tầng SV: LÊ VĂN ĐIỆP MSSV:12520807001 68 ... 35. 1 2 25 153 8 54 79 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 748 1294 150  150 250 300 40 260 35. 1 150 57 1 756 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 652 9 85 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 477 52 7 150 ... 260 35. 1 150 780 1407 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 153 5 54 57 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 858 1703 150  150 250 600 40 56 0 75. 6 200 770 296 200  200 250 600 40 56 0 75. 6 450 254 0 3221... 260 35. 1 150 3744 32 454 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 7488 12981 2 25  200 250 300 40 260 35. 1 150 ct ct 150  150 250 300 40 260 35. 1 150 56 95 751 02 150  150 250 300 40 260 35. 1 2 25 1338