tính toán khả năng chịu tải của cọc khoan nhồi theo địa tầng hố khoan 1
Báo cáo khoa học: "Tính toán khả năng chịu tải của truyền động đai răng" ppt
... dẫn tính toán khả chịu tải truyền động đai tài liệu kỹ thuật hãng sản xuất khác Từ kết nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm rằng, việc tính toán lựa chọn loại dây đai, bớc bề rộng dây đai cha đến thống ... thêm vào bề rộng dây đai tính toán - Khi số ăn khớp lớn việc tính toán lực vòng cho phép phải so sánh với độ bền lõi chịu kéo - Khi số vòng quay lớn 10 0 vòng/phút phải tính đến việc cờng độ mài ... an toµn 1, 1 0,9 K 0,7 0,5 0,3 10 0 500 10 00 5000 U/min V/phót 20000 π H×nh Hệ số suy giảm tơng ứng với số vòng quay Từ công thức (1) ta tính đợc bề rộng dây ®ai cÇn thiÕt: bb = FU.SD F1.Ze.K +...
- 7
- 687
- 3
Nghiên cứu ứng dụng phương pháp thổi rửa và bơm phụt vữa xi măng nâng cao khả năng chịu tải của cọc khoan nhồi.DOC
... H(m) 11 70.7 11 71. 51 117 1.84 11 72 .1 117 2.32 11 72. 51 117 2.68 11 72.83 11 72.97 11 73 .11 11 73.24 11 73.8 11 74.24 11 74.6 11 74.89 11 75 .16 11 75.42 11 75.65 11 75.88 11 76 .1 117 6. 31 Lê Văn Thế -MS:3 312 51 – 51TL1 ... thủy TB 1. 74 1. 40 1. 57 1. 81 1.75 2.03 1. 91 1.92 1. 95 1. 56 1. 60 1. 77 1. 82 2 .13 1. 43 1. 51 1.67 1. 53 1. 62 1. 62 1. 76 1. 45 1. 53 1. 80 1. 85 1. 47 1. 35 1. 67 1. 42 1. 34 1. 54 1. 56 1. 39 1. 68 1. 78 1. 84 97-98 ... Thế -MS:3 312 51 – 51TL1 Khoa Cơng trình thủy 5 7 7 10 10 11 11 11 11 12 12 12 12 13 13 13 13 14 15 16 16 16 16 17 17 18 18 22 22 22 22 IV .1 Tham gia vào thiết kế kỹ thuật, thi cơng, tính tốn,...
- 44
- 2,084
- 5
KHẢ NĂNG CHỊU TẢI CỦA CỌC TỪ KẾT QUẢ THỬ ĐỘNG BIẾN DẠNG LỚN (PDA) VÀ NÉN TĨNH
... CAPWAP Nén tĩnh Tên cọc cọc (%) (Tấn) (Tấn) TP02 Cọc khoan nhồi 16 53,84 16 98 2,60 TN 01 1099,28 11 02 0,25 TN02 9 61, 42 11 02 12 ,76 P3 04 10 14,59 11 02 7,93 4,33 11 41, 4 11 93 Từ bảng thấy cọc hạ phương pháp ... (Tấn) cọc G055 58,89 71, 20 41, 11 227,82 11 2,84 49,53 11 4,98 50,47 G282 2 51, 87 17 1,04 67, 91 80,93 32,09 G455 206 ,15 14 6,73 71, 18 59,42 28,82 G5 61 228,88 17 1 ,18 74,79 57,70 25, 21 P908 15 7,99 13 0,47 ... 12 54,22 75,84 399,62 24 ,16 TN 01 1099,28 940, 91 85,59 15 8,37 14 , 41 TN02 9 61, 42 788,90 82,06 17 2,53 17 ,94 -5- P3 04 10 14,59 810 ,43 79,88 204 ,16 20 ,12 79,83 20 ,17 11 41, 4 911 , 21 230 ,19 Giá trị sức kháng...
- 7
- 8,746
- 64
Tính toán khả năng chịu lực của đài cọc (strength prediction of pile cap)
... 1. 17 1. 50 1. 30 1. 48 1. 73 1. 59 1. 53 1. 60 1. 73 1. 73 1. 65 1. 20 1. 87 1. 24 1. 21 1.32 1. 42 1. 26 1. 40 1. 24 1. 20 1. 26 1. 27 1. 22 1. 31 1 .11 1. 08 1. 11 1 .18 1. 20 1. 17 (f) 1. 51 1.45 1. 48 1. 64 1. 51 1.63 2. 01 1.72 ... 1. 62 1. 60 1. 67 1. 65 1. 34 1. 32 1. 51 1.49 1. 23 1. 14 1. 33 1. 36 1. 36 1. 30 1. 49 1. 48 1. 48 1. 59 1. 58 1. 60 1. 10 1. 33 1. 22 1. 31 1.55 1. 41 1.36 1. 71 1.92 1. 55 1. 79 1. 78 1. 50 1. 26 1. 18 1. 38 1. 49 1. 16 1. 28 ... 1. 26 1. 68 1. 58 1. 50 1. 50 0.99 0.97 2.48 2.78 1. 65 1. 89 1. 09 1. 16 1. 20 1. 23 1. 44 0 .18 (f) 1. 46 1. 51 1. 51 1. 51 1.65 1. 65 1. 12 1. 16 1. 19 1. 18 1. 22 1. 23 1. 21 1.24 1. 27 1. 33 1. 39 1. 40 1. 38 1. 31 1.48 1. 44...
- 33
- 466
- 0
tính toán khả năng chịu lực của tiết diện cột liên hợp thép bê tông chịu nén lệch tâm có xét đến ảnh hưởng của lực cắt theo tiêu chuẩn eurocode 4
... 0.800 11 0 .11 0.700 19 5.67 0.600 2 81. 22 4 31. 25 814 4.26 0.500 366.78 0.400 417 .87 0.2 31 4 31. 25 0.908 0.00 0.800 98.20 0.700 18 5.77 3.3 0.600 273.34 4 31. 25 814 4.26 0.500 360. 91 0.400 414 .02 0.227 4 31. 25 ... nguyên * Điểm A: khả chịu nén tâm N pl , Rd cA = =1 N pl , Rd μA = * Điểm B: khả chịu uốn χB =0 mB = M pl , Rd M pl , Rd =1 11 * Điểm C: Khả chịu nén tồn bê tơng chịu có khả chịu uốn B: N pm, ... 597.97 0.234 614 .62 Npl,Rd(kN) 814 4.26 814 4.26 814 4.26 18 Khả chịu lực cột LHTBT tiết diện tròn Hc=500mm ứng với dạng thép hình HEB260 theo phương trục yếu(trục z) KHẢ NĂNG CHỊU LỰC THEO TRỤC YẾU...
- 26
- 4,660
- 5
Tính toán khả năng chịu tải, đề xuất tiêu chuẩn xã thải và giải pháp quản lý chất lượng nước sông Vàm Cỏ Đông-đoạn chảy qua tỉnh Tây Ninh
... VCĐ VCĐ 15 2 18 8 15 2 14 4 13 9 11 4 Dình Bàng 10 5052’30” 10 5039’00” 10 6002’20” 10 600 10 ” 10 6002 10 ” 10 6 014 10 ” 10 6023’30” 11 045’30” 11 053’45” 11 00 ’05” 11 022’30” 11 029 10 ” 11 01 ’20” 11 006’40” 10 6044’00” ... 11 006’40” 10 6044’00” 10 5055’20” 10 5056’50” 10 6005’00” 10 6008 15 ” 10 6 010 ’30” 10 6 016 ’20” 10 029’35” 11 0 21 10 ” 11 020’55” 11 014 ’00” 11 009’50” 11 010 ’00” 11 002’20” 16 5 12 5 15 15 10 Độ cao nguồn sông ... 2: 11 h 19 /6 -11 h 20/6/2 013 TV -1 192 ,1 21h 19 /6 16 9,0 02h 20/6 TV-2 207 ,1 09h 20/6 17 6,3 14 h 19 /6 TV-3 217 ,8 08h 20/6 15 0,4 14 h 19 /6 TV-4 336,3 08h 20/6 215 ,0 14 h 19 /6 TV-5 16 9,3 04h 20/6 206 ,1 13h...
- 115
- 308
- 2
Tính toán khả năng mang tải của đường dây trên không bằng phương pháp phần tử hữu hạn
... elements FEM solution - 231nodes & 400 elements 10 0 10 0 50 U(x,y) U(x,y) 50 0 -50 -50 -10 0 10 -10 0 10 20 20 10 10 5 y 15 15 0 y x a) 0 x b) -43- c) 10 0 10 0 FEM solution - 2 31 nodes Exact solution ... xácăđ nh nh ăsau: -25- (1. 14) qc 1, 29 D 0, 75 (Ts Ta )1, 25 N uămơiătr (1. 15) ng có gió thì: Nu 10 0,7 0, 315 ln Re 0,0355.(ln Re) Đ gi i quy tă cácă ph (1. 16) ngă trìnhă cơnă nhi ... păđốiăl uătự nhiên: Nu 0,53 (Gr Pr) 0, 25 (1. 11) TrongăđóăPră=ă0, 71 Gr 0,896 10 8.(Ts Ta ) D (1. 12) Nu h.D / k (1. 13) Từ Chúng ta có: T T h 1, 29. s a D Vì v y truy n nhi tăđốiăl...
- 108
- 669
- 0
Luận văn Thạc sĩ Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép bêtông trong điều kiện cháy
... 867 -1, 9 -8,75 -12 3 -13 78 R90 10 55 -2,2 -9, 91 -15 4 -19 90 R120 11 44 -2,2 -9, 71 -16 6 - 215 5 R60 10 30 -2,6 -10 ,95 -18 1 -18 34 R90 11 59 -2,5 -10 ,88 -208 -2233 R120 12 13 -2,5 -10 ,09 - 214 -2320 d3 d4 ... ền c0 c1 c2 chịu lửa (0C) (0C) R60 11 91 -250 -240 R90 13 42 -256 R120 13 87 R60 c3 c4 c5 (0C/0) (0C.mm) -5, 01 1,04 -925 -235 -5,30 1, 39 -12 67 -238 -227 -4,79 1, 68 -13 26 13 36 -242 -292 -6 ,11 1, 63 ... bền chịu lửa [13 ] Cấp bền chịu lửa a3 a4 a5 kr,min kr,max R30 0,062 0 ,16 0 ,12 6 0 ,1 R60 0,034 -0,04 0 ,10 1 0 ,1 R90 0,026 -0 ,15 4 0,090 0 ,1 R120 0,026 -0,284 0,082 0 ,1 R180 0,024 -0,562 0,076 0 ,1 -...
- 104
- 825
- 7
Ảnh hưởng của công tác khai đào đến hành vi và khả năng chịu tải của cọc
... cọc, A diện tích mặt cắt hố cọc E mô đun đàn hồi thành hố cọc Như thấy Hình 4, khả chịu tải hai loại cọc phần trung tâm hố đào LNM LEM tương ứng 14 ,7 11 ,6 MN Khả chịu tải cọc LEM khoảng 80% cọc ... đổi, chứng tỏ tải trọng chất lên chịu hoàn toàn sức kháng thành cọc Khi tải trọng tăng từ 8,0 đến 11 ,1 MN, sức kháng mũi cọc bắt đầu chịu phần tải trọng Khi tải trọng tăng từ 11 ,1 đến 14 ,3 MN, góc ... hai loại cọc tải trọng: cọc LNM tải trọng 11 ,1 MN cọc LEM tải trọng 11 ,2 MN Sức kháng thành cọc huy động hoàn toàn hai trường hợp Cọc LNM có sức kháng thành cọc tới hạn lớn nhiều so với cọc LEM,...
- 11
- 345
- 0
Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép bêtông trong điều kiện cháy
... 10 2 11 4 12 7 14 8 16 617 3 18 0 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 90 91 92 96 10 0 10 6 11 8 13 0 14 9 16 4 17 418 4 18 9 10 9 11 0 11 1 11 6 12 0 12 8 14 3 15 3 16 8 17 5 18 619 5 19 9 13 3 13 6 13 8 14 0 14 5 15 5 16 3 17 1 18 1 18 8 ... 81 108 13 5 13 6 13 7 13 8 13 9 14 0 14 1 14 2 14 3 14 4 14 5 14 6 14 7 14 8 14 9 15 0 15 1 15 2 15 3 15 4 15 5 15 6 15 7 15 8 15 9 16 0 16 1 16 2 16 3 16 4 16 5 16 6 16 7 16 8 16 9 17 0 17 1 17 2 17 3 17 4 17 5 17 6 17 7 17 8 17 9 18 0 18 1 ... 10 7 10 812 3 12 4 13 7 76 95 11 212 6 13 9 81 97 11 713 1 14 4 84 10 1 12 114 1 14 7 94 10 4 12 514 6 15 4 98 11 5 13 215 2 15 7 10 3 11 9 14 2 15 6 16 5 15 0 15 8 11 3 12 9 15 1 16 7 17 0 12 00 10 00 Node 90 Node 10 0 Node 16 4...
- 52
- 801
- 0
Ứng dụng giải pháp phun vữa áp lực cao dọc thân cọc khoan nhồi để tăng khả năng chịu tải của cọc
... với hố khoan HK02 - Cọc TP1 (Test Pile 01) : Cọc khoan nhồi D1200 phun vữa áp lực cao, chiều dài 68m Vị trí cọc ứng với hố khoan HK03 3.2 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC TP5 THEO TCVN 10 304 2 014 ... 700 -14 00 2520 12 00 - 18 50 2960 2900 - - 3200 4680 - 13 CHƯƠNG : CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỌC KHOAN NHỒI PHUN VỮA ÁP LỰC CAO 2 .1 TÍNH TỐN SCT CỌC KHOAN NHỒI THEO TCVN 10 304 – 2 014 ... mũi cọc qs MPa Sức kháng đơn vị thân cọc 10 As mm2 Diện tích bề mặt thân cọc 11 Ap mm2 Diện tích mũi cọc 12 φqp Hệ số sức chịu tải sức chịu tải mũi 13 φqs Hệ số sức chịu tải sức chịu tải thân 14 ...
- 113
- 778
- 9
Luận văn Thạc sĩ Phương pháp tính toán khả năng chịu lực của kết cấu liên hợp thép - bêtông trong điều kiện cháy
... nhẹ [13 ] Bêtông Bêtông thường Bêtông nhẹ C ấp b ền d0 d1 .10 -4 d2 chịu lửa (0C) (0C.N) (0C.mm) R60 867 -1, 9 -8,75 -12 3 -13 78 R90 10 55 -2,2 -9, 91 -15 4 -19 90 R120 11 44 -2,2 -9, 71 -16 6 - 215 5 R60 10 30 ... -12 67 -238 -227 -4,79 1, 68 -13 26 13 36 -242 -292 -6 ,11 1, 63 -900 R90 13 81 -240 -269 -5,46 2,24 - 918 R120 13 97 -230 -253 -4,44 2,47 -906 (0C.mm1/2) (0C.mm) Khi tính tốn khả chịu mơmen âm, ta bỏ ... bền chịu lửa [13 ] Cấp bền chịu lửa a3 a4 a5 kr,min kr,max R30 0,062 0 ,16 0 ,12 6 0 ,1 R60 0,034 -0,04 0 ,10 1 0 ,1 R90 0,026 -0 ,15 4 0,090 0 ,1 R120 0,026 -0,284 0,082 0 ,1 R180 0,024 -0,562 0,076 0 ,1 -...
- 104
- 495
- 0
Tính toán khả năng chịu lực của tiết diện cột liên hợp thép bê tông chịu nén lệch tâm có xét đến ảnh hưởng của lực cắt theo tiêu chuẩn Eurocode 4
... khả chịu nén tâm N pl , Rd cA = =1 N pl , Rd μA = * Điểm B: khả chịu uốn χB =0 mB = Footer Page 12 of 12 6 M pl , Rd M pl , Rd =1 11 Header Page 13 of 12 6 * Điểm C: Khả chịu nén toàn bê tơng chịu ... ĐỂ TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA TIẾT DIỆN CỘT LHTBT THEO EUROCODE Chương 3: TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU NÉN LỆCH TÂM CỦA CỘT LHTBT TIẾT DIỆN TRỊN CĨ XÉT ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA LỰC CẮT Footer Page of 12 6 ... z) KHẢ NĂNG CHỊU LỰC THEO TRỤC YẾU (TRỤC Z) Chiều dài(m) Nsd/Npl,Rd μ.Mpl,Rd(kN.m) Mpl,Rd(kN.m) Npl,Rd(kN) 0.926 0.00 0.800 11 0 .11 0.700 19 5.67 0.600 2 81. 22 4 31. 25 814 4.26 0.500 366.78 0.400 417 .87...
- 26
- 753
- 0
14 tính toán khả năng chịu lực của thanh chống h300x300x10x15
... Δσ = 805.3 /(0.6 81 x 11 7) = 10 .1 x -R) /σx = < R= (10 .1- 21) / 21= - Kiểm tra ổn đònh tổng thể mặt phẳng uốn: + Từ y = 31. 974 Tra bảng hệ số uốn dọc: 10 .1 kN/cm 21 kN/cm - 51. 9% y = 0.932 M'= ... /F) = (2542 /805.3) / (13 28.85 /11 7) = m= 0.278 + Các hệ số được xác đònh theo công thức sau: = c = c = .(E /R )1/ 2 = 99.3 > < 31. 974 0.7 3 .14 16 x [ 210 00 / 21] ^ (1/ 2) = y = 0.278 nên ... ta chọn công thức sau: = (1. 9 - 0.1m)-0.02.(6-m) x m1 = .m = + Độ lệch tâm tính đổi: 1. 773 x 0.64 = + Từ x m 1, tra phụ lục giá trò: = 1. 773 1. 135 lt = 0.6 81 + Kiểm tra ổn đònh tổng thể...
- 2
- 1,026
- 13
Tính toán khả năng chịu cháy của cấu kiện liên hợp thép bê tông theo tiêu chuẩn châu âu (tt)
... thép theo nhiệt độ Sự biến thiên nhiệt dung riêng thép theo nhiệt độ Sự biến thiên dẫn nhiệt thép theo nhiệt độ Hình 1. 5 Hình 1. 6 Hình 1. 7 Hình 1. 8 Hình 1. 9 Hình 1. 10 Hình 1. 11 Tên bảng Hình 1. 16 ... Chương 2: Tính tốn khả chịu cháy cấu kiện kết cấu liên hợp thép bê tông theo tiêu chuẩn châu Âu 23 2 .1 Tính tốn khả chịu cháy sàn liên hợp thép- bê tông 23 2.2 Tính tốn khả chịu cháy ... 1. 3 Giới thiệu phương pháp tính tốn khả chịu cháy kết cấu liên hợp thép- bê tông 17 1. 3 .1 Tại Việt Nam 17 1. 3.2 Trên giới 18 1. 4 Tổ hợp tải trọng cho kết cấu điều...
- 16
- 668
- 2
ĐÁNH GIÁ CHẤT LƯỢNG NƯỚC,TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU tải của SÔNG NHUỆ đáy TRONG bối CẢNH BIẾN đổi KHÍ hậu và PHÁT TRIỂN KINH tế xã hội TT
... 75.353 ,16 Đoạn 12 4.853 ,10 232. 411 ,08 266.829 ,16 21. 988,22 6.234,43 234.7 21, 13 Đoạn 49 .16 4, 51 69.7 61, 75 15 4.049,75 15 .402 ,10 7.644,45 11 0.637,73 Đoạn 49.868, 21 65.234,57 17 1.454,08 17 .768,54 9.332 ,19 ... 01/ 01/ 1972– 31/ 12 /19 73 Hiệu chỉnh mô hình mưa dòng chảy Đáy) 01/ 01/ 1977– 31/ 12 /19 77 Kiểm nghiệm mơ hình mưa dòng chảy Ba Thá (sơng 01/ 1/2 010 – 31/ 12/2 015 Biên – Mơ dòng chảy Đáy) Hưng Thi 01/ 01/ 1972– ... 15 6.545,03 16 .223,45 74. 612 ,39 258.353,07 21. 757,64 5.692,30 6.979,72 8.520,70 11 .420,89 214 . 310 ,60 10 1. 017 ,06 10 9 .13 8,39 16 4.6 51, 45 Đoạn 12 .809,32 18 .853, 71 44.587,66 4.322,73 3.223 ,19 Sông Đáy 36.007,87...
- 27
- 378
- 1
KHẢO SÁT KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA Cọc KHOAN NHỒI CÓ KỂ ĐẾN ẢNH HƯỞNG CỦA KHUYẾT TẬT TRONG BÊTÔNG
... sè β 0.4 0.4 0 .1 0 .1 0.4 0.4 0 .1 0 .1 ChØ sè xuyª n tiêu chuẩ nN Sức kháng bên Qas (T) Wp (T) 0.883 2.208 0 18 .235 11 78.007 82.696 19 255 .15 12 10 9. 41 10 11 1.44 11 38.874 5.3 01 16.78 33.57 37.54 ... 43 .1 3480 3 315 8.55 46 32 61 3238 8.03 47 319 1 318 6 7. 81 45.3 3 311 45.4 3304 46 .1 3254 44.8 3348 45.9 3268 50 .1 2994 46.7 3 212 46.4 3233 47.8 313 8 47.4 316 5 47 .1 318 5 47.9 313 2 44.7 3356 47 319 1 ... 212 2 214 5 1. 53 68.5 219 0 217 0 2.2 70.9 211 6 2233 2.09 70.4 213 1 69.5 215 8 66.3 2262 71. 6 2095 67.4 2226 66.4 2259 73.5 20 41 71. 1 211 0 72.8 2060 67.3 2229 73.2 2049 73.8 2033 70.5 212 8 70.8 211 9...
- 26
- 738
- 3
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỂ TÀI DÙNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN VÀ PHƯƠNG PHÁP VIRTUAL CRACK CLOSURE TECHNIQUE (VCCT) THÔNG QUA PHẦN MỀM ANSYS ĐỂ TÍNH TOÁN KHẢ NĂNG PHÁ HỦY CỦA MỘT KẾT CẤU HAI VẬT LIỆU
... phá hủy) 11 IV Năng lƣợng cân vết nứt 11 V Lý thuyết Griffith 12 CHƢƠNG II: PHƢƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN…………… 14 I Khái niệm chung nội dung phƣơng pháp 14 Khái niệm chung ... hình 10 có véc tơ chuyển vị nút tổng thể q là: q q1 , q2 , q3 , , q8 T Hình 10 Các bậc tự dầm nút q1 1 q 0 2 q 1 L 1 q q3 q4 0 0 0 0 q1 ... thƣớc (3x4) Và b23 5, b32 Hệ thống số tổng: 1, 2, 3, …, Hệ số số phần tử 1, 2, 3, Hình 11 Các hệ số số kết cấu Chỉ số cục Phần tử Nút j Nút i (1) 1 (2) (3) 1 Hay b 3 5 GVHD_THS.TRẦN...
- 81
- 502
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25