... thang Đồng thời cầu thang, việc tínhtoán lắp đặt cốt thép cho vế vế giống nên ta thiết kế cho vế, ta thiết kế cho vế 4.1 Cầu thang trục 4-5 trục C - D Sơđồ mặt – Sơđồtínhcầu thang a Sơđồ mặt ... lên phần chiếu nghỉ q1: n = 1.2 4.1.3 Tínhtoán nội lực cốt thép 4.1.3.1 Tínhtoán nội lực L q1 q2 l S = l + 0.5b ds Sơđồtínhtoán vế thang a2s Tínhtoán phản lực Cs Bs : Vị trí có moment ... 138.658 3.4 Tính nội lực Sơđồtínhtoánchocấukiện 3.4.1 3.4.1.1Bản làm việc phương ( loại dầm): Khi làm việc theo phương cạnh ngắn Cắt dải có bề rộng b=1m theo phương cạnh ngắn để tính M1 q1...
... đại học Trà Vinh Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 3.2 DẦM PHỤ 3.2.1 Sơđồ tính: - Dầm phụ tính theo sơđồ khớp dẻo - Sơđồtính dầm liên tục năm nhịp có gối tựa dầm - Nhịp tínhtoán dầm phụ lấy ... Trường đại học Trà Vinh Đồ án kết cấu bê tông cốt thép 3.3 DẦM CHÍNH 3.3.1 Sơđồ tính: - Dầm tính theo sơđồ đàn hồi - Sơđồtính dầm liên tục ba nhịp tựa lên cột Nhịp tínhtoán lấy theo khoảng ... 28 Trường đại học Trà Vinh Đồ án kết cấu bê tông cốt thép * Tínhtoán cốt thép dầm sau: - Dotính theo sơđồ khớp dẻo nên điều kiện hạn chế: ( - Tra bảng phụ lục 6) - Tính cốt thép: ( - Tra bảng...
... phương tính 29.185 tỷ đồng (tương đương 65.37% số Tổng cục tính) , năm 2005, số Tổng cục tính 63.950 tỷ đồng, địa phương tính 50.091 tỷ đồng (bằng 78.33%) năm 2007 số tương ứng 75.437 tỷ đồng 63.251 ... công tác tínhtoán ABS sử dụng dãy số liệu theo thời gian để kiểm định kết tínhtoán Nếu kết tínhtoán “đột biến” so với thường thấy phải tìm cách lý giải tìm nguyên nhân ABS không tính GDP chotoàn ... ABS không tính GDP chotoàn quốc mà tính GDP cho vùng (bang) Việc tínhtoán GDP cho vùng thực theo nguyên tắc TOPDOWN Tức GDP tínhchotoàn quốc sau phân bổ cho vùng Việc phân bổ thực cấp ngành...
... Hct : chiu cao cu trc, Hct = 2,3 m ( ly cho c nhp biờn) a1 : khe h an ton t nh xe n ỏy dn, chn a1 = 0,15m D = 7.4 + 2,3 + 0,15 = 9.85 m ... mt múng, a2 = 0,6m b\ Kớch thc theo phng ngang : Kớch thc tit din ct: b rng ct b chn thng nht cho ct trờn, ct di ca c ct biờn v ct gia l b = 40cm * i vi ct biờn: Chiu cao tit din ct trờn ht ... LC: 21 500 C D Nh nhp cú mỏi cng, cao trỡnh bng nờn tớnh vi ti trng thng ng v lc hóm ngang thỡ cho phộp b qua chuyn v ngang => cỏc u ct c lp vi Khi tớnh vi ti trng ng phi k n chuyn v ngang u...
... QUẢ TÍNHTOÁN Hình 4.2 Kết không sử dụng FDL Nếu FDL = 10 ms ta có kết hình 4.3 Hình 4.3 Kết FDL=10ms Nếu FDL = 50 ms ta có kết hình 4.4 Hình 4.4 Kết FDL=50 ms 60 CHƯƠNG 4: KẾT QUẢ TÍNHTOÁN ... QUẢ TÍNHTOÁN Hình 4.7 Kết / α = 300ms / β = 700ms Nếu / α = 280ms / β = 720ms ta có kết hình 4.8 Hình 4.8 Kết / α = 280ms / β = 720ms So sánh kết hình 4.9 62 CHƯƠNG 4: KẾT QUẢ TÍNHTOÁN ... có giá trị 0.17 ×10 −6 Kết luận chương Nội dung tínhtoán chương thể xác suất chùm suy hao sử dụng phương pháp làm lệch hướng mạng OBS, kết cho thấy sử dụng FDL giảm xác suất chùm suy hao, tăng...
... Chương 4: Kết tínhtoán mô www.4tech.com.vn Form nhập số liệu Form kết tínhtoán Trang 66 Chương 4: Kết tínhtoán mô www.4tech.com.vn Form kết mô đồ thị Trang 67 Chương 4: Kết tínhtoán mô Nhận ... Độ rộng băng tần (MHz ) 4.3 Phương pháp tínhtoán cụ thể Dựa vào quỹ đường truyền tham khảo cho dịch vụ số liệu thời gian thực 144 Kbps (bảng 4.2) ta tính cụ thể tỷ số tín hiệu nhiễu SIR mức ... dịch vụ đồng thời giải hiệu ứng tồn hệ thống tế bào Tuy nhiên, phương pháp không xét đến liên quan kết nối cho QoS kết nối hữu cần nhiều thời gian để tối ưu hoá mức SIR Trong chương tínhtoán cụ...
... 77 Bảng 3.4 Kết tínhtoán tiêu độ tin cậy tổng hợp đầu máy D9E, D13E, D12E v D18E theo năm v cho giai đoạn 1998-2001 TT 1.1 Thông số Đầu máy D9E 1998 ... 0,9976+2,4117.10-3.exp(-0,53980.t) 78 Bảng 3.5 Kết tínhtoán h m tin cậy phân hệ đầu máy D9E, D13E, D12E v D18E theo hai phơng án tổng hợp cho giai đoạn 1998-2001 TT 2.1 Các thông số Phơng án ... 0,9976[1+2,4117.10-3.exp(0,53980.t)] t = [h] Bảng 3.6 Kết tínhtoán xác suất giới hạn h hỏng phân hệ đầu máy D9E, D13E, D12E v D18E theo năm v tổng hợp cho giai đoạn 1998-2001 TT Năm 1998 1999 Xác suất...
... D12E v D18E l thấp Các tiêu độ tin cậy nêu l sởcho việc phân tích, so sánh độ tin cậy l m việc phân hệ loại đầu máy v loại đầu máy với nhau, v l sởcho việc đánh giá mức độ ảnh hởng độ tin cậy ... vận h nh l cao Có thể so sánh độ tin cậy phân hệ loại đầu máy thông qua kết xếp thứ tự bảng 3.8 đồ thị 3.3 - 3.10 Đối với phân hệ đặc trng đầu máy diezel truyền động điện, thấy rằng: a- Phân hệ...
... Hình 1.4 Sơđồ ứng suất tính tốn tiết diện chữ nhật cốt đơn Hình 1.5 Sơđồ ứng suất tính tốn tiết diện chữ nhật cốt kép Hình 1.6 Sơđồ ứng suất tính tốn tiết diện chữ T cốt đơn Hình 1.7 Sơđồ ứng ... suất tính tốn tiết diện chữ T cốt kép Hình 1.8 Sơđồ ứng suất tính tốn cột chữ nhật chịu nén lệch tâm phương Hình 1.9 Sơđồtính tốn cốt thép đối xứng tiêu chuẩn TCXDVN 356 Hình 1.10 Sơđồtính ... BS8110 Hình 1.11 Sơđồtính tốn cốt thép đối xứng tiêu chuẩn Eurocode Hình 1.12 Sơđồtính tốn cốt thép đối xứng tiêu chuẩn ACI 318 Hình 1.13 Biểu đồ tương tác Hình 1.14 Sơđồ ứng suất tính tốn cột...
... din theo bn Hỡnh 1.7 ng cong ng sut bin dng ngn hn dựng cho thit k i vi bờ tụng thụng thng Hỡnh 1.8 ng cong ng sut bin dng ngn hn dựng cho thit k i vi ct thộp 10 Hỡnh 1.9 Ct chu un theo phng ... thuc Trong mụi trng i hc, nú l mt cụng c chun cho cỏc khoỏ hc m u v cao cp v toỏn hc, khoa hc v k thut - 2- Trong cụng nghip, nú l cụng c c la chn cho vic phõn tớch, phỏt trin v nghiờn cu hiu ... dựng cho thit k i vi bờ tụng thụng thng.[9] Tớnh c bin dng ca tit din, t bin dng ta xỏc nh c ng sut ct thộp v bờ tụng - 10- fy m 200 kN/mm fy m Hỡnh 1.8 ng cong ng sut bin dng ngn hn dựng cho...
... dựng quy trình tínhtoán cốt thép không đối xứng cấukiện chịu nén lệch tâm Kết luận Thiết kế cấukiện chịu nén lệch tâm theo TCXDVN 356-2005 phức tạp nên việc xây dựng quy trình tínhtoán cụ thể ... tính toán, giúp ngời kỹ s tiếp cận cách đắn dễ dàng toántínhtoán cốt thép không đối xứng cấukiện chịu nén lệch tâm Tài liệu tham khảo Phan Quang Minh, Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống Kết cấu ... đến trọng tâm cốt thép chịu ' kéo (nén) As As Rb - cờng độ chịu nén tínhtoán bê tông Rs , Rsc - cờng độ chịu kéo, nén tínhtoán cốt thép (với nhóm thép CI, CII CIII, ta có Rs = Rsc ) R , R -...
... phần điều kiện có tác động tổng hợp yếu tố ngoại cảnh Từ xây dựng hệ phơng trình vi phân thờng mô biến đổi sinh khối nồng độ hợp phần Bài toán đợc giải điều kiện dừng sơđồ lặp Runge-Kutta cho vùng ... mùa gió Đông Bắc mùa gió Tây Nam đợc tínhtoán thống kê ô 0,5 độ kinh-vĩ từ nguồn số liệu WOA phát hành năm 2001 [7] - Cờng độ xạ đợc tínhtoán theo điều kiện thiên văn trung bình vĩ độ địa lý ... mg/m3, nhỏ Một số kết tínhtoán suất sinh học so với mùa gió Đông Bắc Nơi có sinh khối cao thuộc khu vực biển khơi Đà Nẵng, lân cận vùng nớc trồi khơi Khánh Hoà Trờng Sa Kết tínhtoán suất thứ cấp...
... Điều kiện ban đầu điều kiện biên Số liệu thực đo năm 1992 55 mặt cắt ngang sơđồtính đoạn sông nghiên cứu đợc sử dụng làm điều kiện địa hình ban đầu Tại thời điểm ban đầu (t=0, cha tính toán) , ... Kết tínhtoán lựa chọn hàm vận chuyển bùn cát 71 2.2.8 Các công thức vận chuyển cát (1979) sỏi (1984) Yang Yang (1979) đề xuất công thức vận chuyển cát điều kiện dòng chảy vợt nhiều điều kiện ... (1990), Yang cộng (1996) Mỗi hàm vận chuyển bùn cát đợc xây dựng cho phạm vi kích thớc bùn cát điều kiện dòng chảy định Các kết tínhtoán dựa sở hàm vận chuyển khác khác đáng kể so với hàm khác so...