phần mềm phần tử hữu hạn plaxis 8 2

Ngày tải lên: 20/06/2014, 17:20

Ngày tải lên: 06/08/2014, 01:20

... Các phần tử Mô hình toán Phần tử điểm nút Biến dạng phẳng Phần tử 15 điểm nút Lưới phần tử hữu hạn Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Đối xứng trục (Plane strain) ...  y   D21 ε z   D   31  = γ xy   D41 γ   D51  yz   γ zx   D61    Biến dạng Biến dạng dẻo {ε } = [D]{σ } D 12 D13 D14 D15 D 22 D23 D24 D25 D 32 D33 D34 D35 D 42 D 52 D43 D53 ... + b2y + b3x2 + b4xy + b5y2 Biến dạng: Tính từ chuyển vị Đối với phần tử điểm nút: PhÇn tö nót Cách viết khác: u = N1u1+N2u2+N3u3+N4u4+N5u5+N6u6=[N]{U} ε xx = δu = a1 + 2a3 x + a4 y δx δv = b2...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... Cohesion=5 kPa Phi =20 degree E=1000 kN/m2, v=0.3 Soil 2: Mohr-Coulomb Unit Weight= 18 kN/m3 Cohesion=10 kPa Phi =25 degree E =20 00 kN/m2, v=0.3 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Nhập tiêu lý ... tiêu lý lớp đất Nguyễn Hồng Nam, 20 07 10 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Tạo lưới phần tử hữu hạn Điều kiện mực nước ban đầu 11 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 12 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Áp lực nước lỗ rỗng ban đầu ... Hồng Nam, 20 07 18 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Kết tính ổn định theo SLOPE/W Phân tích giảm c, ϕ: lưới biến dạng Kminmin=1.464 (PP Morgenstern-Price) 19 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 20 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 K=1.464...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... Nhược điểm: - Chưa xét ảnh hưởng 2 - Chưa xét phụ thuộc trạng thái ứng suất đặc tính đàn hồi 39 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Kết luận • Phương pháp phần tử hữu hạn công cụ hữu ích việc mô toán địa kỹ thuật ... thoát nước 37 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Các tham số mô hình Mohr-Coulomb • • • • • Góc ma sát ϕ Lực dính c Góc nở ψ Mô đun đàn hồi E50 Hệ số Poisson ν 38 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Nhận xét mô hình M-C • ... khác • Có thể xác định chế phá hoại mà không cần phải xác định trước phương pháp số khác 48 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... Phi =25 degree E =20 00 kN/m2, v=0.3 Nguy n H ng Nam, 20 07 Nh p s li u Nguy n H ng Nam, 20 07 Nh p ch tiêu c lý l p t1 Nguy n H ng Nam, 20 07 Nh p ch tiêu c lý l p t2 10 Nguy n H ng Nam, 20 07 T ol i ph ... ng Nam, 20 07 Phân tích n nh mái d c Soil 1:Mohr-Coulomb Unit Weight=15 kN/m3 Cohesion=5 kPa Phi =20 degree E=1000 kN/m2, v=0.3 Soil 2: Mohr-Coulomb Unit Weight= 18 kN/m3 Cohesion=10 kPa Phi =25 degree ... n H ng Nam, 20 07 i u ki n m c n c ban u 12 Nguy n H ng Nam, 20 07 Áp l c n c l r ng ban u 13 Nguy n H ng Nam, 20 07 ng su t ban u (PP tr ng l c) Ch n M-weight=0 14 Nguy n H ng Nam, 20 07 Tính toán...

Ngày tải lên: 31/03/2015, 09:18

... 0 .2 584 0.4 084 0.5 584 0.7 084 0 .85 84 1.0 084 ] Phần tử 5: M=1.0e+004 *[ -9 . 82 28 -7. 529 3 -5. 480 8 -3.6771 -2. 1 183 -0 .80 45 0 .26 45 1. 088 6 1.66 78 2. 0 021 2. 0914 1.9359 1.5355 0 .89 02 0] Q=1.0e+003 *[ -8. 4557 ... tải giai đoạn Phần tử 1: M= 1.0e+004 *[ 0 .89 02 1.5355 1.9359 2. 0914 2. 0 021 1.66 78 1. 088 6 0 .26 45 -0 .80 45 -2. 1 183 -3.6771 -5. 480 8 -7. 529 3 -9 . 82 28 ] Q=1.0e+004 *[ -0.3544 -0 .2 687 -0. 183 0 -0.0973 -0.0116 ... 0 .24 56 0.3313 0.4170 0.5 027 0. 588 4 0.6741 0.7599 0 .84 56] Phần tử 2: M=1.0e+005 *[ -0. 9 82 3 -0.5156 -0. 123 9 0.19 28 0.4345 0.60 12 0.6 929 0.7096 0.6513 0.5 180 0.3097 0. 026 4 -0.3319 -0.76 52 -1 .27 35...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 08:54

... số phần tử Có họ phần tử sau: họ phần tử khối, họ phần tử vỏ, họ phần tử dầm, họ phần tử v.v Mỗi họ phần tử có đặc trưng khác nhau, sử dụng kết cấu khác b Bậc tự GVHD_THS.TRẦN THANH HẢI Trang 29 ... Tương ứng, bậc tự 1, 2, có trong phần tử ba chiều, có bậc tự có phần tử plane strain, plane stress, phần tử axisymmetric b Phần tử (Shell element) Hình 23 Mô hình phần tử Phần tử shell sử dụng với ... NGHIỆP Hình 20 Phần tử khối ba chiều: Hình nêm, tứ diện hình chóp • Phần tử khối hai chiều Phần tử hai chiều tứ giác tam giác Hình 21 cho thấy ba nhóm phần tử sử dụng phổ biến Hình 21 Phần tử Plane...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 10:36

... - 12. 59 622 38 G2 = 0.500399 027 G = G1 + G2 = ( J / m2 ) - 12. 09 5 82 48 Đơn vị Sơ đồ phân bố lưới ứng suất đầu vết nứt Trang 22 NỘI DUNG ĐỀ TÀI Chương I Cơ học phá hủy Chương II Phương pháp phần tử hữu ... phương trình phần tử BƯỚC Ghép nối phần tử BƯỚC Giải phương trình Trang CII PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN CÁC PHẦN TỬ CƠ BẢN Mỗi phần tử có đặc trưng khác bởi: dạng hình học, họ phần tử, bậc tự do, ... abs(F_k1_upper)*abs(U_l1_upper)-abs(F_k1_lower)*abs(U_l1_lower))/(delr *2) G2=-(abs(F_i2_upper)*abs(U_m2_upper)-abs(F_i2_lower)*abs(U_m2_lower)+ abs(F_k2_upper)*abs(U_l2_upper)-abs(F_k2_lower)*abs(U_l2_lower))/(delr *2) G=(G1+G2) *status Trang 17...

Ngày tải lên: 16/04/2013, 11:14

... Đất sét mềm Sỏi, cuội, macadam, balat Thép Đá xây Nớc Ngọt Mặn Tỷ trọng (kg/m3) 28 0 0 22 50 960 1 925 1775 1 925 24 00 1600 1600 22 50 785 0 27 25 1000 1 025 1.3.1 .2 Ti trng tc thi (Hot ti) : 1.3.1 .2. 1 Hot ... 1,75 1,5 1 ,25 n 1,5 1 + Mụ men (õm) tỏc dng lờn phn hng TTGH CI (ó cú h s): 0 ,25 2 0,5 52 1,0 52 + 1 ,25 ì10,16ì1,05 + 1,5ì1,575ì + 1 ,2 ì1,75ì 75,11ì (1 + 0 ,25 ) ì M = 1 ,25 ì 5, 525 ì 2 = 23 ,66 (KN.m) ... M LL = 4934 ,8 + 1,75 x 27 22 0 = 52 569 ,8 (N.mm/mm) = 52, 570 (KN.m/m) Mụ men õm khng ch BMC (ó cú h s) trng thỏi Cng I : M u = MDL + 1,75 ì M LL = 4934 ,8 + 1,5 x 27 22 0 = 45 764 ,8 (N.mm/mm)...

Ngày tải lên: 13/09/2013, 21:13

... thí nghiệm trục (2 đoạn thẳng) 32 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Hàm chảy (Yield function) σy f ≡ r − s sin ϕ − c cos ϕ Điều kiện áp dụng cho tất mặt phẳng nghiêng góc α Nguyễn Hồng Nam, 20 07  σ −σ y  ... σ xy r=  x     σ +σ y  s= x      33 Hàm chảy (Yield function) 34 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Góc nở ψ (Dilatancy angle) ϕ = ψ + ϕi • Trượt xảy mặt nghiêng góc ψ so với phương ngang (không ... động mặt phẳng ngang (ϕ) lớn góc ma sát chống lại trượt mặt phẳng nghiêng (ϕi) 35 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... (Yield function) σj tăng εp σj tăng εpi Isotropic hardening Kinematic σi σi hardening 28 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Mô hình đàn hồi tuyến tính tương đương • Ứng xử thực đất đàn hồi, tuyến tính q=σ1-σ3 ... test) σ3=0 Cách xác định E50 từ thí nghiệm nén nở hông 29 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ε1 Mô hình Mohr-Coulomb σy σx σz σx= σz 30 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ... < 0: dỡ tải Miền đàn hồi Mặt chảy Chú ý: f, g hàm độc lập hệ toạ độ tham số ứng suất 27 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Lý thuyết dẻo Để mô đặc tính biến dạng dẻo, hai giả thiết sau sử dụng: f=g: luật...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

...  γ zx   D61    {ε } = [D]{σ } D 12 D 22 D 32 D13 D23 D33 D14 D24 D34 D15 D25 D35 D 42 D 52 D 62 D43 D53 D63 D44 D54 D64 D45 D55 D65 D16  σ x   σ  D26   y  D36  σ z      D46  ... quát), 21 phần tử (đối xứng),13 phần tử (đối xứng qua mặt phẳng), phần tử (đối xứng qua mặt phẳng), phần tử (đối xứng trục) Đàn hồi đẳng hướng, tham số sau độc lập: E, ν, K, G 25 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ... phương pháp Ko 22 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Biến dạng đàn hồi biến dạng dẻo ε = εe + ε p σ Trong ®ã, εe: biÕn d¹ng ®µn håi, εp: biÕn d¹ng dÎo, εp εe ε ε: biến dạng tổng 23 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Đàn hồi...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... Hồng Nam, 20 07 Phương pháp Ko • Ứng suất ban đầu tính sau: • Phải biết hệ số áp lực đất Ko • Thuận lợi: Không liên quan đến chuyển vị • Khó khăn: Không cân mặt nghiêng 18 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phương ... 1− v 19 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phương pháp trọng lực • Bỏ qua Phương pháp Ko, ΣMweight=0 • Phase 1: Chọn Plastic calculation, Total multipliers Đặt ΣMweight=1 • Phase 2: Chọn Reset displacements ... ΣMweight=1 • Phase 2: Chọn Reset displacements to zero để loại bỏ chuyển vị trọng lực gây 20 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... (1 − 2 )(1 +ν )  0  E = Mô đun đàn hồi [kN/m2] ν = Hệ số Poisson [-]    − 2    14 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Ma trận độ cứng phần tử Lực nút Pe do: Lực khối lực mặt tác dụng lên phần tử Quan ... Quan hệ lực nút chuyển vị nút Ke*Ue = Pe Trong Ke ma trận độ cứng phần tử K e = ∫ BT CBdv  Px     Py   P2 x     P2 y  e P =      P   6x  P   6y Trong đó: C: Ma trận ... vĩ mô thay đổi thể tích Bản thân hạt đất bị biến dạng 13 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Hạt cát (Goto, 1 986 ) Hạt sét (Sivakugan, 20 01) Quan hệ ứng suất-biến dạng Định luật Hooke σ = Cε C ma trận độ cứng...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... Các phần tử Phần tử điểm nút Lưới phần tử hữu hạn Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phần tử 15 điểm nút Mô hình toán Biến dạng phẳng Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Đối xứng trục (Plane strain) ... (Axis-symmetry) Chuyển vị Phần tử điểm nút: Nội suy bậc u(x,y) = a0 + a1x + a2y + a3x2 + a4xy + a5y2 v(x,y) = b0 + b1x + b2y + b3x2 + b4xy + b5y2 PhÇn tö nót Cách viết khác: u = N1u1+N2u2+N3u3+N4u4+N5u5+N6u6=[N]{U} ... chuyển vị Đối với phần tử điểm nút: ε xx = δu = a1 + 2a3 x + a y δx δv ε yy = = b2 + b4 x + 2b5 y δx δu δv γ xy = + = ( b1 + a )( a + 2b3 ) x + ( 2a5 + b4 ) y δy δx 10 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... pháp số : Sai phân hữu hạn FD (Finite Difference) Phần tử biên BE (Boundary element) Phần tử hữu hạn FE (Finite element) Phần tử rời rạc DE (Distinct element) Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ... Nam, 20 07 Các phương pháp giải toán địa kỹ thuật • • • • Kinh nghiệm thực tế Lời giải lý thuyết “closed form” Phương pháp cân giới hạn LEM (Limit equilibrium method) Phương pháp số : Sai phân hữu ... Nguyễn Hồng Nam, 20 07 (Koseki, 1999) Lời giải toán học vật rắn Lực khối lực mặt, Fi, Ti Chuyển vị ui Tương hợp Cân Ứng suất σij Biến dạng εij Mô hình vật liệu Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phân tích toán...

Ngày tải lên: 01/08/2014, 23:21

... 0.0000000000 0.5 688 888 889  0.5 384 693101 Năm điểm 0.4 786 28 6 705  0.90617 984 59 0 .23 6 92 688 50  0 .2 386 19 186 1 0.4679139346  0.66 120 9 386 5 Sáu điểm  0.9 324 6951 42 8. 4 0.3607615730 0.171 324 4 924 Các bước ... +k6 k k k 58 + 58 k59 +k9 (8. 22 ) k 5 5  8 k63 k65 + 65 k k66 +k6 + 66 k k69   5 k74 k77 k 78  6 5 7  k84 + 84 k k85 + 85 k k7 k 88 + 88 + 88 k89  k k  7 k95 + 85 k9 k6 k 98 k99 + 89  k9  ... Một điểm 2. 0000000000  0.57735 026 92 Hai điểm 1.0000000000 Ba điểm 0 .88 888 888 89 0.0000000000  0.77459666 92  0.339 981 0 435 0.5555555555 Bốn điểm 0.6 521 4515 48  0 .86 11363116 0.34 785 484 51 0.0000000000...

Ngày tải lên: 05/08/2014, 17:22

... 1,64 5,050 DS2 1,64 DS3 (1/4R) DS3 (1/8R) Mẫu max = .K (kN/mm ) Số chu trình N 3,373 23 4,9 105 2, 574 2, 234 155,7 1,5 x 107 1,53 1 ,22 5 1,614 133,7 > 1 08 1,53 0 ,86 3 1,447 101,9 > 1 08 IV Kết luận ... sau lắp ghép Chiều dài mối ghép a (mm) b1 (mm) L (mm) D (mm) DS1 559 915 549 DS2 1 82 9 559 915 549 DS3 1 82 9 1 82 9 565 86 4 574 1016 Đờng dẫn chơng trình: AUTODESK INVENTOR 10 (Tool/Design Accelerator ... bảng C theo ASM), ta dùng phần mềm AUTODESK INVENTOR 10 để tính đợc độ dôi dung sai cho phép Sau thiết kế hình học cho mẫu ta dùng phần mềm ANSYS (phơng pháp phần tử hữu hạn) để có đợc trạng thái...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 13:21