mất mát ứng suất do ma sát 5

... 1, 05* fpi (với fpi: ứng suất cáp trước kích) 35 Nhận xét phương pháp tính tốn • Mất mát ứng suất ma sát BTCT dự ứng lực căng sau phụ thuộc vào hệ số ma sát (μ), độ cong cáp, lực kích cáp, hệ số ma ... thép 15x10-4 ÷ 50 x10-4 0,30 Thép dịch chuyển mặt chì 15x10-4 ÷ 50 x10-4 0, 25 Kiểu tiếp xúc Ghi chú: Điều 18 .5. 2.6 [8] Áp dụng tính tốn biện pháp khắc phục ma sát: Dự tính mát ứng suất ma sát cho ... đổi tuyến tính ứng lực trướ sau k [4] nh hay ến ứ ớc kích ể g a ng kết ó: Vậy để tính tốn m mát ứng suất ma sát từn vị trí cáp k cấu ta có (4) Nhìn c chung mát ứng suất ma sát dự ứng lực căng sau,...

Ngày tải lên: 09/04/2015, 19:24

... 75 70 0, 15 65 0,88 60 55 3 ,57 50 5, 2 45 6,71 40 8, 05 35 9 ,52 30 10,76 25 11,86 20 12,83 15 13,77 10 14,3 14,74 15 15 10 14,8 15 14,3 20 13 ,58 25 12 ,55 30 11,3 35 9,67 40 7,74 45 5,7 50 3 ,52 55 ... ình [°] [mm] 80 75 70 65 0 ,5 60 1,9 55 4,3 50 7,13 45 9 ,5 40 11,48 35 13 30 14, 15 25 14,8 20 15 15 15 10 15 15 15 15 10 15 15 15 20 15 25 14,8 30 14, 15 35 12,9 40 11,3 45 9,3 39 Chuyên đề tốt ... 80 75 70 65 1, 65 60 3,4 55 5, 07 50 6,7 45 8,18 40 9 ,54 35 10, 75 30 11, 85 25 12,8 20 13 ,58 15 14,2 10 14,6 14,88 14,97 14,8 10 14 ,55 15 14,1 20 13 ,5 25 12,7 30 11,8 35 10, 65 40 9,48 45 8,08 50 ...

Ngày tải lên: 11/05/2015, 17:05

... giảm mát ứng suất kết cấu bêtông DƯL giải pháp cần thiết nhà thiết kế Sau biện pháp hạn chế mát ứng suất kết cấu bêtông DƯL III.2 Biện pháp làm giảm mát ứng suất ma sát III.2.1 Nguyên nhân gây ma ... Nhóm mát xảy theo thời gian III PHÂN TÍCH VÀ ĐỀ XUẤT CÁC BIỆN PHÁP HẠN CHẾ MẤT MÁT ỨNG SUẤT III.1 Sự cần thiết phải giảm mát ứng suất kết cấu bêtơng DƯL Trong phần trình bày cho thấy mát ứng suất ... tỷ lệ 15% đến 35% độ chùng 1000 Về sau tượng chùng diễn chậm lại Mất mát chùng sau năm 1, 25 lần mát chùng 1000 mát chùng sau 50 năm 1,7 25 lần mát chùng 1000 • Chủng loại cốt thép: tỷ suất chùng...

Ngày tải lên: 27/03/2014, 16:54

Ngày tải lên: 17/03/2016, 21:03

... lệ mát ứng suất cáp dự ứng lực căng Hình 13 Quan hệ chuyển vị lớn dầm vị trí nhịp biên tỷ lệ mát ứng suất cáp dự ứng lực căng ngồi Hình 11 Quan hệ ứng suất tiếp lớn bê tông tỷ lệ mát ứng suất ... dự ứng lực căng ngồi Hình 14 So sánh gia tăng ứng suất cáp dự ứng lực căng cáp dự ứng lực căng theo tỷ lệ mát ứng suất cáp dự ứng lực căng ngồi Trong trường hợp phân tích mát ứng suất cáp dự ứng ... cáp với mát ứng suất tổng số bó cáp dự ứng lực căng thời điểm bê tông chuyển sang trạng thái chịu kéo (ứng suất nén bê tông MPa) (1) % mát ứng suất N bó cáp dự ứng lực căng (2) % mát ứng suất toàn...

Ngày tải lên: 11/12/2016, 22:57

... Cường độ chảy dẻo cáp DƯL(≈ (0. 65 ÷ 0. 75) fPU) fPi = fPj - ∆ fPES - ∆ fPR1 (ƯS ban đầu bó cáp cuối giai đoạn căng) MẤT MÁT ỨNG SUẤT THEO THỜI GIAN 8 .5 Mất mát ứng suất co ngót: ε SR =ktđ ε SR,U ... 0.015H 50 0   Δf PSR = 0.7(1.7 - 1.03H)  0 .56 x 197   50 0 + 0 .55  Đối với cấu kiện căng trước ∆fPSR= 117 – 1.03H (Mpa) Đối với cấu kiện căng sau: ∆fPSR= 93 – 0.85H (Mpa) 8.6 Mất mát ứng suất ... 0. 75) fPU) fPi = fPj - ∆ fPES - ∆ fPR1 (ƯS ban đầu bó cáp cuối giai đoạn căng) MẤT MÁT ỨNG SUẤT THEO THỜI GIAN 8 .5 Mất mát ứng suất co ngót: ε SR =ktđ ε SR,U => ∆ fPSR = ε SR EP xác đònh biến dạng có...

Ngày tải lên: 16/12/2016, 21:42

... lót ma sát trực tiếp với dẫn đến cường độ hao mòn ổ lớn Tải nhiệt: Nhiệt sinh ma sát trục với bạc lót (ma sát trượt) ma sát ổ lăn (ma sát lăn) V - Vận tốc trượt • Mơi trường liên kết ma sát làm ... L5 + T1 (L1 + L4) + T2 L4 – T4 L7 – T5 (L5 – L8) – T6 L5 – C T7 (L5 + L6) – T8 (L5 + L6 + L3) = ∑M D (a) = V1 L5 + T7 L6 + T8 (L3 + L6) – T5 L8 – T4 (L5 – L7) – T3 L5 – T2 (L5 + L4) – T1 (L5 ... nghiệp ⇒ R1’ = 160 Trang 23 382 + 120.(3 05, 5 + 381) − (70 + 290).3 05, 5 = 7 ,55 9 (N) ≈ (N) 381 2 .5. 3.KIỂM TRA ĐỘNG CƠ ĐIỆN Lực ma sát (Fmsi’) mô men ma sát (Mmsi’) sinh ổ trượt trường hợp có thêm...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 22:02

... 2.10 V ' 50 29) Công suất trục máy đo là: = 2.10 50 = 120 (rad/s) (2 – Nt’ = Mx’ ωt ' = 4,8 120 = 57 6 (W) = 0 ,57 6 (kW) (2 – 30) Công suất cần thiết động là: Nycđc’ = N t' ηd = 0 ,57 6 0, 95 = 0,61 ... trục ứng với V1’ = (m/s) là: ωt1' = 2.10 V 1' 50 = 40 (rad/s) Công suất trục: Nt1’ = Mx’ ωt1' = 4,8 40 = 192 (W) = 0,192 (kW) Công suất yêu cầu từ động xác định: Nycđc1’ = N t1' ηd = 0,192 0, 95 ... ứng với V1’ = (m/s) là: ωt ' = 2.10 3V ' 50 = 80 (rad/s) Công suất trục: Nt2’ = Mx’ ωt ' = 4,8 80 = 384 (W) = 0,384 (kW) Công suất yêu cầu từ động xác định: Nycđc2’ = N t2 ' ηd = 0,384 0,95...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... cao, làm việc êm ổ lăn Nhưng ma sát ổ trượt thường lớn ma sát ổ lăn Điều trái với mong muốn vừa nêu Để giảm ma sát giảm mòn cho BLTCV, mặt cần tìm kiếm vật liệu chống ma sát để làm bạc, phù hợp với ... (hai thơng số hiệu suất chân vịt công suất tàu quy định), để giảm tải, nghĩa giảm áp suất danh nghĩa bề mặt bạc, nhằm giảm ma sát hao mòn, người ta tăng chiều dài bạc lái lên (4 - 5) lần chiều dài ... cứng thấp loại hợp kim chống ma sát dùng, lại bị ăn mòn nước biển Các loại vật liệu này, không đáp ứng cho vạn tàu cá cỡ nhỏ, mà nghìn tàu cá loại 90 mã lực dùng loại vật liệu Tàu cá có cơng suất...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... (7) bảng chia độ (6) so với phương thẳng ứng Từ giá trị độ lệch kim (7) trọng lượng đối trọng (14) xác định mô men ma sát, lực ma sát từ tìm hệ số ma sát ổ trượt Nhiệt độ làm việc ổ trượt khống ... trục ma sát sinh ổ trục trình máy làm việc Trục (3) quay với nhiều vận tốc khác nhờ truyền đai (2) Ổ trục chịu tải trọng P có vận tốc trượt tương đối trục bạc lót V Ma sát sinh ổ trục ma sát trượt ... vị hai thép chữ U bốn bulông M20 Trên ống bao (8) bố trí đường nước (5, 12) để bơi trơn làm mát cho ổ trượt Bộ phận đo ma sát kiểu lắc vật lý gồm có: Thanh treo đối trọng (13), đối trọng (14)...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... lót ma sát trực tiếp với dẫn đến cường độ hao mòn ổ lớn Tải nhiệt: Nhiệt sinh ma sát trục với bạc lót (ma sát trượt) ma sát ổ lăn (ma sát lăn) V - Vận tốc trượt  Môi trường liên kết ma sát làm ... là: Tốc độ trượt hai bề mặt ma sát, tải trọng tác dụng lên ổ thông số đầu hệ số ma sát 3.Xác định hệ số ma sát Lực ma sát ổ đỡ: Fms = Fms1 + Fms2 (N) (1 – 3) Lực ma sát sinh tai bạc lót phía lái: ... sinh mô men ma sát (M0) ngược chiều với mô men ma sát ổ, chiều với mơ men ma sát đối trọng gây (M1).Vì vậy, tính mơ men ma sát ổ thơng qua đối trọng cần phải cộng thêm mô men M0 = 0 ,5 f0 P (1 –...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... 70.(381  3 05, 5)  120.3 05, 5 381 = 109,9 (N) ≈ 110 (N) L  M = R1 L2 - Pt - Pqn (L1 + L2) + Ppl L3 = E   (N) R1 L2 + Ppl L3 = Pt R1 = 160 L2 + Pqn (L1 + L2) 381  120(3 05, 5  381)  70.3 05, 5 381 ... Ký Giá trị Đơn vị hiệu Chiều dài trục L 992 mm Đường kính trục d 50 mm Chiều dài từ tâm nặng tới bạc L1 3 05, 5 mm L2 381 mm L3 3 05, 5 mm lót phía lái Chiều dài từ bạc lót phía lái tới bạc lót phía ... tới tâm L4 54 mm Chiều dài hai ổ bi L5 256 mm Chiều dài từ bạc lót phía mũi tới L6 71 mm Chiều dài bạc lót phía lái Lb1 210 mm Chiều dài bạc lót phía mũi Lb2 84 mm Chiều dài ống bao Lob 52 8 mm Khối...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... (N.mm) Mô men ma sát sinh bạc lót phía mũi là: Mms2 = Fms2 d = 11 50 = 2 75 (N.mm) Tổng mô men ma sát sinh ổ trượt là: Mms = Mms1 + Mms2 (N.mm) (2 – 4) Mms = 600 + 2 75 = 8 75 (N.mm) = 0,8 75 (N.m) Để ... Công suất trục xác định: Nt1 = Mx t = 2,6 25 40 = 1 05 (W) Công suất yêu cầu từ động cơ: Nycđc1 = N t1 d = 1 05 0, 95 = 110 ,52 6 (W) ≈ 0,111 (kW) Với V2 = (m/s) Vận tốc góc trục là: t = 2.10 3.V2 50 ... 2.1000.3 50 = 120 (rad/s) Như công suất trục là: Nt = Mx t = 2,6 25 120 = 3 15 (W) = 0,3 15 (kW) Công suất cần thiết động là: N đm (2 – 11)  Nycđc = Nt d  d n t 60.1000 Giá trị hiệu suất truyền...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

...  Vmax (m/s) (2 – 14) Trong đó: D1- Đường kính bánh dẫn (mm) n1- Tốc độ quay bánh dẫn (v/ph) Vmax- Vận tốc cho phép cực đại đai (Vmax = 30 – 35 m/s) V= 3,14.160.1440 60.10 = 12,06 ≈ 12 < Vmax ... TRỤC Khoảng cách trục sơ tính theo điều kiện: 0 ,55 (D1 + D2) + h  Asb  (D1 + D2) (2 – 15) Trong : h - Chiều cao tiết diện đai (h = mm)  0 ,55 (160 + 220) + Asb  (160 + 220)  217   Asb ... Umax (2 – 18) Trong đó: D1 - Đường kính bánh đai dẫn (mm) n1- Tốc độ quay bánh dẫn (v/ph) V - Vận tốc trượt đai (mm/s) Umax - Số vòng chạy cực đại đai giây (Umax = 10) U= 12.10 1213 = 9,9 < Umax...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... 290).(381  3 05, 5)  120.3 05, 5 381 = 632,44 (N) ≈ 632 (N)  M = R1 L2 – Pt E   L2 - Pqn (L1 + L2) + (Ppl + Rt) L3 = R2’ L2 + (Ppl + Rt) L3 = Pt R 1’ = 160 L2 + Pqn (L1 + L2) 382  120.(3 05, 5  381) ... (Ppl + Rt) L3 = Pt R 1’ = 160 L2 + Pqn (L1 + L2) 382  120.(3 05, 5  381)  (70  290).3 05, 5 381 = 7 ,55 9 (N) ≈ (N) ... Như phải kiểm tra lại động chọn xem dùng hay khơng trường hợp có thêm lực Rt 2 .5. KIỂM TRA ĐỘNG CƠ ĐIỆN ĐÃ CHỌN 2 .5. 1.XÁC ĐỊNH CHÍNH XÁC CÁC THÀNH PHẦN LỰC TÁC DỤNG LÊN TRỤC Đầu vào toán thay đổi...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... vị trí thứ i trục Bảng (2 – 5) : Tổng hợp thông số để thiết kế Ký Giá Đơn hiệu trị vị L 992 mm L1 3 05, 5 mm L2 381 mm L3 3 05, 5 mm L4 54 mm Khoảng cách hai ổ bi L5 256 mm Chiều dài từ bạc lót phía ... bạc lót phía lái T2 25 N Tổng lực đặt gối đỡ phía lái T3 50 N Tổng lực đặt trọng tâm ống bao T4 50 N Tổng lực đặt trọng tâm trục T5 173 N Tổng lực đặt gối đỡ phía mũi T6 50 N T7 10 N T8 360 N ... bi, nắp ổ bi bu lông Mx’ – Mô men xoắn truyền tới từ động Mms1’, Mms2’ – Mo men ma sát ổ đỡ trượt Mmsđt – Mô men ma sát đối trọng sinh Hình (2 – 7): Tải tác dụng lên khung máy Đơn giản hoá sơ đồ...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... - Z1 l1 = -349 251 ,5 = -87773 ,5 (N.mm) ≈ -87,8 (N.m) Hình (2 – 14): Sơ đồ xác định nội lực Tại u1 = l1  Mu1 = -Z1 l1 = -349 50 3 = -1 755 47 (N.mm) ≈ - 1 75, 6(N.m) Hình (2 – 15) : Biểu đồ nội lực ... quan trọng khung máy máy, n3 = – 1 ,5[ 4 – tr38] Chọn n3 = 1 ,5 Hệ số an toàn xác định: n = n1 n2 n3 = 1 ,5 1 ,5 = 4 ,5 Tải trọng tính tốn là: Vtt = n Vmax = 4 ,5 892 = 4014 (N) H ình (2 – 10): Sơ ... liệu Ta có: [  ] = ch n (2 – 45) ch - Giới hạn bền chảy vật liệu Do chịu nén chủ yếu nên lấy ch = bn  Từ (2 – 39) tính được: [ ] = bn n = 4 ,5. 15 4 ,5 bn = = 15 (daN/mm2) (2 – 46) Từ (2 -...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... a3 = 50 a4 = 35 b1 = 50 b2 = 50 b3 = 50 b4 = 50 Kích thước bu lơng mối ghép ren giá đỡ chữ A thép chữ U lựa chọn theo lựa chọn kích thước tiết diện Để đảm bảo mối ghép làm việc tốt, tăng cứng ... vẽ lắp thiết bị đo ma sát Trục chân vịt - Bạc lót trục chân vịt THIẾT KẾ CHẾ TẠO GIÁ ĐỠ Ổ TRỤC Được đồng ý Thầy hướng dẫn, chọn thiết kế chế tạo giá đỡ chữ A thiết bị đo ma sát ổ đỡ trục chân ... khơng xác, suất thấp đúc khuôn cát + Kiểm tra khuyết tật sản phẩm đúc khó khăn + Chi tiết đúc có độ bền thấp, làm việc tải trọng cao, đặc biệt tải trọng phức tạp 2.Phạm vi ứng dụng: Do có nhiều...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... 2) Trong đó: V1 - Thể tích V1 = 6 05. 52 .52 = 16 359 2 (mm3) V2 - Thể tích gần 1, 2, V2 = 55 5 190 .52 = 54 83400 (mm3) V3 - Thể tích phần rỗng tạo 1, 2, V3 = 3 35. 130 .52 = 2264600 (mm3) V4 - Thể tích ... tính, thành phần ứng dụng GX 15 – 32 là: Cơ tính: Được thể bảng (3 – 1) đây: Độ bền (daN/mm2) Độ rắn bk bu 15 32 Trong đó: HB bm bn  bc  bx (0, 35- (3– 4 ,5) (0, 75 (1,17– 0 ,5) bk bk 1,8) ... độ nóng chảy, thành phần hố học ứng dung: Được thể bảng (3 – 2) đây: Thành phần hố học (%) Nhiệt độ nóng chảy P C Si Mn (0C) 1 250 S Không Ứng dụng 3 ,5- 2,0- 0 ,5- 3,7 2,4 0,8 0,3 0,1 Thân loại...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20

... làm khuôn để chế tạo ruột Bảng (3 - 5) : Thành phần hỗn hợp làm ruột đúc gang Cát 25% Cát cũ Đất sét Mùn bột cưa 7 ,5% 15% 52 ,5% Độ bền nén tươi kG/cm 0, 75 – 0, 85 Độ thơng khí 80 - 100  Các giai ... ứng với kích thước mẫu 6 05 (mm) cấp xác  1 ,5 (mm) 3.Chế tạo khn ruột  Vật liệu làm khuôn Vật liệu làm khuôn tên gọi ... lượng bé, chiếm chỗ khn để tận dụng thể tích hòm khn, vật liệu đúc khác cấu tạo hệ thống rót khác Do vật đúc khơng lớn, dạng sản xuất hàng loạt nhỏ coi dạng sản xuất đơn chiếc, trường hợp hệ thống...

Ngày tải lên: 08/07/2014, 05:20