... sơ kích thớc đáy móng: l x b = 3,6 x 2,8 m 1.4/ Kiểmtrakích thớc đáymóngtheo TTGH2: * Kiểmtra điều kiện áp lực đáy móng: - Giả thiết chiều cao móng hm= 0,7 m - Tải trọng tiêu chuẩn đáy móng: ... l x b = 1,2x 1,0 m 5/ Kiểmtrakích thớc đáymóngtheo TTGH2: * Kiểmtra điều kiện áp lực đáy móng: - Giả thiết chiều cao móng hm= hmin = 0,6 m - Tải trọng tiêu chuẩn đáy móng: tc N tc = N + ( ... kích thớc đáy móng: l x b = 2,2 x 1,8 m 2.2/ Kiểmtrakích thớc đáymóngtheo điều kiện áp lực đáy móng: - Giả thiết chiều cao móng hm= hmin = 0,6 m - Tải trọng tiêu chuẩn đáy móng: Gvhd: ks...
... m kích thớc đáy móng: l x b = 1,2x 1,0 m 5/ Kiểmtrakích thớc đáymóngtheo TTGH2: * Kiểmtra điều kiện áp lực đáy móng: - Giả thiết chiều cao móng hm= hmin = 0,6 m - Tải trọng tiêu chuẩn đáy ... Chọn l = 2,2 m Chọn sơ kích thớc đáy móng: l x b = 2,2 x 1,8 (m) 1.4/ Kiểmtrakích thớc đáymóngtheo TTGH2: * Kiểmtra điều kiện áp lực đáy móng: - Giả thiết chiều cao móng hm= 0,8 m tc tc M ... Chọn sơ kích thớc đáy móng: l x b = 1,9 x 1,5 m - Chọn Gvhd: hồ viết chơng 10 nhóm thc hiện:nhóm 32 Trang đồ án móng lớp 48k2_xd 2.2/ Kiểmtrakích thớc đáymóngtheo điều kiện áp lực đáy móng: ...
... m tc n tc q tc m p - 1,95 p max tt tt I tt p' II 135 II f ct I b Kiểmtra điều kiện đâm thủng: Kiểmtra chiều cao làm việc móngtheo điều kiện chọc thủng Có : lct l-l - 0,6 cột -h -0,565 0,135 ... KPa ) p 2 Chiều cao làm việc móng xác định theo cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn: P tt b tt 621,043 o 0,7 0,5308(m) ho L 0,4 b R 0,4 0,6 9000 tr n Do đáymóng đặt đất cát pha trạng ... 0,5658(m) Lấy chiều cao móng hm = 0,6 (m) Chiều cao làm việc móng : h0 = 0,6 - 0,035 = 0,565 (m) Làm móng vát nh- hình vẽ : Chiều cao mép móng 250(mm)=0,25(m) 0,000 - 0,45 lớp đất tôn dày 0,45 m...
... ng bánh 3.1.1 Các ch tiêu tính toán truy n ñ ng bánh + Tính ñ b n ti p xúc theo ñi u ki n σ H ≤ [σ H ] + Tính ñ b n u n theo ñi u ki n σ F ≤ [σ F ] + Ki m nghi m v t i 3.1.2 Xác ñ nh ng su t u ... Von Mises 3.2.5.2 Ki m tra ñ b n u n cho ng su t u n cho phép (bánh làm vi c lâu dài b ng thép 40Cr, c i thi n): [σ F ] 247 MPa ng su t tương ñương l n nh t tính toán theo ANSYS n m t i chân ... biên d ng Chương 4- Công ngh gia công bánh biên d ng cycloid dùng bơm Root CHƯƠNG truy n l n, có kích thư c nh g n C u t o c a bơm Root ñư c mô T NG QUAN V BÁNH RĂNG CYCLOID t Hình 1.5 1.1 T ng...
... Tớnh theo s 1: Theo cụng thc (3) tớnh chiu cao vựng chu nộn x Nu x 2a , ly x 2a ; nu x R h0 , kim tra cỏc iu kin theo iu 6.2.2.8 ca TCXDVN 356:2005 Theo cụng thc (6) tớnh ; ly q Theo ... 25 Kim tra bt ng thc (2) Tớnh theo s 3: 26 Theo cụng thc (4) tớnh 27 Kim tra iu kin (13) 28 Nu iu kin ny khụng tha món, thỡ chuyn sang bc 29, nu khụng thỡ kt thỳc 29 Thc hin cỏc bc 67 30 Theo ... vỡ tớnh theo s 2, vic tớnh toỏn tin hnh theo iu kin: 3M t (12) Q Q sw Q b b Vic tớnh toỏn theo s khụng cn tin hnh nu tho iu kin: 13) M Mt 2.3 Trỡnh t tớnh toỏn Vic tớnh toỏn kim tra bn...
... phi phự hp vi s cu to Vic tớnh toỏn theo kh nng chu lc thng c tin hnh theo mt hai loi bi toỏn: bi toỏn kim tra hoc bi toỏn chn tit din Trong bi toỏn kim tra ngi ta ó bit trc kớch thc tit din, ... 3.6 Ch tiờu c lý ca t p 55 Bng 3.7 Tng hp lc theo phng thng ng 63 Bng 3.8 Bng tớnh toỏn n nh trt theo phng phỏp PTHH.68 Bng 3.9 Bng tớnh toỏn n nh y ni theo phng phỏp PTHH .69 Bng 3.10 Bng tớnh ... chung cụng trỡnh khụng b lt Vỡ vy vic kim tra kh nng lt thng l m bo Cũn vic kim tra y ni thng ch tin hnh vi cỏc cụng trỡnh cú ngng thp Chớnh vỡ vy kim tra n nh v bn ca ton b cụng trỡnh ú cú b...
... phỏp tuyn tớnh theo : max,min N M F x Wx (2-15b) Trong : N M , M x : tổng số lực thẳng đứng tác dụng lên đáymóng y : tổng mômen lực hai trục t-ơng ứng qua trọng tâm mặt cắt đáymóng F : diện ... qua trọng tâm mặt cắt đáymóng F : diện tích d-ới đáy Wx, Wy : mômen chống uốn diện tích đáymóng t-ờng hai trục t-ơng ứng 2.3.4 Phõn tớch ni lc theo Phng phỏp phn t hu hn 2.3.4.1 Gii thiu phng ... trng thi k thi cụng v sa cha kn: h s tin cy xỏc nh theo cp cụng trỡnh l cp II, ly theo TCXDVN 285-2002, trang 18, kn = 1.2 m: h s iu kin lm vic ly theo Phc lc B (TCXDVN 285-2002), m=0.95 (tớnh toỏn...
... ng bánh 3.1.1 Các ch tiêu tính toán truy n ñ ng bánh + Tính ñ b n ti p xúc theo ñi u ki n σ H ≤ [σ H ] + Tính ñ b n u n theo ñi u ki n σ F ≤ [σ F ] + Ki m nghi m v t i 3.1.2 Xác ñ nh ng su t u ... Von Mises 3.2.5.2 Ki m tra ñ b n u n cho ng su t u n cho phép (bánh làm vi c lâu dài b ng thép 40Cr, c i thi n): [σ F ] 247 MPa ng su t tương ñương l n nh t tính toán theo ANSYS n m t i chân ... biên d ng Chương 4- Công ngh gia công bánh biên d ng cycloid dùng bơm Root CHƯƠNG truy n l n, có kích thư c nh g n C u t o c a bơm Root ñư c mô T NG QUAN V BÁNH RĂNG CYCLOID t Hình 1.5 1.1 T ng...
... module Kiểmtra tính toàn vẹn module + Kiểmtra phần tử ƣớt + Kiểmtra mặt chịu áp lực lên phần tử + Kiểmtra tỉ lệ chiều dài/chiều rộng + Kiểmtra góc + Kiểmtra tứ giác biến dạng + Kiểmtra phần ... phƣơng pháp kiểmtra độ bền kết cấu thân tàu 11 2.4.2 Kiểmtratheo giá trị ứng suất cho phép 11 2.4.3 Kiểmtratheo giá trị moment uốn giới hạn 11 2.4.4 Kiểmtratheo giá trị ... phải kiểmtra độ bền vị trí: mặt cắt ngang tàu, vách ngăn cuối kiến trúc thƣợng tầng vị trí thay đổi khung xƣơng 2.4.3 Kiểmtratheo giá trị moment uốn giới hạn Kiểmtra độ bền kết cấu tàu theo...
... gây - Kiểmtratheo giá trị mômen giới hạn - Kiểmtratheo giá trị ứng suất pháp tổng hợp 2.2.1 .Kiểm tra độ bền theo giá trị ứng suất cho phép 1 .Kiểm tra độ bền chung Kiểmtra độ bền chung theo ... phương pháp kiểmtra độ bền kết cấu thân tàu 2.2.1 .Kiểm tra độ bền theo giá trị ứng suất cho phép 2.2.2 .Kiểm tra độ bền theo mômen giới hạn 2.2.3 .Kiểm tra độ bền theo giá trị ... pháp kiểmtra độ bền kết cấu thân tàu Theo quy định quy phạm nước, sau xác định tiêu chuẩn bền thích hợp cần tiến hành kiểmtra đánh giá độ bền kết cấu thân tàu trường hợp cụ thể: - Kiểmtra theo...
... xung quanh hạt cao su vừa nghiên cứu Donald Kramer [24] Theo hai tác giả để nhận độ bền dai tốt kíchthước hạt tối ưu khoảng 2-5 µm, với kíchthước hạt pha phân tán nhỏ 1µm vết rạn khó bị ngăn chặn ... cho vật liệu Theo hai tác giả Donald Kramer [8] pha cao su phân tán khơi mào tạo dải cắt tế vi góc từ 55 đến 64 độ theo hướng lực tác dụng Trong vật liệu chứa hạt cao su có kíchthước nhỏ vết ... môi TDI Toluen diisocyanat TEA Trietyl amin TEM Transmission electron microscopy: Kính hiển vi điện tử truyền qua TETA Trietylene tetramin Tg Glass-transition temperature: Nhiệt độ hóa thủy tinh...
... 128 trang, 29 bảng, 90 hình vẽ-đồ thị, 109 tài liệu tham khảo với kết cấu gồm: phần MỞ ĐẦU: trang; TỔNG QUAN: 28 trang,; THỰC NGHIỆM: 20 trang; KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN: 53 trang; KẾT LUẬN: trang; ... THẢO LUẬN: 53 trang; KẾT LUẬN: trang; TÀI LIỆU THAM KHẢO: 10 trang; DANH MỤC CÁC CÔNG TRÌNH ĐÃ CÔNG BỐ CỦA LUẬN ÁN: trang, PHỤ LỤC: trang B NỘI DUNG NGHIÊN CỨU CHÍNH CỦA LUẬN ÁN MỞ ĐẦU Phần trình ... Quốc); Nitrat thủy ngân Hg(NO3)2 (Trung Quốc); Dioxan (Trung Quốc); Diphenyl cacbazon (Merck) 2.2 Phân tích hóa học hóa lý 2.2 Phân tích hàm lượng nhóm epoxy Hàm lượng nhóm epoxy xác định theo phương...
... biểu đồ (H.20 trang 83) + Với X2 = ta có biểu đồ (H.20 trang 83) + Với X3 = ta có biểu đồ (H.21 trang 84) + Với X4 = ta có biểu đồ (H.21 trang 84) + Với X5 = ta có biểu đồ (H.22 trang 85) 37 Thiết ... ta có nhận xét biểu đồ mômen uốn lực dọc trục có giá trị lớn nhng lực cắt lại không Do kiểmtra ta kiểmtra cho khoang cửa sổ Các giá trị nội lực số vị trí nguy hiểm a Trong trờng hợp chịu nén ... phụ thêm Kiểmtra ổn định thành xe b phơng pháp chung tính toán độ bền thùng xe khách hệ Phơng pháp tính gần thùng toa xe khách - Việc tính toán gần thùng toa xe khách nhằm xác định kích thớc...
... i QV KJ 9754,0 Lng nhit tn tht thit b truyn ti mang i QCT KJ 40,0 H s trao i nhit i lu ca TNS n tng TBS W/m.K 12,778 H s trao i nhit i lu t tng TBS mụi trng W/m.K 4,276 B dy ca tụn m 0,003 0,997 ... lò Fghi (m), - Thể tích buồng đốt Vbđ (m) - Chiều cao buồng đốt l h (m) - Diện tích đáy lò FL (m) Gọi hai cạnh đáy lò l a, b Nếu chọn trớc a (m), tìm đợc b (m) v ngợc lại Từ kết tính toán trên, ... tích hạt ngô V1H (mm3) + Thể tích X hạt VH (mm3) + Thể tích sơ buồng sấy l VBS (mm) + Diện tích đáy buồng sấy F (m) Hình Sơ đồ LĐ đợc lắp với hệ thống sấy tĩnh vỉ ngang (Tùng v cs., 2005) 510...
... Từ (1)(2) ta có : RAX = 1270(N) RBX = 1270(N) Tính xác trục : Ta dễ thấy có tiết diện cần phải kiểmtra tiét diện lắp bánh z = 18 tiết diện chỗ lắp ổ B Vẽ biểu đồ mô men uốn xoắn ... tải trọng lấy Ktt=2 KN: chu kỳ tải trọng KN=1 m n 10.3 2,61,08 1950 1,45 24.10.0,25.35000 851 theo sức bền tiếp xúc 100 6800 i K N mtx Z tx i. n i: tỉ số truyền i=0,375 0=0,71,6 lấy...
... lợng dòng chảy Khuỷu đơn Các kết đo đợc theo phân bố vận tốc trung bình rối suy giảm theo khoảng cách sau khuỷu tuỳ theo loại xoáy, số Reynold độ nhám Theo đồ thị 3.5 thấy vận tốc rối không thay ... hầu hết cỡ nh chủng loại đồng hồ chuẩn đợc sử dụng Việt Nam đến năm 2010 Việc tiến hành kiểm định hay kiểm tra, thử nghiệm mẫu phơng tiện đo thể tích, lu lợng lu tốc đợc tiến hành thông qua đồng ... thuật quân sự, trang 12-16 Nguyễn Hồng Thái Cải tiến hoạt động cấu chuyển dòng hệ thống chuẩn đầu lu lợng nớc Tuyển tập Công trình khoa học Hội nghị học toàn quốc lần thứ bảy 12/2002, trang 436443...
... (2.1) Theo nguyên lý cộng tác dụng, chuyển vị là: = 11 + 12 + 13 + 1p = = 21 + 22 + 23 + p = = + + + = 31 32 33 3p (2.2) ij - chuyển vị theo phơng Xi lực Xj gây nên ip - chuyển vị theo ... tính toán, biểu đồ Ntp thực đợc thay hình thang có bề cao t Theo công thức (2.27) tung độ biểu đồ tơng đơng hai đầu mút đoạn t (đáy nhỏ đáy lớn hình thang) đợc tính: ( N tap ) td = ( t a ) ( ... có ý nghĩa quan trọng việc tính toán kết cấu theo phơng pháp phần tử hữu hạn 2.3.4 Phơng pháp giải bải toán kết cấu theo phơng pháp phần tử hữu hạn Theo phân tích ta thấy, giải đợc hệ phơng trình...