kết quả tính toán được trình bày trong bảng 1
Kết quả tính toán dự báo quá trình lan truyền dầu khi xảy ra sự cố tràn dầu tại khu vực cảng Sơn Dương – Foromosa, Hà Tĩnh
... mơ hình tính tốn 10 CHƯƠNG III: KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU 13 3 .1 Các kịch tính tốn 13 3.2 Kết tính toán tràn dầu khu vực cảng Sơn Dương – Formosa, Hà Tĩnh 14 3.2 .1 Diễn biến ... Sơn Dương (từ ngày 11 /6/2 010 đến 18 /6/2 010 ) 21 Hình 3 .13 : Vệt dầu loang kỳ triều cảng Sơn Dương (từ ngày 07/06/2 010 đến 10 /06/2 010 từ ngày 19 /06/2 010 đến 22/06/2 010 ) 22 Với ... triều rút (lúc 17 h ngày 07/06/2 010 ) 20 Hình 3 .11 : Vệt dầu loang triều lên kỳ triều cường cảng Sơn Dương (từ ngày 11 /06/2 010 đến 18 /06/2 010 ) 21 Hình 3 .12 : Vệt dầu
Ngày tải lên: 27/08/2018, 19:01
Kết quả tính toán thủy văn, thủy lực dự án thủy lợi thượng mỹ trung
... 1. 66 0.92 1. 70 1. 69 1. 08 1. 56 1. 07 1. 07 1. 07 0.80 0.94 1. 41 1.38 1. 18 1. 13 1. 28 1. 13 1. 77 1. 29 1. 18 1. 01 0.89 1. 58 0.87 0.85 1. 04 1. 58 0.94 1. 03 0.85 1. 05 1. 70 1. 05 0.80 1. 71 1.64 0. 91 1.69 1. 68 ... 1. 78 1. 13 0. 81 1.80 1. 72 0.87 1. 77 1. 77 0.98 1. 63 0.97 0.97 0.97 0. 81 0.94 1. 43 1. 41 1 .19 1. 14 1. 29 1. 14 1. 78 1. 32 1. 24 1. 05 0.98 1. 59 0.87 0.86 1. 07 1. 59 0.95 1. 06 0.86 1. 07 1. 71 1.08 0. 81 1.72 ... 1. 04 1. 02 1. 67 0.87 0.85 1. 07 1. 67 0.96 1. 07 0.86 1. 08 1. 77 1. 09 0.80 1. 79 1. 71 0.93 1. 76 1. 76 1. 08 1. 62 1. 07 1. 08 1. 08 0.80 0.94 1. 47 1. 44 1. 18 1. 13 1. 22 1. 13 1. 84 1. 34 1. 26 1. 06 0.98 1. 68 0.87
Ngày tải lên: 29/02/2016, 21:48
Ket qua tinh toan chi so PEII binh dinh
... đăng ký Vốn thực 2 013 2 014 2 015 2 016 2 017 2 018 10 1. 030,4 14 1,5 61, 8 84 ,1 117 ,2 84,9 41, 31 55,95 19 ,33 24,32 27,43 30,7 Nguồn: Niên giám thống kê tỉnh Bình Định năm 2 013 , 2 017 Số lượng dự án FDI ... khu vực nhà nước địa bàn tỉnh Năm 2 013 2 014 2 015 2 016 2 017 2 018 Số lượng dự án cấp phép 43 38 39 18 42 46 3 .10 9,90 1. 358,09 3.657,55 3.227,00 12 .244,33 6 .14 0 ,17 Vốn đầu tư (tỷ đồng) Nguồn: Báo ... 2 014 đến 2 018 dẫn bảng Bảng 5: Tổng hợp số thành phần PCI Bình Định từ năm 2 014 -2 018 Chỉ số thành phần 2 014 2 015 2 016 2 017 2 018 Gia nhập thị trường 8,79 9,0 8,65 7,75 6,85 Tiếp cận đất đai 6 ,18
Ngày tải lên: 22/10/2021, 09:29
Tính chất khác nhau căn bản giữa kết quả tính toán trạng thái ứng suất biến dạng cũng như phương pháp bố trí cốt thép của phương pháp tính toán cổ điển và phương pháp PTHH với sự hỗ trợ các chương trình hiện đại của máy tính điện tử.
... LIỆU CHO 21 CƠNG TÁC NGHIÊN CỨU TÍNH TỐN KẾT CẤU BUỒNG XOẮN TURBIN TRỤC ĐỨNG NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN 2 .1. CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ỨNG SUẤT BIẾN DẠNG 21 2 .1. 1 Phương pháp giải tích 21 2 .1. 1 .1 Phương ... tử mà kết xác tiếp kiệm khối lượng thời gian tính tốn So sánh kết tính tốn phương pháp cổ điển phương pháp phần tử hữu hạn: Từ kết tính tốn phương pháp cổ điển trình bày chương II kết tính tốn ... số cơng trình đưa vào hoạt động; - So sánh kết tính tốn nói hai phương pháp cổ điển đại V .Kết dự kiến đạt - Lập mơ hình tính tốn theo thuật tốn phương pháp PTHH - Tính chất khác kết tính toán trạng
Ngày tải lên: 15/03/2019, 12:07
Giáo trình tin học chuyên ngành cơ học biến dạng và cán kim loại - Phần 2 Thuật toán, chương trình và kết quả tính toán - Chương 3 pot
... (im) 1 144 01 |I34.738 |J408 016 3 3MB li #3 | 18 7242 |! ly Luoeoo gaat) OTe [ez fTTfITSTSINE Lư ERmm| II 0 21 195 7 3 8 ú ù | = ' Lượng #p(mn] Hệ số in đồi mm} [rasa 1 1945837 [10 984 918 |1. 1048434 ... 11 .16 546 41 1. 213 3029 fi ú Biilhumla(m) [D | 214 U Te ane B3bim |0r6álD Ƒ gntihltnll(mm] lP — [IÊWIBM D 210 8 [Iobia0 [I33 81 [ 719 9 ae Trang 16 Với thép trịn: Từ phơi Ao x Ao ban đầu ( ví dụ 12 0x120 ... |ILZHEA fo Toy sgn [oat 4498 [17 90720 [18 82 © ni fi4sezist [58A J2 0 Senor (04 615 3 [11 604 47 (264702 32 [28 812 165 [020 [em [ e7 fiagsions fo [25 .14 20e4 12 664382 la 617 965 [2087760 ˆ "Trmamlimmh—
Ngày tải lên: 26/07/2014, 20:20
Giáo trình tin học chuyên ngành cơ học biến dạng và cán kim loại - Phần 2 Thuật toán, chương trình và kết quả tính toán - Chương 1 doc
... thức, don vị cần được đổi chính xác Công thức cần đưa về dạng tổng quát Những biéu thie (1. 100), (1. 1 01) , (1. 102), (1. 103), (1. 104), (1. 105) và (L99) sẽ như sau: [a ta) a : (1. 139) : a sl pan” ... F[v]:=a[v]*a[v]-0.86*rg[v]*rg[v]: muytg | {iJ:=F{v-2//F[v]; muymx 1 :=sqr(sqri(muytg] {1] ) -1) * (sqrt(muytg 1 {1] )- 1) ; muymx{i]:= (1+ (6+Dte[ 1 ]/(a{v]* 1. 4))*muymx 1/ 18)*sqrinuyty muy[o]:=sqrt(muymx[i]*sqrt(muytg ... -kcas{i +1] #sqrt(Đh[i+L]/holi +1] ) -1; kcm:=(kcbli†*Vo[i +1] *h[i +1] *@ar(Dh [11 /ho[i])*kcac[il-kcas[i]? sart(h[iJ/hoi])J/Voli]“h[i])+keb[i +1] fGarĐh[i +11 /holi +1) * kcac[i+]-kcas[i+k]*sar(h[i +1] /holl+H)): KCI]:=K*kcU/kem:
Ngày tải lên: 26/07/2014, 20:20
So sánh sự khác nhau về môđun biến dạng của đất giữa điều kiện dỡ tải với điều kiện gia tải, từ đó đánh giá ảnh hưởng đến kết quả tính toán bài toán
... Lực căng cho phép/m T/m Tầng? ?1? ? 24.383 20.3 01? ? 2.2 11 .08 11 0.83 Tầng 2 31. 005 26.3 01? ? 2.2 14 .09 14 0.93 KN/m 9.23 Lực căng sau khi chốt/m KN/m 92.28 66.50 11 .96 11 9.55 84.56 60% Đặc ... KN Min 18 0 12 .7 12 6.68 228 01. 84 4 Max 220 12 .7 12 6.68 27868. 91? ? 4 9 .12 E+04 1. 11E+05 (*): Tham khảo theo Tiêu chuẩn Neo? ?trong? ?đất BS 80 81: 1989 Đề tài ... 15 17 U0 ICL4 U1 HSM5Eoed (U1-U0) 21. 47 20.59 15 .86 11 .39 6.38 1. 95 0.66 0.44 55.39 54.44 52.97 49.72 44.50 35.98 28.96 24. 91 34 34 37 38 38 34 28 24 U2 HSM15Eoed (mm) 46.35 45.84 45.03 42.61
Ngày tải lên: 17/08/2023, 10:34
Báo cáo nghiên cứu khoa học " Kết quả tính toán lựa chọn hàm vận chuyển bùn cát thích hợp nhất cho đoạn sông Hồng từ Hoà Bình đến Hà Nội nhờ ứng dụng mô hình GSTARS 2.1 " ppt
... 2000000 15 00000 10 00000 500000 t (ngµy) 3 61 346 3 31 316 3 01 286 2 71 256 2 41 226 211 19 6 18 1 16 6 15 1 13 6 12 1 91 106 76 61 46 31 16 Hình 3.3 Đờng trình lu lợng bùn cát bình quân ngày thực đo tính toán ... Meyer-Peter Muller (19 48) 26, 91 -55,75 C«ng thøc Laussen (19 58) 47,99 -19 ,19 C«ng thøc Toffaleti (19 69) -1, 52 13 1, 41 C«ng thøc Engelund Hansen (19 72) 54,56 9,86 Công thức Ackers White (19 73) 28,37 -58,0 ... 19 90 19 73 ? ?1 A = 0,23d gr / + 0 ,14 19 90 ( < d gr ≤ 60 lg C = −3,53 + 2,86 lg d gr − lg d gr )2 ? ?1 A = 0,23d gr / + 0 ,14 ? ?1 m = 9,66d gr + 1, 34 n = 1, 00 − 0,56 lg d gr A = 0 ,17 C = 0,025 m = 1, 50
Ngày tải lên: 20/06/2014, 00:20
Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... -23.0 818 -7.5473 -57 .11 46 M3 KN-m 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 ... 19 4.34 -15 8.284 19 7.052 -15 5.049 212 .794 -17 2.827 211 .786 - 211 .2 31 1 81. 963 -17 7.4 41 177. 41 -18 3.524 2 51. 252 -335 .10 4 17 8.273 -18 4.39 18 3 .19 8 -17 8. 714 214 .248 - 213 . 816 658. 413 -480.887 36.3 21 -27 .17 2 ... 7556 .10 4 42 21. 619 8 012 .802 7069.576 11 414 .909 10 0 61. 41 9 515 . 816 7080.685 10 916 .223 11 34.756 9557 .17 8 7050.786 11 417 .373 10 059.266 7992.857 7063 .12 2 9226.782 423.633 17 917 .1 -15 01. 118 9659.442 -17 3.371
Ngày tải lên: 15/05/2019, 15:27
Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 ... 702 .17 477.58 2277 -5 - 41 710 .88 474.50 533 .13 4063.4 -5 -14 7 51. 71 12.27 19 01. 61 17 91 -5 -47 15 .64 883.20 10 .62 18 09.8 22 -6 17 .14 5394 .1 898.37 572. 41 -4 -06 815 .90 11 .24 2587 .19 17 70.0 13 5 17 .7 ... 4 .12 4 13 .407 3.364 -4 4.3008 0. 211 -4 0.2055 4.3 41 -6 3.4042 3.267 -2 3.9 813 4.259 -1 3.83 21 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4 -3 0 .15 18 0 .14 4
Ngày tải lên: 06/09/2019, 08:59
Một số kết quả tính toán bước đầu khả năng lan truyền nhiệt từ nguồn nước làm mát của các nhà máy điện hạt nhân tại vùng biển ven bờ Ninh Thuận
... x y Hình Mạng lưới tính mơ hình Thời gian mơ Mơ hình tốn thiết lập chạy với kịch khác với mùa đặc trưng mùa mưa (1/ 11/ 2 014 - 30 /11 /2 014 ) mùa khơ (1/ 07/2 014 - 31/ 07/2 014 ) Trong kịch trạng mùa ... 28 -12 -2 015 TÓM TẮT: Bài báo trình bày kết tính tốn ban đầu khả lan truyền nhiệt từ nguồn nước làm mát nhà máy điện hạt nhân vùng biển ven bờ Ninh Thuận Sử dụng mơ hình MIKE 21 tính tốn q trình ... 2 014 bổ sung thêm trạm bên khu vực nhà máy điện hạt nhân Ninh Thuận I, II làm điều kiện biên đầu vào cho mơ hình đến 10 9009’ vĩ độ từ 11 0 21? ?? đến 11 037’ (hình 1) Sơ đồ trạm khảo sát thể hình 1:
Ngày tải lên: 13/01/2020, 20:38
00_ KET QUA TINH TOAN COC XI MANG DAT
... xi mũi cọc sâu cọc (m) (m) măng (đỉnh cọc) (m) 0.3 1. 6 1. 6 0.3 0.3 0.3 -11 .7 -11 .4 -10 .4 -10 .7 -9.7 -10 .7 12 m 13 m 12 m 11 m 10 m 11 m Đoạn 1: BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG - Km0+008.89 Km0+049.25 ... 2 .14 2. 41 2. 41 2.35 1. 68 1. 90 Khả chịu tải cọc đơn (kN) Theo vật liệu 654. 81 656.05 666.50 669 .11 659. 01 650.68 Theo đất 207.00 210 .05 243.92 240.83 218 .06 18 8.25 Tài liệu tham khảo dùng để tính ... LU DDC CC2 H8 P5 Lỗ khoan HKTC1 HKTC1 HKTC2 HKTC2 HKKE1 HKD1+KE1 Lý trình Km0+049.25 Km0+097.32 Km0+502. 91 Km0+5 91. 38 Km0+800 Km1+004.4 40.36m 48.07m 36.54m 88.01m 14 9.33m 204.4m Cường độ nén đơn
Ngày tải lên: 03/02/2020, 11:19
Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... -23.0 818 -7.5473 -57 .11 46 M3 KN-m 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 ... 19 4.34 -15 8.284 19 7.052 -15 5.049 212 .794 -17 2.827 211 .786 - 211 .2 31 1 81. 963 -17 7.4 41 177. 41 -18 3.524 2 51. 252 -335 .10 4 17 8.273 -18 4.39 18 3 .19 8 -17 8. 714 214 .248 - 213 . 816 658. 413 -480.887 36.3 21 -27 .17 2 ... 7556 .10 4 42 21. 619 8 012 .802 7069.576 11 414 .909 10 0 61. 41 9 515 . 816 7080.685 10 916 .223 11 34.756 9557 .17 8 7050.786 11 417 .373 10 059.266 7992.857 7063 .12 2 9226.782 423.633 17 917 .1 -15 01. 118 9659.442 -17 3.371
Ngày tải lên: 02/07/2020, 15:59
Đo lường lợi thế cạnh tranh, sản phẩm trọng yếu (chủ lực) và một số kết quả tính toán cho các sản phẩm công nghiệp chế biến TP.HCM
... Gạo 0 ,10 0 1, 100 10 ,0% 10 ,0% Khơng LTCT Mì ăn liền 1, 744 2,744 19 ,5% 50,0% Không LTCT Tôm đông lạnh 2,969 3,969 13 ,6% 41, 7% Không LTCT Dầu thực vật 3,772 4,772 11 ,4% 35,0% Khơng LTCT Nguồn: Tính ... (2007-2 012 ), bảng I-O năm 2 012 , đại diện cho giai đoạn (2 012 -2 017 ) TP.HCM địa phương tiên phong nước xây dựng bảng I-O cho địa phương từ năm 2000-2002 18 3 KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VÀ THẢO LUẬN Kết tính ... lực) số kết tính tốn cho sản phẩm cơng nghiệp chế biến TP.HCM Sci Tech Dev J - Eco Law Manag.; 3(3) :17 6 -18 9 17 6 Tạp chí Phát triển Khoa học Cơng nghệ – Kinh tế-Luật Quản lý, 3(3) :17 6- 18 9 thể
Ngày tải lên: 07/12/2020, 12:36
Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... -23.0 818 -7.5473 -57 .11 46 M3 KN-m 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 ... 19 4.34 -15 8.284 19 7.052 -15 5.049 212 .794 -17 2.827 211 .786 - 211 .2 31 1 81. 963 -17 7.4 41 177. 41 -18 3.524 2 51. 252 -335 .10 4 17 8.273 -18 4.39 18 3 .19 8 -17 8. 714 214 .248 - 213 . 816 658. 413 -480.887 36.3 21 -27 .17 2 ... 7556 .10 4 42 21. 619 8 012 .802 7069.576 11 414 .909 10 0 61. 41 9 515 . 816 7080.685 10 916 .223 11 34.756 9557 .17 8 7050.786 11 417 .373 10 059.266 7992.857 7063 .12 2 9226.782 423.633 17 917 .1 -15 01. 118 9659.442 -17 3.371
Ngày tải lên: 12/12/2020, 07:38
(Luận văn thạc sĩ) Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... 19 4.34 -15 8.284 19 7.052 -15 5.049 212 .794 -17 2.827 211 .786 - 211 .2 31 1 81. 963 -17 7.4 41 177. 41 -18 3.524 2 51. 252 -335 .10 4 17 8.273 -18 4.39 18 3 .19 8 -17 8. 714 214 .248 - 213 . 816 658. 413 -480.887 36.3 21 -27 .17 2 ... 23.6583 0 .14 43 -23. 816 1 -0 .15 18 23.6087 0 .14 43 -19 .9893 -0 .15 18 -4.77 41 0 .14 43 -44.4 818 -0 .15 18 53. 318 3 0 .14 43 12 .6252 -0 .15 18 22.5954 0 .14 43 -23.7056 -0 .15 18 11 .3996 0 .14 43 -43.2447 -0 .15 18 11 .8937 ... -0 .15 18 22.3 315 0 .14 43 -18 .6209 -0 .15 18 -9.0936 0 .14 43 -55.56 81 -0 .15 18 46.2552 0 .14 43 3.9005 -0 .15 18 18 .23 41 0 .14 43 -20.0678 -0 .15 18 8.3797 0 .14 43 -24.0 915 -0 .15 18 20.0823 0 .14 43 -19 .5 41 -0 .15 18
Ngày tải lên: 16/03/2021, 20:08
Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... -23.0 818 -7.5473 -57 .11 46 M3 KN-m 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 ... 19 4.34 -15 8.284 19 7.052 -15 5.049 212 .794 -17 2.827 211 .786 - 211 .2 31 1 81. 963 -17 7.4 41 177. 41 -18 3.524 2 51. 252 -335 .10 4 17 8.273 -18 4.39 18 3 .19 8 -17 8. 714 214 .248 - 213 . 816 658. 413 -480.887 36.3 21 -27 .17 2 ... 7556 .10 4 42 21. 619 8 012 .802 7069.576 11 414 .909 10 0 61. 41 9 515 . 816 7080.685 10 916 .223 11 34.756 9557 .17 8 7050.786 11 417 .373 10 059.266 7992.857 7063 .12 2 9226.782 423.633 17 917 .1 -15 01. 118 9659.442 -17 3.371
Ngày tải lên: 22/03/2021, 20:30
Nghiên cứu đánh giá ảnh hưởng của các tham số trong mô hình swmm đến kết quả tính toán mô phỏng hệ thống thoát nước
... 98. 81 109 .19 11 0.39 11 1.37 11 1.08 11 1.73 11 1.88 11 2.25 10 5.42 10 8.35 10 5.52 10 5.64 10 4.82 10 6 .14 10 8.73 11 1. 01 109.28 10 7.97 10 9.43 10 8.03 10 8.59 10 5.38 10 8.5 10 7.93 10 5 .19 10 5. 41 109.37 10 9.74 10 8.08 ... 0.525 14 8 .11 0.5 41 266.6 0.535 400. 51 0.529 354.99 0.5 31 S8e S9a S9b S9c S10a S10b S10c S11a S11b S11c S11d S11e S11f S12a S12b S12c S12d S13a S13b S13c S14a S14b S14c S14d S14e S15a S15b S16a S16b ... 10 9. 51 109.02 11 0.64 11 0.47 10 9.33 10 9.69 10 6.7 10 9.67 10 9.93 10 9.76 10 6.7 10 8.32 10 6 .13 10 4. 01 107 .13 10 4.33 10 7.92 10 8.94 2. 01 1.05 1. 86 8.75 4.78 1. 83 1. 17 7.43 2.52 3.53 9.08 3 .11 2. 31 1.79
Ngày tải lên: 22/03/2021, 21:25
(Luận văn thạc sĩ file word) Nghiên cứu, đánh giá ảnh hưởng của các tham số trong mô hình SWMM đến kết quả tính toán mô phỏng hệ thống thoát nước
... 11 1.37 11 1.08 11 1.73 11 1.88 11 2.25 10 5.42 10 8.35 10 5.52 10 5.64 10 4.82 10 6 .14 10 8.73 11 1. 01 109.28 10 7.97 10 9.43 10 8.03 10 8.59 10 5.38 10 8.5 10 7.93 10 5 .19 10 5. 41 109.37 10 9.74 10 8.08 10 6.58 10 7.49 ... S10a S10b S10c S11a S11b S11c S11d S11e S11f S12a S12b S12c S12d S13a S13b S13c S14a S14b S14c S14d S14e S15a S15b S16a S16b S17a S17b S18a S18b S19 S20a S20b S20c S20d S 21 S22a 205. 21 205. 21 ... 96 .17 97.94 96.9 96. 81 93.7 94.97 96.04 95.72 10 6.96 10 9.66 10 8.49 10 9 .11 11 0. 81 109.37 11 0.92 10 9 .11 10 8.26 10 8.26 10 8.23 10 8.23 10 8. 91 108 .17 11 0.43 10 8.43 10 6.42 10 7.62 10 7.72 11 1 .11 10 9.74 10 8.57
Ngày tải lên: 05/04/2021, 22:36
Ảnh hưởng việc mô hình hóa gối cao su đến kết quả tính toán của công trình cách chấn khi chịu động đất
... -23.0 818 -7.5473 -57 .11 46 M3 KN-m 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 0 .14 43 -0 .15 18 ... 19 4.34 -15 8.284 19 7.052 -15 5.049 212 .794 -17 2.827 211 .786 - 211 .2 31 1 81. 963 -17 7.4 41 177. 41 -18 3.524 2 51. 252 -335 .10 4 17 8.273 -18 4.39 18 3 .19 8 -17 8. 714 214 .248 - 213 . 816 658. 413 -480.887 36.3 21 -27 .17 2 ... 7556 .10 4 42 21. 619 8 012 .802 7069.576 11 414 .909 10 0 61. 41 9 515 . 816 7080.685 10 916 .223 11 34.756 9557 .17 8 7050.786 11 417 .373 10 059.266 7992.857 7063 .12 2 9226.782 423.633 17 917 .1 -15 01. 118 9659.442 -17 3.371
Ngày tải lên: 10/04/2021, 13:01