So sánh sự khác nhau về môđun biến dạng của đất giữa điều kiện dỡ tải với điều kiện gia tải, từ đó đánh giá ảnh hưởng đến kết quả tính toán bài toán

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG - BÁO CÁO TỔNG KẾT ĐỀ TÀI KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ CẤP TRƯỜNG NĂM 2012 SO SÁNH SỰ KHÁC NHAU VỀ MÔĐUN BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT GIỮA ĐIỀU KIỆN DỠ TẢI VỚI ĐIỀU KIỆN GIA TẢI, TỪ ĐĨ ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG ĐẾN KẾT QUẢ TÍNH TỐN BÀI TỐN HỐ MĨNG ĐÀO SÂU Mã số: 15-2012/KHXD Chủ nhiệm đề tài: Ths NGUYỄN HOÀNG VIỆT Hà Nội, 12/2012 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải MỤC LỤC MỤC LỤC 2  DANH MỤC BẢNG BIỂU 4  DANH MỤC SƠ ĐỒ, HÌNH VẼ 5  CHƯƠNG 1:  GIỚI THIỆU CHUNG 6  1.1.  Đặt vấn đề 6  1.2.  Các mục tiêu nghiên cứu 7  1.3.  Phạm vi nghiên cứu 7  1.4.  Ý nghĩa nghiên cứu 7  CHƯƠNG 2:  TỔNG QUAN VỀ VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU 8  2.1.  Một số định nghĩa, khái niệm 8  2.1.1.  Môđun biến dạng đất 8  2.1.2.  Thí nghiệm xác định mơđun biến dạng đất 9  2.1.3.  Hiện tượng gia tải, dỡ tải 11  2.2.  Tổng quan tình hình nghiên cứu nước giới 13  2.2.1.  Về ảnh hưởng yếu tố dỡ tải: 13  CHƯƠNG 3:  SO SÁNH GIÁ TRỊ MÔĐUN BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT GIỮA ĐIỀU KIỆN DỠ TẢI VỚI ĐIỀU KIỆN GIA TẢI 14  3.1.  Giới thiệu kết thí nghiệm cắt ba trục theo đường ứng suất dỡ tải gia tải khác 14  3.1.1.  Cách chế bị mẫu 14  3.1.2.  Kết thí nghiệm cắt ba trục theo lộ trình ứng suất khác 14  3.1.3.  Kết thí nghiệm nén dỡ tải chiều không nở ngang 17  3.2.  Phân tích kết thí nghiệm 18  3.2.1.  So sánh giá trị môđun biến dạng đất xác định từ thí nghiệm cắt ba trục cố kết khơng nước theo lộ trình ứng suất dỡ tải với lộ trình ứng suất gia tải 18  3.2.2.  So sánh giá trị môđun biến dạng đất xác định từ kết thí nghiệm nén dỡ tải chiều không nở ngang 21  3.3.  Nhận xét chung 23  CHƯƠNG 4:  SỰ KHÁC NHAU VỀ GIÁ TRỊ MÔĐUN BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT GIỮA ĐIỀU KIỆN DỠ TẢI VỚI ĐIỀU KIỆN GIA TẢI ẢNH HƯỞNG ĐẾN KẾT QUẢ PHÂN TÍCH CHUYỂN VỊ NGANG CỦA TƯỜNG VÂY HỐ MÓNG ĐÀO SÂU 24  4.1.  Giới thiệu cơng trình hố móng đào sâu có đầy đủ kết quan trắc chuyển vị ngang 24  Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hồng Việt (2012) Mơ đun biến dạng điều kiện dỡ tải 4.2.  Sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn để mơ tính tốn chuyển vị ngang tường vây hố móng đào sâu 26  4.2.1.  Đặt toán 26  4.2.2.  Các thông số vật liệu khai báo 28  4.3.  So sánh kết tính tốn chuyển vị ngang tường vây với chuyển vị thực tế quan trắc 32  4.4.  Nhận xét 37  CHƯƠNG 5:  KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 38  5.1.  Kết luận 38  5.2.  Các đề xuất kiến nghị với vấn đề nghiên cứu 38  TÀI LIỆU THAM KHẢO 39  PHỤ LỤC 40  Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 3-1: Nhóm thí nghiệm cắt ba trục theo lộ trình ứng suất khác 15  Bảng 3-2: Bảng so sánh giá trị mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến - Trường hợp áp lực buồng hữu hiệu 100KPa 20  Bảng 3-3: Bảng so sánh giá trị môđun biến dạng khơng nước cát tuyến - Trường hợp áp lực buồng hữu hiệu 200KPa 21  Bảng 3-4: Bảng so sánh giá trị môđun biến dạng không thoát nước cát tuyến - Trường hợp áp lực buồng hữu hiệu 400KPa 21  Bảng 3-5: Bảng so sánh giá trị mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến - Trường hợp áp lực buồng hữu hiệu 800KPa 21  Bảng 3-6: Môđun biến dạng đất xác định từ thí nghiệm nén dỡ tải chiều không nở ngang 22  Bảng 4-1: Trình tự giai đoạn thi cơng hố móng đào sâu khu vực sử dụng tầng neo 26  Bảng 4-2: Trụ địa chất điển hình K6 26  Bảng 4-3: Các thông số mơ hình Mohr-Coulomb 29  Bảng 4-4: Môđun biến dạng lớp đất tính tốn 30  Bảng 4-5: Các thơng số mơ hình Hardening Soil 31  Bảng 4-6: Môđun biến dạng lớp đất mô mơ hình Hardening Soil 31  Bảng 4-7: Môđun biến dạng dỡ tải Eur với giá trị khác 32  Bảng 4-8: Môđun biến dạng tương ứng với điều kiện dỡ tải phân tích mơ hình MC 32  Bảng 4-9: So sánh chuyển vị ngang thay đổi môđun đàn hồi tường vây 33  Bảng 4-10: So sánh chuyển vị ngang áp dụng điều kiện thoát nước khơng nước 34  Bảng 4-11: So sánh chuyển vị ứng với lực căng chốt 60% 100% lực căng neo 34  Bảng 4-12: So sánh chuyển vị ngang tường sử dụng mơ hình MC với HS 35  Bảng 4-13: So sánh chuyển vị ngang tường sử dụng mơ hình HS với giá trị môđun dỡ tải Eur=5Eoed, 15Eoed, 19Eoed 36  Bảng 4-14: Kết chuyển vị sử dụng môđun biến dạng dỡ tải với mơ hình MC 37  Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải DANH MỤC SƠ ĐỒ, HÌNH VẼ Hình 2-1 Ứng suất tác dụng lên mẫu đất thí nghiệm cắt ba trục 9  Hình 2-2 Sự giảm ứng suất đất xảy cơng trình ngầm hố móng đào sâu 12  Hình 2-3 Qũy đạo ứng suất gia tải thường áp dụng thí nghiệm cắt ba trục 12  Hình 3-1 Lộ trình ứng suất thí nghiệm cắt ba trục 15  Hình 3-2 Lộ trình ứng suất tổng 16  Hình 3-3 Đường cong ứng suất – biến dạng thí nghiệm cắt ba trục theo nhóm lộ trình ứng suất gia tải dỡ tải khác 16  Hình 3-4 Mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến đất xác định dựa kết thí nghiệm cắt theo lộ trình ứng suất khác 17  Hình 3-5 Kết thí nghiệm nén dỡ tải chiều không nở ngang 17  Hình 3-6 Mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến thí nghiệm với áp lực buồng hữu hiệu 100 KPa 18  Hình 3-7 Mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến thí nghiệm với áp lực buồng hữu hiệu 200 KPa 19  Hình 3-8 Mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến thí nghiệm với áp lực buồng hữu hiệu 400 KPa 19  Hình 3-9 Mơđun biến dạng khơng nước cát tuyến thí nghiệm với áp lực buồng hữu hiệu 800 Kpa 20  Hình 3-10 Mơđun biến dạng đất ứng với cấp tải cho trường hợp gia tải, dỡ tải gia tải lần hai xác định từ thí nghiệm nén chiều khơng nở ngang 22  Hình 4-1 Sơ đồ tính toán 27  Hình 4-2 Mơ toán phần mềm phần tử hữu hạn Plaxis Phiên 8.2 28  Hình 4-3 Mơ hình Mohr-Coulomb[16] 29  Hình 4-4 Mơ hình Hardening Soil[16] 30  Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải CHƯƠNG 1: 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG Đặt vấn đề Nhu cầu xây dựng cơng trình ngầm phát triển nhanh chóng phục vụ nhu cầu người nhằm khai thác không gian ngầm vùng trung tâm đô thị lớn mà nguồn tài nguyên đất đai phục vụ cho mục đích xây dựng gần đắt đỏ khan Do đó, việc nghiên cứu phục vụ cho mục đích thiết kế, thi cơng cơng trình ngầm cần phải thúc đẩy, phát triển theo hướng chuyên sâu Từ thực tế nghiên cứu kinh nghiệm từ công tác xây dựng cơng trình ngầm cho thấy rằng, ổn định cơng trình ngầm giai đoạn thi cơng vấn đề quan trọng cần phải quan tâm đặc biệt Trong chuyển vị biến dạng đất gây hoạt động đào đất mối quan tâm hàng đầu tính tốn thi cơng xây dựng cơng trình ngầm Trong phương pháp tính tốn thiết kế hố móng đào sâu, phương pháp phần tử hữu hạn thường lựa chọn Với phương pháp này, ứng xử đất mơ tương đối xác hợp lý q trình thi cơng đào đất Tuy nhiên xác việc mơ phụ thuộc chủ yếu vào giá trị thuộc tính đất đưa vào chương trình Khi tính tốn phương pháp phần tử hữu hạn, môđun biến dạng đất thông số định đến kết chuyển vị Trong đó, thí nghiệm đáng tin cậy để xác định môđun biến dạng đất thí nghiệm cắt ba trục nước Nhưng hầu hết báo cáo khảo sát địa chất tính đến thời điểm khơng có kết thí nghiệm Môđun biến dạng đất thường xác định gián tiếp thơng qua kết thí nghiệm thí nghiệm nén trục khơng nở hơng, thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT, thí nghiệm xuyên tĩnh CPT Sự tác động gây xáo trộn lên trạng thái ứng suất phân tố đất lân cận xung quanh cơng trình xây dựng gây hoạt động xây dựng Tùy theo tăng hay giảm ứng suất, tác động phân chia theo loại: loại tác động gia tải dỡ tải Có thể nói dỡ tải yếu tố mà ảnh hưởng trội yếu tố khác đến ứng xử phân tố đất lân cận xung quanh cơng trình đất đào như: hố móng đào sâu, mái dốc đào, cơng trình ngầm.v.v Chính vậy, so sánh mơđun biến dạng đất điều kiện dỡ tải với điều kiện gia tải, đánh giá ảnh hưởng chúng đến chuyển vị biến dạng tốn hố móng đào sâu mục tiêu nghiên cứu đề tài Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải 1.2 Các mục tiêu nghiên cứu So sánh khác môđun biến dạng đất điều kiện dỡ tải với điều kiện gia tải, từ đánh giá ảnh hưởng đến kết phân tích chuyển vị ngang tốn hố móng đào sâu 1.3 Phạm vi nghiên cứu Thu thập phân tích kết thí nghiệm cắt ba trục mẫu đất đồng theo lộ trình ứng suất gia tải dỡ tải khác Dựa kết phân tích, so sánh giá trị môđun biến dạng điều kiện dỡ tải với gia tải Áp dụng vào phân tích chuyển vị ngang tường vây hố móng đào sâu Đánh giá ảnh hưởng việc lựa chọn môđun biến dạng dỡ tải đến chuyển vị tường vây 1.4 Ý nghĩa nghiên cứu  Chỉ khác giá trị môđun biến dạng đất chịu cắt lộ trình ứng suất khác  Đề tài nghiên cứu nhằm tìm hiểu tính biến dạng đất, nâng cao tính xác lựa chọn thơng số đầu vào để phân tích tốn hố móng đào sâu cơng trình ngầm Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải CHƯƠNG 2: 2.1 TỔNG QUAN VỀ VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU Một số định nghĩa, khái niệm 2.1.1 Môđun biến dạng đất  Mơđun Young (E), hay cịn gọi môđun đàn hồi kéo nén: xét phân tố chịu ứng suất pháp theo phương, môđun Young định nghĩa tỷ số ứng suất pháp () cho biến đạng dài () theo phương ứng suất [1]  (2.1)   Phương trình định luật Hooke [2]: Cho vật thể đàn hồi tuyến tính đẳng hướng, ứng suất E quan hệ với biến dạng theo định luật Hooke viết dạng hệ phương trình sau:  11   22   33   E  22   22   33   11   E  33   33   11   22   E 11  (2.2) E  hai số đàn hồi vật liệu, E gọi môđun đàn hồi kéo, nén số đàn hồi Young,  gọi số đàn hồi Poisson hệ số nở ngang Hai số E  tìm từ thí nghiệm đơn giản kéo nén mẫu vật liệu Khi khảo sát trạng thái ứng suất đơn với 110; 22=33=0 E  xác định sau:   11    22   33 (2.3) 11 11 11  Khái niệm môđun biến dạng đất: “Mặc dù đất môi trường đàn hồi, E thí nghiệm chứng tỏ phạm vi thường gặp tải trọng cơng trình, quan hệ độ lún với tải trọng chấp nhận tuyến tính Hơn nữa, ý nghĩa thực tế, có biến dạng lún quan tâm mà không cần xem xét đến khả phục hồi chúng Trong trường hợp này, việc áp dụng lý thuyết đàn hồi để dự báo độ lún tác dụng tải trọng cơng trình thực cách thay đặc trưng biến dạng đàn hồi thông thường E  đặc trưng biến dạng tuyến tính đất ký hiệu E0 0 cho áp dụng trực tiếp kết lý thuyết đàn hồi.”[3] Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải 2.1.2 Thí nghiệm xác định mơđun biến dạng đất 2.1.2.1 Xác định trực tiếp:  Môđun biến dạng đất E0 0 xác định từ kết thí nghiệm cắt ba trục Một mẫu đất hình trụ bao lớp màng cao su mỏng cách nước, trước ứng suất theo phương đứng tác dụng lên đỉnh mẫu đất tăng lên đến mẫu đất bị phá hoại áp lực thủy tĩnh tác động xung quanh mẫu đất tăng đến giá trị thiết kế (xem Hình 2-1) Giả thiết biến dạng quan hệ tuyến tính với ứng suất Quan hệ ứng suất biến dạng biểu diễn hệ phương trình (2.4) sau đây: Hình 2-1 Ứng suất tác dụng lên mẫu đất thí nghiệm cắt ba trục 1  xx   yy   zz            E E 1  yy   yy   xx   zz           E E 1  zz   zz   xx   yy           E E  xx  E (2.4)   2  zz  xx         zz   2 2.1.2.2 Xác định gián tiếp  Xác định từ kết thí nghiệm nén chiều khơng nở ngang (Oedometer)[3]:  2  E  Eoed 1   Eoed  mv    (2.5)  Theo Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 4200: 1995 – Đất xây dựng – Phương pháp xác định tính nén lún phịng thí nghiệm: “Mơđun tổng biến dạng En-1,n theo kết thí nghiệm nén khơng nở hơng tính theo cơng thức (2.6): Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hồng Việt (2012) Mơ đun biến dạng điều kiện dỡ tải En 1,n   en 1 an 1,n (2.6) Để chuyển sang trạng thái ứng suất – biến dạng có nở hơng, phải xét tới hệ số 2   1 Sau hiệu chỉnh cho , cần nhân với hệ số mk, theo TCXD 45:1978, để có trị  mơđun tổng biến dạng tương ứng với thí nghiệm nén trường”  Xác định từ kết thí nghiệm nén trục có nở hơng (unconfined compression test): Là nén trục mẫu đất mà mặt bên mẫu hoàn toàn tự Chỉ áp dụng cho đất dính trạng thái dẻo cứng trở lên Môđun biến dạng xác định theo công thức (2.7): E với   h h   (2.7)  Xác định từ thí nghiệm bàn nén trường theo Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 80:2002:  Thí nghiệm xác định mơđun biến dạng đất phạm vi chiều dày hai đến ba lần đường kính nén, nhằm tính tốn độ lún cơng trình  Mơđun biến dạng E đất xác định theo biểu đồ liên hệ độ lún nén với áp lực tác dụng lên nén  Môđun biến dạng E đất tính tốn cho đoạn tuyến tính biểu đồ S=f(P), theo công thức:   E    d P S (2.8) đó:   hệ số Poisson, lấy 0.27 cho đất lớn; 0.3 cho đất cát cát pha; 0.35 cho đất sét pha 0.42 cho đất sét;   hệ số khơng thứ ngun, phụ thuộc vào hình dạng độ cứng nén Đối với nén cứng, hình trịn hình vng, lấy =0.79;  d đường kính nén trịn cạnh nén vuông, cm;  P – gia số áp lực lên nén, Pc-Pd, MPa;  S – gia số độ lún nén, cm, tương ứng với P Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) 10 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải Bảng 4-13: So sánh chuyển vị ngang tường sử dụng mơ hình HS với giá trị môđun dỡ tải E ur =5E oed , 15E oed , 19E oed Độ sâu (m) 0.5 2.5 7.5 10 12.5 15 17 U0 ICL4 U1 HSM5Eoed (U1-U0) 21.47 20.59 15.86 11.39 6.38 1.95 0.66 0.44 55.39 54.44 52.97 49.72 44.50 35.98 28.96 24.91 34 34 37 38 38 34 28 24 U2 HSM15Eoed (mm) 46.35 45.84 45.03 42.61 38.26 31.29 26.31 24.03 (U2-U0) U3 HSM19Eoed (U3-U0) 25 25 29 31 32 29 26 24 45.23 44.80 44.11 41.83 37.61 30.83 26.08 24.01 24 24 28 30 31 29 25 24 Kết so sánh cho thấy rằng, mơ hình Hardening Soil cho kết sai số mơ hình Mohr-Coulomb, kết chuyển vị sai số giá trị môđun dỡ tải Eur mơ hình Hardening Soil lấy lớn Tuy nhiên, giá trị môđun dỡ tải Eur lấy gấp 19 lần giá trị môđun Eoed (trong plaxis ta phép lấy Eur100             Lớp 10 Cuội sỏi lẫn cát, chặt    2.65    500 >100                     (*): Với lớp đất 2 và 4 thì cấp tải trong thí nghiệm nén như sau: 0‐0.5; 0.5‐1; 1‐2; 2‐3    Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012)             44 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải PL E CÁC ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC, VẬT LIỆU, VÀ THƠNG SỐ TÍNH TỐN CỦA TƯỜNG VÂY I Đặc trưng hình học Ký hiệu Đơn vị m dài tường b m chiều dày tường h m 0.6 Tiết diện ngang A m2 0.60 Mơ men qn tính I m4 0.0180 II Giá trị Ghi Đặc trưng vật liệu (theo TCXDVN 356:2005) Cấp độ bền MPa 25 Hệ số nở ngang - Poisson m 0.2 Môđun đàn hồi MPa III B Eb 30000 Đóng rắn tự nhiên Thơng số tính tốn tường vây Normal Stiffness EA KN*103 Flexural rigidity EI KN*103*m2 Trọng lượng tường w KN/m/m btd KN/m3 Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) 18000 540 10 45 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải PL F LỰC CĂNG TRƯỚC VÀ CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA NEO Lực căng trước neo Neo  Lực căng neo  Lực căng cho phép của neo  Ls     T  T  m  Lực căng neo/m  T/m  KN/m  Lực căng cho phép/m  T/m  Tầng 1  24.383  20.301  2.2  11.08  110.83  Tầng 2  31.005  26.301  2.2  14.09  140.93  KN/m  9.23  Lực căng sau khi chốt/m  KN/m  92.28  66.50  11.96  119.55  84.56  60%  Đặc trưng vật liệu hình học neo Giá trị  E*   A  EA  No. Strand  EA của mỗi neo     KN/mm2  mm  mm2  KN        Min  180  12.7  126.68  22801.84  4  Max  220  12.7  126.68  27868.91  4        9.12E+04    1.11E+05              (*): Tham khảo theo Tiêu chuẩn Neo trong đất BS 8081:1989    Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) 46 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải PL G SO SÁNH ẢNH HƯỞNG CỦA MỘT SỐ YẾU TỐ ĐẾN CHUYỂN VỊ NGANG CỦA TƯỜNG 50 150 200 0 5 Depth (m) Depth (m) Ux (mm) 100 10 15 50 Ux (mm) 100 150 10 15 20 20 25 25 ICL4 Exc Lev ICL4 Exc Lev Excavation Anchor Level 1 Excavation Anchor Level 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Lớp 6 Lớp 5 Lớp 6 MC‐1E‐Ewall=24GPa MC‐1E‐Ewall=30GPa MC‐1E MC‐1E‐Undrained (a) Ảnh hưởng giá trị môđun đàn hồi tường vây Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) 200 (b) Ảnh hưởng điều kiện nước khơng nước lớp đất sét 47 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải 50 Ux (mm) 100 150 200 10 10 Depth (m) Depth (m) 20 150 200 0 15 50 Ux (mm) 100 15 20 25 25 ICL4 Exc Lev Excavation Anchor Level 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Lớp 6 MC‐1E MC‐1E‐100%J‐Load (c) Ảnh hưởng giá trị lực căng trước neo Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) ICL4 Exc Lev Excavation Anchor Level 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Lớp 6 MC‐1E HS‐Eoed‐Eur=5Eoed (d) So sánh chuyển vị tường lớp đất sét mơ theo mơ hình Hardening Soil 48 Mơ đun biến dạng điều kiện dỡ tải PL H SO SÁNH ẢNH HƯỞNG CỦA GIÁ TRỊ E UR TRONG MƠ HÌNH HS ĐẾN CHUYỂN VỊ NGANG 50 150 200 0 5 Depth (m) Depth (m) Ux (mm) 100 10 15 50 Ux (mm) 100 150 10 15 20 20 25 25 ICL4 Exc Lev ICL4 Exc Lev Excavation Anchor Level 1 Excavation Anchor Level 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Lớp 6 Lớp 5 Lớp 6 MC‐1E HS‐Eoed‐Eur=5Eoed MC‐1E HS‐Eoed‐Eur=5Eoed HS‐Eoed‐Eur=15Eoed HS‐Eoed‐Eur=19Eoed HS‐Eoed‐Eur=15Eoed (a) So sánh kết chuyển vị Eur=5Eoed với Eur=15Eoed Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) 200 (b) So sánh kết chuyển vị Eur=5Eoed , Eur=15Eoed , Eur=19Eoed 49 Mô đun biến dạng điều kiện dỡ tải PL I SO SÁNH ẢNH HƯỞNG CỦA GIÁ TRỊ E TRONG MÔ HÌNH MC ĐẾN CHUYỂN VỊ NGANG 50 Ux (mm) 100 150 200 0 Ux (mm) 100 150 200 5 10 Depth (m) Depth (m) 50 15 10 15 20 20 25 ICL4 Exc Lev Excavation Anchor Level 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Lớp 6 MC‐1E HS‐Eoed‐Eur=5Eoed MC‐3Eoed MC‐5Eoed MC‐7Eoed (a) So sánh kết chuyển vị khi: E=E, 3E, 5E, 7E Đề tài KHCN Cấp Trường – Nguyễn Hoàng Việt (2012) 25 ICL4 Exc Lev Excavation Anchor Level 1 Anchor Level 2 Lớp 1 Lớp 3 Lớp 4 Lớp 5 Lớp 6 MC‐6E (b) So sánh kết chuyển vị E=6E với kết thực đo 50