00_ KET QUA TINH TOAN COC XI MANG DAT

KẾT QUẢ KIỂM TOÁN CỌC XI MĂNG ĐẤT Đến Từ Đoạn Đoạn Phạm vi đường (m) Tên cọc Lý trình Tên cọc C1 DDC UL DDC C28 H8 Km0+008.89 Km0+049.25 Km0+466.76 Km0+502.91 Km0+660 Km0+800 DDC LU DDC CC2 H8 P5 Lỗ khoan HKTC1 HKTC1 HKTC2 HKTC2 HKKE1 HKD1+KE1 Lý trình Km0+049.25 Km0+097.32 Km0+502.91 Km0+591.38 Km0+800 Km1+004.4 40.36m 48.07m 36.54m 88.01m 149.33m 204.4m Cường độ nén đơn cọc xi Tải trọng tác Độ lún cố Chiều dày lớp măng đất dụng lên cọc kết tổng thiết kế đất yếu (m) cộng (cm) đơn (kN) trường (kg/cm2) 10,2m 10,2m 8,5m 8,5m 6,4m 10,2m 7.33 8.64 5.37 6.70 2.65 1.56 Mặt cắt tính tốn 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 161.23 176.91 164.40 158.10 130.03 150.97 DDC - Km0+049.25 LU - Km0+097.32 UL - Km0+466.76 DDC - Km0+502.91 C28 - Km0+660 H9 - Km0+900 Chiều cao Cường độ đắp lớn kháng nén phía thiết kế lớp lớp đệm cát đệm cát (kN/m2) (m) 2.14 2.41 2.41 2.35 1.68 1.90 Khả chịu tải cọc đơn (kN) Theo vật liệu 654.81 656.05 666.50 669.11 659.01 650.68 Theo đất 207.00 210.05 243.92 240.83 218.06 188.25 Tài liệu tham khảo dùng để tính tốn: [1] 22 TCN 262 - 2000: Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu [2] TCVN 9403:2012 – Gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng [3] Sách "Cọc đất xi măng - Phương pháp gia cố đất yếu" - GS.TS Nguyễn Viết Trung - KS Vũ Minh Tuấn (Hệ số an toàn thiết kế sức chịu tải cho cọc xi măng đất tham khảo tài liệu [3], trang 61) 800 800 800 800 800 800 Hệ số ổn định tổng thể 7.542 5.926 8.754 3.939 4.149 5.889 Chiều dày lớp đệm cát gia cố xi măng (m) 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 Kết Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Cao độ đáy lớp đệm cát Cao độ Chiều gia cố xi mũi cọc sâu cọc (m) (m) măng (đỉnh cọc) (m) 0.3 1.6 1.6 0.3 0.3 0.3 -11.7 -11.4 -10.4 -10.7 -9.7 -10.7 12m 13m 12m 11m 10m 11m Đoạn 1: BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG - Km0+008.89 Km0+049.25 Thiết kế lớp cát gia cố xi măng Bề dày lớp cát gia cố xi măng T= 0.70 m Cường độ kháng nén thiết kế He= 2.14 m q uckse = Chiều cao đất đắp lớp đệm cát Hệ số an toàn cho ứng suất cắt cho phép T 800 kN/m2 FS= Ứng suất cắt cho phép Hse 3.00 τ a = 133.3 kN/m2 Khoàng cách trụ xi măng đất s= Góc đàn hồi dẻo θ= Đường kính cọc xi măng đất d= Điều kiện tải trọng 1.75 m 0.80 m 75.00 độ 1) Bề dày đắp bao gồm bề dày lớp cát gia cố xi măng H = H e +T = θ s d 2.84 m 2) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo khu vực cải tạo a) Tổng thể tích trụ bao gồm bao gồm bề dày đắp lớp đệm cát gia cố xi măng V=s * H= b) Thể tích đắp trụ V e =s * (H -T)= 8.70 m 6.55 m c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ V se =s * T= 2.14 m d) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo s−d s − d (4 − Π)( −1)  Vsoil =  s −Π + s  tanθ 24 24   Hse ≥ {(λ-d)tanθ}/2  1  H d  d  d  Vsoil = s H se −  Π se +   tan θ + H se  − Π  tan θ      tan θ    2  {(s-d)tanθ}/2= ==> V soil = 1.77 m < H= 3.36 m e) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo V soilse = s T − Hse < {(λ-d)tanθ}/2 2.84 m d  d   T  d  Π +   tan θ + T  − Π   tan θ   tan θ 2 2  2 V soilse =     1.60 m f) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo V soilb = 1.8 m V col =V all -V soil 5.34 m V colse = 0.54 m Type-1: Vcolse=Vse, Type-2:Vcolse=Vse-Vsoilse V colb = 4.80 m Type-1: Vcolb=Vcol, Type-2:Vcolb=Vcol-Vcolse a) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ, b) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ c) Thể tích đắp diện tích trụ Type-1: Vsoil, Type-2:Vsoil-Vsoilse 3) Áp lực thẳng đứng lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo, kPa Psoil = (Vsoil − Vsoilse )γ + Vsoilseγ A soil =s - πd /4= Asoill 2.6 m γ1= γ2= 18.00 kN/m3 20.00 kN/m3 P soil = 24.86 kPa Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls 1/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 1: Km0+008.89 Km0+049.25 Nghiên cứu phá hoại chọc thủng lớp cát gia cố xi măng  τ se =    (Psoil − qa ) s − Πd  ΠdT Trong đó, τsc : Ứng suất cắt lớp cát gia cố xi măng, kPa qa : Ứng suất chịu tải cho phép lâu dài đất, kPa qa= 0.00 kPa cu= 6.00 kPa lực dính lớp đất sét bề mặt đất τ sc = 36.17 kPa τ a = 133.3 kPa < Nghiên cứu ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng ==> OK 1) Tính tốn độ cứng chịu uốn lớp cát gia cố xi măng Psoil a) Momen quán tính, Ise τse I se =1/12×1.0×T = 0.0286 m T qa b) Mơ đun chống uốn, Zse Z se =1/6×1.0×T = 0.08 m c) Mô đun biến dạng, Ese s E se =100q uckse = 80000 kPa d) Cường độ kéo uốn cho phép σ ba =0.25q uckse /FS em = 166.7 kPa FS em = e) Mô đun phản lực theo phương thẳng đứng, Kv KV  B  = K v0  v    Kv0 = −3 αE soil = E soil = 1500 kPa B v =λ= 1.75 m α= = 1.20 Hệ số an toàn cường độ kéo uốn 1332 kN/m 5000 kPa 1.00 f) Giá trị đặc trưng liên kết lớp cát gia cố xi măng, β β =4 Kv = E se I se -1 0.62 m g) Mô men uốn lớn lớp cát gia cố xi măng, Mmax βs βs ) Sinh ( ) 2 = = β (Cosh( β s ) + Cos( β s )) Psoil Sin ( M max 8.99 kNm h) Ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng σ se = M max = Z se 110.1 kPa < σ ba = 166.7 kPa ==> Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls OK 2/12 Đoạn 2: BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG - Km0+049.25 Km0+097.32 Thiết kế lớp cát gia cố xi măng Bề dày lớp cát gia cố xi măng T= 0.70 m Cường độ kháng nén thiết kế He= 2.41 m q uckse = Chiều cao đất đắp lớp đệm cát Hệ số an toàn cho ứng suất cắt cho phép T 800 kN/m2 FS= Ứng suất cắt cho phép Hse 3.00 τ a = 133.3 kN/m2 Khoàng cách trụ xi măng đất s= Góc đàn hồi dẻo θ= Đường kính cọc xi măng đất d= Điều kiện tải trọng 1.75 m 0.80 m 75.00 độ 1) Bề dày đắp bao gồm bề dày lớp cát gia cố xi măng H = H e +T = θ s d 3.11 m 2) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo khu vực cải tạo a) Tổng thể tích trụ bao gồm bao gồm bề dày đắp lớp đệm cát gia cố xi măng V=s * H= b) Thể tích đắp trụ V e =s * (H -T)= 9.52 m 7.38 m c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ V se =s * T= 2.14 m d) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo s−d s − d (4 − Π)( −1)  Vsoil =  s −Π + s  tanθ 24 24   Hse ≥ {(λ-d)tanθ}/2  1  H d  d  d  Vsoil = s H se −  Π se +   tan θ + H se  − Π  tan θ      tan θ    2  {(s-d)tanθ}/2= ==> V soil = 1.77 m < H= 3.36 m e) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo V soilse = s T − Hse < {(λ-d)tanθ}/2 3.11 m d  d   T  d  Π +   tan θ + T  − Π   tan θ   tan θ 2 2  2 V soilse =     1.60 m f) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo V soilb = 1.8 m V col =V all -V soil 6.17 m V colse = 0.54 m Type-1: Vcolse=Vse, Type-2:Vcolse=Vse-Vsoilse V colb = 5.62 m Type-1: Vcolb=Vcol, Type-2:Vcolb=Vcol-Vcolse a) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ, b) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ c) Thể tích đắp diện tích trụ Type-1: Vsoil, Type-2:Vsoil-Vsoilse 3) Áp lực thẳng đứng lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo, kPa Psoil = (Vsoil − Vsoilse )γ + Vsoilseγ A soil =s - πd /4= Asoill 2.6 m γ1= γ2= 18.00 kN/m3 20.00 kN/m3 P soil = 24.86 kPa Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls 3/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 2: Km0+049.25 Km0+097.32 Nghiên cứu phá hoại chọc thủng lớp cát gia cố xi măng  τ se =    (Psoil − qa ) s − Πd  ΠdT Trong đó, τsc : Ứng suất cắt lớp cát gia cố xi măng, kPa qa : Ứng suất chịu tải cho phép lâu dài đất, kPa qa= 0.00 kPa cu= 6.00 kPa lực dính lớp đất sét bề mặt đất τ sc = 36.17 kPa τ a = 133.3 kPa < Nghiên cứu ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng ==> OK 1) Tính tốn độ cứng chịu uốn lớp cát gia cố xi măng Psoil a) Momen quán tính, Ise τse I se =1/12×1.0×T = 0.0286 m T qa b) Mơ đun chống uốn, Zse Z se =1/6×1.0×T = 0.08 m c) Mô đun biến dạng, Ese s E se =100q uckse = 80000 kPa d) Cường độ kéo uốn cho phép σ ba =0.25q uckse /FS em = 166.7 kPa FS em = e) Mô đun phản lực theo phương thẳng đứng, Kv KV  B  = K v0  v    Kv0 = −3 αE soil = E soil = 1500 kPa B v =λ= 1.75 m α= = 1.20 Hệ số an toàn cường độ kéo uốn 1332 kN/m 5000 kPa 1.00 f) Giá trị đặc trưng liên kết lớp cát gia cố xi măng, β β =4 Kv = E se I se -1 0.62 m g) Mô men uốn lớn lớp cát gia cố xi măng, Mmax βs βs ) Sinh ( ) 2 = = β (Cosh( β s ) + Cos( β s )) Psoil Sin ( M max 8.99 kNm h) Ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng σ se = M max = Z se 110.1 kPa < σ ba = 166.7 kPa ==> Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls OK 4/12 Đoạn 3: BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG - Km0+466.76 Km0+502.91 Thiết kế lớp cát gia cố xi măng Bề dày lớp cát gia cố xi măng T= 0.70 m Cường độ kháng nén thiết kế He= 2.41 m q uckse = Chiều cao đất đắp lớp đệm cát Hệ số an toàn cho ứng suất cắt cho phép T 800 kN/m2 FS= Ứng suất cắt cho phép Hse 3.00 τ a = 133.3 kN/m2 Khoàng cách trụ xi măng đất s= Góc đàn hồi dẻo θ= Đường kính cọc xi măng đất d= Điều kiện tải trọng 1.75 m 0.80 m 75.00 độ 1) Bề dày đắp bao gồm bề dày lớp cát gia cố xi măng H = H e +T = θ s d 3.11 m 2) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo khu vực cải tạo a) Tổng thể tích trụ bao gồm bao gồm bề dày đắp lớp đệm cát gia cố xi măng V=s * H= b) Thể tích đắp trụ V e =s * (H -T)= 9.52 m 7.38 m c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ V se =s * T= 2.14 m d) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo s−d s − d (4 − Π)( −1)  Vsoil =  s −Π + s  tanθ 24 24   Hse ≥ {(λ-d)tanθ}/2  1  H d  d  d  Vsoil = s H se −  Π se +   tan θ + H se  − Π  tan θ      tan θ    2  {(s-d)tanθ}/2= ==> V soil = 1.77 m < H= 3.36 m e) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo V soilse = s T − Hse < {(λ-d)tanθ}/2 3.11 m d  d   T  d  Π +   tan θ + T  − Π   tan θ   tan θ 2 2  2 V soilse =     1.60 m f) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo V soilb = 1.8 m V col =V all -V soil 6.17 m V colse = 0.54 m Type-1: Vcolse=Vse, Type-2:Vcolse=Vse-Vsoilse V colb = 5.62 m Type-1: Vcolb=Vcol, Type-2:Vcolb=Vcol-Vcolse a) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ, b) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ c) Thể tích đắp diện tích trụ Type-1: Vsoil, Type-2:Vsoil-Vsoilse 3) Áp lực thẳng đứng lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo, kPa Psoil = (Vsoil − Vsoilse )γ + Vsoilseγ A soil =s - πd /4= Asoill 2.6 m γ1= γ2= 18.00 kN/m3 20.00 kN/m3 P soil = 24.86 kPa Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls 5/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 3: Km0+466.76 Km0+502.91 Nghiên cứu phá hoại chọc thủng lớp cát gia cố xi măng  τ se =    (Psoil − qa ) s − Πd  ΠdT Trong đó, τsc : Ứng suất cắt lớp cát gia cố xi măng, kPa qa : Ứng suất chịu tải cho phép lâu dài đất, kPa qa= 0.00 kPa cu= 6.00 kPa lực dính lớp đất sét bề mặt đất τ sc = 36.17 kPa τ a = 133.3 kPa < Nghiên cứu ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng ==> OK 1) Tính tốn độ cứng chịu uốn lớp cát gia cố xi măng Psoil a) Momen quán tính, Ise τse I se =1/12×1.0×T = 0.0286 m T qa b) Mô đun chống uốn, Zse Z se =1/6×1.0×T = 0.08 m c) Mơ đun biến dạng, Ese s E se =100q uckse = 80000 kPa d) Cường độ kéo uốn cho phép σ ba =0.25q uckse /FS em = 166.7 kPa FS em = e) Mô đun phản lực theo phương thẳng đứng, Kv KV  B  = K v0  v    Kv0 = −3 αE soil = E soil = 1500 kPa B v =λ= 1.75 m α= = 1.20 Hệ số an toàn cường độ kéo uốn 1332 kN/m 5000 kPa 1.00 f) Giá trị đặc trưng liên kết lớp cát gia cố xi măng, β β =4 Kv = E se I se -1 0.62 m g) Mô men uốn lớn lớp cát gia cố xi măng, Mmax βs βs ) Sinh ( ) 2 = = β (Cosh( β s ) + Cos( β s )) Psoil Sin ( M max 8.99 kNm h) Ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng σ se = M max = Z se 110.1 kPa < σ ba = 166.7 kPa ==> Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls OK 6/12 Đoạn 4: BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG - Km0+502.91 Km0+591.38 Thiết kế lớp cát gia cố xi măng Bề dày lớp cát gia cố xi măng T= 0.70 m Cường độ kháng nén thiết kế He= 2.35 m q uckse = Chiều cao đất đắp lớp đệm cát Hệ số an toàn cho ứng suất cắt cho phép T 800 kN/m2 FS= Ứng suất cắt cho phép Hse 3.00 τ a = 133.3 kN/m2 Khoàng cách trụ xi măng đất s= Góc đàn hồi dẻo θ= Đường kính cọc xi măng đất d= Điều kiện tải trọng 1.75 m 0.80 m 75.00 độ 1) Bề dày đắp bao gồm bề dày lớp cát gia cố xi măng H = H e +T = θ s d 3.05 m 2) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo khu vực cải tạo a) Tổng thể tích trụ bao gồm bao gồm bề dày đắp lớp đệm cát gia cố xi măng V=s * H= b) Thể tích đắp trụ V e =s * (H -T)= 9.34 m 7.20 m c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ V se =s * T= 2.14 m d) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo s−d s − d (4 − Π)( −1)  Vsoil =  s −Π + s  tanθ 24 24   Hse ≥ {(λ-d)tanθ}/2  1  H d  d  d  Vsoil = s H se −  Π se +   tan θ + H se  − Π  tan θ      tan θ    2  {(s-d)tanθ}/2= ==> V soil = 1.77 m < H= 3.36 m e) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo V soilse = s T − Hse < {(λ-d)tanθ}/2 3.05 m d  d   T  d  Π +   tan θ + T  − Π   tan θ   tan θ 2 2  2 V soilse =     1.60 m f) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo V soilb = 1.8 m V col =V all -V soil 5.98 m V colse = 0.54 m Type-1: Vcolse=Vse, Type-2:Vcolse=Vse-Vsoilse V colb = 5.44 m Type-1: Vcolb=Vcol, Type-2:Vcolb=Vcol-Vcolse a) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ, b) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ c) Thể tích đắp diện tích trụ Type-1: Vsoil, Type-2:Vsoil-Vsoilse 3) Áp lực thẳng đứng lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo, kPa Psoil = (Vsoil − Vsoilse )γ + Vsoilseγ A soil =s - πd /4= Asoill 2.6 m γ1= γ2= 18.00 kN/m3 20.00 kN/m3 P soil = 24.86 kPa Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls 7/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 4: Km0+502.91 Km0+591.38 Nghiên cứu phá hoại chọc thủng lớp cát gia cố xi măng  τ se =    (Psoil − qa ) s − Πd  ΠdT Trong đó, τsc : Ứng suất cắt lớp cát gia cố xi măng, kPa qa : Ứng suất chịu tải cho phép lâu dài đất, kPa qa= 0.00 kPa cu= 6.00 kPa lực dính lớp đất sét bề mặt đất τ sc = 36.17 kPa τ a = 133.3 kPa < Nghiên cứu ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng ==> OK 1) Tính tốn độ cứng chịu uốn lớp cát gia cố xi măng Psoil a) Momen qn tính, Ise τse I se =1/12×1.0×T = 0.0286 m T qa b) Mô đun chống uốn, Zse Z se =1/6×1.0×T = 0.08 m c) Mơ đun biến dạng, Ese s E se =100q uckse = 80000 kPa d) Cường độ kéo uốn cho phép σ ba =0.25q uckse /FS em = 166.7 kPa FS em = e) Mô đun phản lực theo phương thẳng đứng, Kv KV  B  = K v0  v    Kv0 = −3 αE soil = E soil = 1500 kPa B v =λ= 1.75 m α= = 1.20 Hệ số an toàn cường độ kéo uốn 1332 kN/m 5000 kPa 1.00 f) Giá trị đặc trưng liên kết lớp cát gia cố xi măng, β β =4 Kv = E se I se -1 0.62 m g) Mô men uốn lớn lớp cát gia cố xi măng, Mmax βs βs ) Sinh ( ) 2 = = β (Cosh( β s ) + Cos( β s )) Psoil Sin ( M max 8.99 kNm h) Ứng suất kéo uốn lớp cát gia cố xi măng σ se = M max = Z se 110.1 kPa < σ ba = 166.7 kPa ==> Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls OK 8/12 Đoạn 5: BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG - Km0+660 Km0+800 Thiết kế lớp cát gia cố xi măng Bề dày lớp cát gia cố xi măng T= 0.70 m Cường độ kháng nén thiết kế He= 1.70 m q uckse = Chiều cao đất đắp lớp đệm cát Hệ số an toàn cho ứng suất cắt cho phép T 800 kN/m2 FS= Ứng suất cắt cho phép Hse 3.00 τ a = 133.3 kN/m2 Khoàng cách trụ xi măng đất s= Góc đàn hồi dẻo θ= Đường kính cọc xi măng đất d= Điều kiện tải trọng 1.75 m 0.80 m 75.00 độ 1) Bề dày đắp bao gồm bề dày lớp cát gia cố xi măng H = H e +T = θ s d 2.40 m 2) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo khu vực cải tạo a) Tổng thể tích trụ bao gồm bao gồm bề dày đắp lớp đệm cát gia cố xi măng V=s * H= b) Thể tích đắp trụ V e =s * (H -T)= 7.35 m 5.21 m c) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ V se =s * T= 2.14 m d) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo s−d s − d (4 − Π)( −1)  Vsoil =  s −Π + s  tanθ 24 24   Hse ≥ {(λ-d)tanθ}/2  1  H d  d  d  Vsoil = s H se −  Π se +   tan θ + H se  − Π  tan θ      tan θ    2  {(s-d)tanθ}/2= ==> V soil = 1.77 m < H= 3.36 m e) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo V soilse = s T − Hse < {(λ-d)tanθ}/2 2.40 m d  d   T  d  Π +   tan θ + T  − Π   tan θ   tan θ 2 2  2 V soilse =     1.60 m f) Thể tích đắp khu vực chưa cải tạo V soilb = 1.8 m V col =V all -V soil 3.99 m V colse = 0.54 m Type-1: Vcolse=Vse, Type-2:Vcolse=Vse-Vsoilse V colb = 3.45 m Type-1: Vcolb=Vcol, Type-2:Vcolb=Vcol-Vcolse a) Thể tích đắp bao gồm lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ, b) Thể tích lớp đệm cát gia cố xi măng diện tích trụ c) Thể tích đắp diện tích trụ Type-1: Vsoil, Type-2:Vsoil-Vsoilse 3) Áp lực thẳng đứng lớp đệm cát gia cố xi măng khu vực chưa cải tạo, kPa Psoil = (Vsoil − Vsoilse )γ + Vsoilseγ A soil =s - πd /4= Asoill 2.6 m γ1= γ2= 18.00 kN/m3 20.00 kN/m3 P soil = 24.86 kPa Z:\Share-All\THIET KE 4\2683-CAU DAO KIM CUONG\2 TKBVTC\4 BANG TINH\2 PHAN DUONG\03_COC XI MANG DAT\FL - TIENNQ\01 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG.xls 9/12 ... 42683-CAU DAO KIM CUONG2 TKBVTC4 BANG TINH 2 PHAN DUONG3 _COC XI MANG DAT FL - TIENNQ1 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG. xls 1/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 1: Km0+008.89 Km0+049.25... 42683-CAU DAO KIM CUONG2 TKBVTC4 BANG TINH 2 PHAN DUONG3 _COC XI MANG DAT FL - TIENNQ1 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG. xls 3/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 2: Km0+049.25 Km0+097.32... 42683-CAU DAO KIM CUONG2 TKBVTC4 BANG TINH 2 PHAN DUONG3 _COC XI MANG DAT FL - TIENNQ1 KIEM TOAN LOP DEM GIA CO XI MANG. xls 5/12 BẢNG TÍNH LỚP ĐỆM CÁT GIA CỐ XI MĂNG Đoạn 3: Km0+466.76 Km0+502.91