BẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚI

BẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚI, BẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚIBẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚIBẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚIBẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚIBẢNG TÍNH ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG TIÊU CHUẨN MỚI

E2 (Mpa) h2 (m) Ex (Mpa) hx (m) 5) Tầng móng Lớp móng trên(Cấp phối đá dăm cũ tra phụ lục C bảng C2) Mô đun đàn hồi Chiều dày Mô đun đàn hồi tương đương Tổng chiều dày lớp Trang: Eo (Mpa) hc (m) L (m) fr (Mpa) Ec (Gpa) μc 4) Nền đường Mô đun đàn hồi (Phụ lục B-5 22TCN211-06) 3) Tấm bê tông xi măng Chiều dày giả định Chiều dài giả định Cường độ kéo uốn Mô đun đàn hồi (Bảng 11 theo Quyết định số 3230 ) Hệ số poisson Ps (kN) Pmax (kN) Ne (lần) 2) Tải trọng trục Tải trọng trục tính mỏi(Xe 50 chỗ tải trọng 16,5T phụ lục E.1) Tải trọng trục đơn nặng Số lần tác dụng tải trọng tính mỏi tích lũy 200 0,25 200 0,25 60 0,180 3,500 3,500 25,000 0,150 82,5 124 800 20km/h lề đất 92,0 1,04 C:\Users\anhnd\Desktop\Aoduongcung\Aoduongcung\ADC 18cm.xls Đường khu vực Co/m γr Số liệu thiết kế 1) Đặc điểm Cấp hạng đường Loại vai đường Gradien nhiệt độ Tg (mục 8.2.8) Hệ số độ tin cậy thiết kế CÔNG TRÌNH: THIẾT KẾ MẶT ĐƯỜNG CỨNG BTXM THEO QĐ 3230/QĐ-BGTVT 0,25 ) = 82,5 kN tính theo (8-20) Trang: C:\Users\anhnd\Desktop\Aoduongcung\Aoduongcung\ADC 18cm.xls 0,87 1,46 1,00 2,549 Mpa 2,930 Mpa 2,002 Mpa Trong đó: kr: Hệ số triết giảm ứng suất khả truyền tải khe nối kf: Hệ số mỏi xét đến số lần tác dụng tích lũy tải trọng tính theo (8-11) kc: Hệ số tổng hợp = = = MNm 2,549 Mpa 2,002 0.94 123,75 x -2 x 0.94 82,5 x -2 0,00 = MNm 0,586 m 12,43 0,50 109,5 Mpa = = Ứng suất kéo uốn lớn tải trọng trục đơn nặng Pm σpmax = Kr x kc x σps 0,87 1,00 2,93 = = x x σps = 1,45 x 10^-3 x rg0.65 x hc-2 x Ps0.94 Db 1+ Dc -3 0,586 0.65 x 0,18 1.45 x 10 x = 1+ 0,00 12,43 123,75 2) σps với Ps= kN tính theo (8-20) 1,45 x 10^-3 0.65 σps = x hc-2 x Pm0.94 x rg Db 1+ Dc -3 0,586 0.65 x 0,18 1.45 x 10 x = 1+ 0,00 12,43 3) Ứng suất kéo uốn gây mỏi tải trọng Ứng suất kéo uốn tải trọng trục đơn Ps σpr = Kr x kf x kc x σps 0,87 1,46 1,00 = x x 1) σps với Ps= Tính tốn ứng suất kéo uốn gây tải trọng 2) Độ cứng tương đối chung kết cấu rg Độ cứng uốn cong BTXM xác định theo (8-6) 25000 0,18 Ec x hc3 x ^3 Dc = = 0,15 12 (1-μc ) 12 (1 ^2) Độ cứng chịu uốn tiết diện lớp móng có gia cố chất liên kết 700 Eb x hb x ^3 Db = = 12 (1-μb ) 12 (1 ^2) Tổng độ cứng tương đối kết cấu (m) (Dc+Db) 12,43 + 0,00 rg = 1.21 x ( 1.21 x ( )1/3 = )1/3 = 109,5 Et α = 0.86 + 0.26 x Ln(hx) = 0.86 + 0.26 x Ln( 1) Mô đun đàn hồi tương đương lớp móng đất xác định theo (8-7); (8-9) Et = (Ex / E0)α x E0 200,000 60 0,50 60 =( / )^ x Các thông số Bê tông xi măng Ứng suất kéo uốn gradien nhiệt độ -t = - = ( 69.444 x (kn x rβ - Dc)x rg (kn x rg4 - Dc)x rβ3 et + e-t 0,586 ] = e e ^4 1,991 1,991 e -1,991 - 1 + 0,000 ) cos( 3,594 1,991 x cos( ) sin( 12,43 ) x - 0.131 x ( 1- x 0,18 x 25000 kt = max ( kt2= kt1= x 92 3,5 1,352 3,5 1,352 0,468 , [0.871 ( [0.841 ( 0,479 )= 1,352 3,5 1,352 3,5 Trang: )1.287 - 0.071] = )1.323 - 0.058] = ( = 0.00, trường hợp tính tốn σtmax có giá trị nhỏ ) 1,E-05 2) Ứng suất kéo uốn gây mỏi nhiệt Hệ số ứng suất kéo uốn gây mỏi nhiệt tính theo (8-19) σtmax fr kt = [ αt( )bt -Ct] σtmax fr = 0,586 0,000 ^3 ^3 = x 0,851 0,479 0,479 0,468 (Mpa) 1,352 0,653 C:\Users\anhnd\Desktop\Aoduongcung\Aoduongcung\ADC 18cm.xls 0,653 = )= 0,851 0,000 0,000 ) 1/4 = ] ) 69.444 (Mpa/m 69.444 3,731 3,594 1,991 )-1 = 700 = = 1,991 1,991 ) + 3,731 x sin( ) = 1,991 3,731 )+ 3,594 x + Ứng suất kéo uốn lớn gradien nhiệt độ lớn gây tính theo (8-17) αc x hc x Ec x Tg σtmax = x BL Hệ số ứng suất nhiệt độ tổng hợp BL = 1.77 x e-4.48xhc x CL - 0.131 (1-CL) 0,18 0,851 x = 1.77 x e-4.48x = -( ^4 69.444 0,000 12,43 ) x ( x Hệ số ứng suất uốn vồng gradien nhiệt độ gây BTXM Sht x cos t +Cht x sin t CL = 1( ) 1+ξ cos t x sin t + Sht x Cht -[ Cht = ξ= rβ = t e -e + e -1,991 h h 1 0,2 c b kn = ( + ( )-1 = Ec Eb 2 25000 ( Trường hợp có lớp BTN cách ly thi lấy kn = 3000 MPa/m) (Dc xDb) ( 12,43 X 0,00 1/4 [ = [ ] (Dc+Db) x kn ( 12,43 + 0,00 Sht = 1) Ứng suất nhiệt độ xác định theo điều 8.3.6 L 3,5 = t= = x rg x 0,58589 ( 3,5 2,54898 0,648 + thỏa mãn , OK ) ) Trang: γr x (σpmax + σtmax) = 1,04 2,54927 + 1,352 = x ( 4,057531 > 3,5 = Không thỏa γr x (σpr + σtr) 1,04 = x 3,324796 < = Kiểm tra trạng thái giới hạn theo (8-1) and (8-2) Ứng uất kéo uốn gradien nhiệt gây mỏi tính theo (8-16) σtr = kt x σtmax 0,479 1,352 = x = 0,648 Mpa C:\Users\anhnd\Desktop\Aoduongcung\Aoduongcung\ADC 18cm.xls ... xác định theo (8-7); (8-9) Et = (Ex / E0)α x E0 200,000 60 0,50 60 =( / )^ x Các thông số Bê tông xi măng Ứng suất kéo uốn gradien nhiệt độ -t = - = ( 69.444 x (kn x rβ - Dc)x rg (kn x rg4 -... = )1.323 - 0.058] = ( = 0.00, trường hợp tính tốn σtmax có giá trị nhỏ ) 1,E-05 2) Ứng suất kéo uốn gây mỏi nhiệt Hệ số ứng suất kéo uốn gây mỏi nhiệt tính theo (8-19) σtmax fr kt = [ αt( )bt... hc-2 x Ps0.94 Db 1+ Dc -3 0,586 0.65 x 0,18 1.45 x 10 x = 1+ 0,00 12,43 123,75 2) σps với Ps= kN tính theo (8-20) 1,45 x 10^-3 0.65 σps = x hc-2 x Pm0.94 x rg Db 1+ Dc -3 0,586 0.65 x 0,18 1.45