học nghề sửa chữa ô tô tại hải phòng

Ngày tải lên: 13/02/2014, 13:51

Ngày tải lên: 27/01/2014, 14:20

Ngày tải lên: 11/07/2014, 09:06

... phục hồi; + Tốc độ sửa chữa cụm, xe. - Hệ thống các nhà máy sửa chữa đủ khả năng đáp ứng nhu cầu sửa chữa, đặc biệt thích hợp với quan hệ nhà máy sửa chữa bán xe đã sửa chữa và mua xe hỏng ... gia công cũng tơng tự nh trên. II. Sửa chữa các chi tiết chuyển động của cơ cấu Trục khuỷu Thanh truyền 1. Sửa chữa nhóm pit tông 2.1. Kiểm tra và xác định h hỏng: Nội dung công việc sửa chữa: - ... thành hồi phục (tính kinh tế kỹ thuật). Chng 4: sửa chữa một số chi tiết điển hình của ô tô máy kéo I. Sửa chữa máy và ống lót xylanh 1. Sửa chữa thân máy và nắp máy 1.1. Kiểm tra và xác định...

Ngày tải lên: 08/10/2012, 08:38

Ngày tải lên: 09/12/2013, 14:19

... thuật ô tô - Biên soạn- Trần Thanh Hải Tùng, Nguyễn Lê Châu Thành CHƯƠNG 5 QUI TRÌNH CÔNG NGHỆ SỬA CHỮA Ô TÔ 5.1. KÍCH THƯỚC SỬA CHỮA VÀ SỐ LẦN SỬA CHỮA 5.1.1. Định nghĩa cốt sửa chữa: ... 5.2. QUI NH CễNG NGH SỬA CHỮA Ô TÔ 5.2.1. Mục đích công tác sửa chữa Mục đích của sửa chữa là nhằm khôi phục khả năng làm việc của các chi tiết, tổng thành của ô tô đã bị hư hỏng. 43 ... trạng thái kỹ thuật ô tô - Biên soạn- Trần Thanh Hải Tùng, Nguyễn Lê Châu Thành + Sửa chữa tổng hợp. + Sửa chữa chuyên môn hóa. Tháo cụm Tháo chi tiết Khung xe Sửa chữa khung Tẩy rửa...

Ngày tải lên: 04/07/2014, 03:21

... kích thườc cũa ly hợp l à ly hợp phải có khả năng truyền được mô men xoắn lớn hơn mô men cực đại cũa động cơ một ít . Mô men ma sát cũa ly hợp phải bằng mô men xoắn lớn nhất cần truyền qua ... hợp không thể dự kiến trước được số lượng đôi bề mặt ma sát p thidf có thể xác định thông qua cong thc sau : M 1 = .M emax =2.R 2 tb .b.àq.p Trong ú: - Memax - Mô men xoắn cực đại cũa đông cơ ... hợp không cần độ chinh xác cao thi R tb có thể xáac định theo công thức gần đúng sau : Bảng 3.1 : Vật liệu chế tạo tấm ma sát ca ly hp . H s ma sỏt à Nguyờn liu ca các bề mặt ma sát Khô Trong...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... hao mòn .Và khi trượt sẻ xuất hiện công trượt.Nhưng chúng ta không thể đánh giá mức độ hao mòn thông qua công trượt ,bởi vì nêu hai ly hợp có cùng giá rj công trượt ,nhung ly hợp nào có di ện ... ta phải tính công trượt trê đơn vị diẹn tích bề mặt các tấm ma sát . Đó chính là công trượt riêng L 0 :   00 . L pS L L  (3.39) Trong đó: - L0 - Công trượt riêng (J/m2) - L - Công ... tấm ma sát (m2) . S=π.(R12 - R22) - p - S ố lượng đôi bề mặt ma sát - [L0] – Công trượt riêng cho phép tra theo bảng 3.2 Bảng 3.2 Loại ô tô [L 0 ] ễ ti cú trng ti n 50 kN 150.000 ữ 25.000 ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... (3.49) N ếu A>30 thì phải thiết kế và bố trí thích hợp bộ phận trợ lực cho ly hợp. Hình 3.8 :Cơ cấu điều khiển ly hợp bằng thuỷ lực Chương 3: Cơ cấu điều khiển ly hợp Trên ô tô thường sử dụng hai ... theo công thức (3.44) và (3.45)  - Hiệu suất truyền lực :  Đối với cơ cấu điều khiển bằng cơ khí : 8,07,0  c   Đối với cơ cấu điều khiẻn bằng thuỹ lực : 9,08,0  t  b 3 ) Công mở ... ,nhằm để nâng cao hiệu suất truyền lực. - Lực tác dụng lên ban đạp và hành trình bàn đạp ly hợp phải nằm trong giới hạn cho phép - Lực tác dụng lên từng chi tiết càng nhỏ càng tốt . a) Tính toán...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... Sơ đồ đồ động học hộp số hành tinh II.3. Ch ọn tỷ số truyền của hộp số: Chương 4: HỘP SỐ II.1. Trình tự tính toán hộp số có cấp của tô Công việc tính toán thiết kế hộp số ô tô có 2 bước chính ... tiết với nhau II.2. Sơ đồ động học một số loại hộp số có cấp của tô II.2.1. Sơ đồ động học hộp số 2 trục Trên hình 4.1 là sơ đồ động học hộp số 2 trục 4 cấp ( không kể số lùi). Khi gài các số ... cho trước, c ùng với điều kiện chế tạo, chúng ta chọn sơ đồ động học và dự kiến số cấp của hộp số 2. Tính toán lực kéo của ô tô, xác định tỷ số truyền chung của các hệ thống truyền lực khi gài...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... xúc tại tâm ăn khớp. Ứng suất tiếp xúc được tính theo công thức Hert – Believ: Bánh răng của hộp số tô tính toán theo uốn và tiếp xúc b1) Tính toán ki ểm tra theo ứng suất uốn Ứng suất uốn tại ... răng luôn ăn khớp - m a – Môđuyn pháp tuyến của cặp bánh răng luôn ăn khớp -  a – Góc nghiêng của răng của cặp bánh răng luôn ăn khớp Số răng z ’ a của bánh răng bị động ở cặp bánh răng luôn ăn ... của ô tô tải với tải trọng hơn 20 kN và của xe buyt thường được xêmentít hoá II.4.2. Tr ục của hộp số a) Chọn sơ bộ kích thước của trục: Chúng ta có thể tính kích thước sơ bộ theo các công thức...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... và cuối cùng;  3 =  7 =  4 Khi đã đồng tốc thì lực ma sát N cũng không còn nữa và do đó lực hãm cũng bằng không . Tay của người lái chỉ tác dụng lực nhẹ là đủ để thắng định vị lò xo ... 7 và ống răng 3 không dịch chuyển được nữa Sau đây chúng ta phâ tích lực để thấy vù sao chốt 2 bị hãm: Dưới lực ép của lực chiều trục Q 1 (lực tác dụng của người lái thông qua cơ cấu đ òng ... trạng chịu lực của 3 chi tiết như ở hình 4.9 Trong giai đoạn chưa đồng tốc mặt côn của ống lồng 7 trượt trên mặt côn của bánh răng 4, nên giữa chúng có lực ma sát .N, trong đó: N =  sin 1 Q ...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... từ trục 1 sang trục 2 với góc  > 0 nếu coi công suất mất mát ở khớp các đăng K là không đáng kể thì công suất của trục 1 là N 1 sẽ bằng công suất của trục 2 là N 2 . 221121  MMNN ... . 108 11max X phe JG liiM    0 (6.32) ở đây: X J : Mômen quán tính của tiết diện khi xoắn. 2 Ngàm ở các điểm tựa 2 4 10.5,27 l D 2 22 4 10.5,27 l dD  Bảng 6.1: Công thức tính số vòng quay nguy hiểm n t Theo ... các đăng là:   cos. 11max max2 X phe X W iiM W M    2 / mMN (6.30) Trong đó: X W : mômen chống xoắn nhỏ nhất của trục các đăng.   2 2 57.1 2 D D W X  (6.31) V ới 2 dD    :...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... đồng hồ l à mômen M dương, hciều ngược kim đồng hồ là mômen M âm. Chi ều dương của lực chiều trục là hướng về đáy lớn và của lực hướng kính là hướng vào tâm. Truy ền lực chính ở tô được tính ... : Mômen chống uốn của tiết diện tại A-A Qui định chọn dấu trong biểu thức (7.9) và (7.10) theo chiều bảng (7.2) Chiều của M Răng xoắn Lực Q (7.9) Lực R (7.10) Phải - + Dương (+) Trái + - Phải ... 13XT, 20XHTP. Hai loại thép đầu phải thấm cacbon. Loại sau thấm nitơ . n n : số vòng quay của động cơ ứng với giá trị maxe M Hệ số bền dự trữ P P k b  phải lớn hơn 1. III.4. Tính toán nạng...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... trí kiểu công xôn khá phổ biến ở tô. Trường hợp này thường dùng bi thanh lăn nón đỉnh quay vào để giảm tốc  - góc ăn khớp. IV.4.Tính toán cặp bánh răng hypôit: Đối với bánh răng hypôit cần ... P 1 1 2 cos cos   . Q 2 = 1 1 cos  P (tgsin 2  sin 2 cos 2 ) độ công xôn a, do đó giảm được mômen uốn ở đầu công xôn (hình7.13). a) b) Hình 7.13:Cách b ố trí trục chủ động a) Sơ đồ ... chủ động: bố trí công xôn (hình 7.12a) và bố trí 2 phía (hinh 7.12b) a) b) Hình 7.12: S ơ đồ ổ đỡ trục chủ động Phương án bố trí gối đỡ hai phía có độ cứng vững cao nhưng công ngh ệ chế tạo...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... của dầu bôi trơn có ảnh hưởng đến hệ số hãm theo tỷ lệ thuận. V.2. Vi sai đặt giữa các cầu chủ động Vi sai giữa các cầu dùng để phân phối mômen truyền đến các cầu. Thông thường giá trị mômen phân ... thì có th ể khắc phục được ảnh hưởng này. do đó các chi tiết của hệ thống truyền lực tô nhiều cầu không bị quá tải.                         22.8 sin2cossin2cos sin2cossin2cos sinsin sinsin 12221 112221 111222 111222 ''' ''' rr rr rNrN rNrN MM MM k h              Khi ... tạo bộ vi sai không đối xứng kiểu bánh răng trụ đặt giữa cầu trước và hai cầu phía sau xe Ural - 375. Trong vi sai loại đối xứng, mômen truyền đến vỏ vi sai chia ra các cầu không đều nhau mà...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... 111  (1.19) bZrYM bxu 212  (1.20) Trong đó: M u1 - Mômen uốn của nửa trục bên trái tại vị trí đặt bạc đạn ngo ài. M u2 – Mômen uốn của nửa trục bên phải tại vị trí đặt bạc đạn ngo ài. Thay các giá ... phương trình cân bằng mômen tại F và E ta có: Z 1 = B h Y Gm g  2 22 Z 2 =  2 22 Gm Y B h g Nửa trục bên trái tại E’ chỉ chịu lực:Z 1t = Z 1 - g bx Nửa trục bên phải tại F’ chỉ chịu lực:Z 2t ... uốn tại tiết diện đặt bạc đạn ngoài: 3 2 3 1 2,01,0 d bG k d M d u u   [MN/m 2 ] (1.23) Chương 11: TRUYỀN ĐỘNG ĐẾN BÁNH XE CHỦ ĐỘNG VI.Công dụng, phân loại và yêu cầu của nửa trục 1,Công...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... thé hợp kim phải bảo đảm HB350  420, của thép hợp kim cao c ấp crôm – môlipđen phải có HB 440 và các nửa trục này được gia công trên các máy công cụ. Ứng suất cho phép của ... trục…) 2, Phân loại: a, Theo loại cầu có thể chia ra: - C ầu không dẩn hướng, không chủ động. - Cầu dẩn hướng, không chủ động. - Cầu không dẩn hướng, chủ động. - Cầu dẩn hướng chủ động. Chương ... và phải là như nhau, nên chúng ta chỉ cần tính toán cho nửa trục bên trái.  Khi truyền lực kéo cực đại: Mômen uốn tại tiết diện nguy hiểm bên trái M u1 do R 1 gây nên. V ậy trước hết phải...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

... vừa chạm vào ụ đỡ cao su(không va đập). Tần số dao động của phần được treo của xe phụ thuộc vào loại trọng tải của ô tô: từ 1 đến 3 hz Tần số dao động của phần không được treo( các cầu từ 8 ...  lba a b ZlZM uz  11 (2.16) Ch ứng minh tương tự ta có mômen uốn tại A do X 1 gây nên là:   lba a b XlXM uX  11 (2.17) Mômen xo ắn sinh ra do X 1 , X 2 trong trường hợp này vẫn tính theo các công thức (2.1) và (2.2). N ếu ... đối của mômen thì MuA đạt giá trị cực đại khi l= 0( Tại điểm A’).   bx g bxuA r B h G rYM 1 1 2 1 2 1 2 '            (2.13) Trong trường hợp nhíp 3 không chịu mômem M p1 ,...

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20

Ngày tải lên: 05/07/2014, 13:20