e 3 f 4 c 5 b 6 a

... đ c < /b> l a chọn để hạn chế độ rộng vết nứt Theo Tiêu chuẩn mẫu ủy ban b tông Châu Âu (European Concrete Committee's Model Code) cho phép: 3/< /b> 5 < /b> cot 5 < /b> /3 < /b> ( = 31< /b> 0 đến 59< /b> 0) D a phân tích tơng hợp, Collins ... th c < /b> k s c < /b> b n vật liệu: Fbt x = Ra Fa + Rbt Fbt B qua khả chịu kéo b tông: Fbt x = Ra Fa Fa = Fbt x Ra Do đ c < /b> điểm chịu l c < /b> dầm cao kh c < /b> dầm thờng nên vi c < /b> phân b ứng suất kh c < /b> so với ... dụng 43< /b> < /b> 2.2 .3 < /b> C< /b> c < /b> phận c< /b> u thành mô hình chống-giằng 44< /b> 2.2 .3.< /b> 1 Thanh chống b tông chịu nén 44< /b> 2.2 .3.< /b> 2 Thanh giằng c< /b> t thép chịu kéo 44< /b> 2.2 .3.< /b> 3 Nút giàn 45 /b> 2.2 .3.< /b> 4 < /b> Quạt chịu nén 47< /b> 2.2 .3.< /b> 5 < /b> Vùng...

Ngày tải lên: 26/06/2014, 21:56

... 918 41< /b> 0 9 34 /b> 1.7 41< /b> 5 < /b> 927 0.9 35 /b> 0 700 14.< /b> 5 < /b> 36 5 < /b> 2000 39< /b> 0 38< /b> 1 2211 37< /b> 0 22 76 3.< /b> 0 38< /b> 3 2197 -0 .6 35 /b> 0 700 14.< /b> 5 < /b> 36 5 < /b> 30< /b> 00 200 47< /b> 2 2297 46 6 232< /b> 3 1.1 47< /b> 7 2277 -0.8 35 /b> 0 700 14.< /b> 5 < /b> 36 5 < /b> 40< /b> 00 60 5 < /b> 94 < /b> 1710 59< /b> 2 17 13 < /b> ... s C< /b> ng th c < /b> ( 24)< /b> x As s Mpa kN mm mm mm mm mm % mm mm % 17 36 5 < /b> 1100 270 2 54< /b> < /b> 1099 251< /b> 11 16 1 .6 255< /b> 1091 -0.7 50< /b> 0 17 36 5 < /b> 1800 1 35 /b> 32< /b> 9 137< /b> 4 < /b> 32< /b> 1 140< /b> 4 2.2 33< /b> 3 1 36 1 -0.9 250< /b> 50< /b> 0 17 36 5 < /b> 2 35 /b> 0 40< /b> 4 < /b> 23 < /b> ... 0.2 58< /b> 5 17 23 < /b> 0.8 220 60 0 11 .5 < /b> 280 900 30< /b> 0 35 /b> 0 1 141< /b> 34 /b> 4 < /b> 11 65 < /b> 2.2 35 /b> 1 1 138< /b> -0.2 220 60 0 11 .5 < /b> 280 130< /b> 0 160 41< /b> 9 1212 42< /b> 6 1197 -1 .3 < /b> 42< /b> 1 1208 -0 .4 < /b> 220 60 0 11 .5 < /b> 280 1700 50< /b> 51< /b> 1 919 53< /b> 3< /b> 907 -1 .4 < /b> 5 < /b> 03 < /b> 926...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 13:20

... + A mlM1 + B ml Q1 , m Do tính đối xứng [K ]e < /b> toán nên ta c< /b> : k 23 < /b> = k32, k22 = k 55,< /b> k 33 < /b> = k 66, k52 = k 25,< /b> k62 = k 26, k 35 < /b> = k 53< /b> ,< /b> k 63 < /b> = k 36, k 65 < /b> = k 56 = -k32 Nếu b qua ma sát ta dễ dàng tìm đ c:< /b> ... 44< /b> = EF EF , k 41< /b> = k 14 < /b> = l l Với kij x c < /b> định đ c < /b> trên, ta x c < /b> định đ c < /b> ma trận độ c< /b> ng đặt Winkler nh sau: [K ]3 < /b> e < /b> k 11 = k 41< /b> 0 k 14 < /b> k 22 k 23 < /b> k 25 < /b> k 32< /b> k 33< /b> k 35 /b> 0 k 44< /b> k 52< /b> k 53< /b> < /b> ... = E < /b> CT / EBT thay cho (do ảnh hởng l c < /b> trùng ph c)< /b> Khi R = 200daN / cm2 lấy / = 25 < /b> , R = 30< /b> 0daN / cm2 lấy / = 20 , R = 40< /b> 0daN / cm2 lấy / = 15 < /b> , R 50< /b> 0daN / cm2 lấy / = 10 3.< /b> 3 C< /b> c < /b> giai...

Ngày tải lên: 06/08/2014, 05:21

... = 738< /b> 1, 25 < /b> cm2 rxtđ = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 23,< /b> 84 < /b> cm 60 04,< /b> 85 < /b> rytđ = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 21 ,50< /b> cm 738< /b> 1, 25 < /b> Wxtđ = Wytđ = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 8 53< /b> 3< /b> 3 cm3 40< /b> rxtđ = 8 53< /b> 3< /b> 3 = 14,< /b> 21 cm 60 04,< /b> 85 < /b> rytđ = 8 53< /b> 3< /b> 3 = 11 , 56 cm 738< /b> 1, 25 < /b> xtđ = 168 ... 3,< /b> 3.10 5 < /b> .32< /b> 45 /b> 1 86 + 2,1.10 6. 60 148< /b> 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 41< /b> 71 94 < /b> kG/cm2 Axtđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3,< /b> 3.10 5.< /b> 58 53< /b> ,< /b> 44< /b> + 2,1.10 6. 78 , 56 51< /b> 2820 = 60 04,< /b> 85 < /b> cm2 Aytđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3,< /b> 3.10 5.< /b> 58 53< /b> ,< /b> 44< /b> + 2,1.10 6. 78 , 56 41< /b> 71 94 < /b> ... = 58< /b> 53< /b> ,< /b> 44< /b> cm2 Jcx = 30< /b> 60 7 76 cm4 Jcy = 32< /b> 45 /b> 1 86 cm4 24 < /b> Jxtđ = Jytđ = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> cm4 Extđ = 2,1.10 6. 29 241< /b> 0 + 3,< /b> 3.10 5 < /b> .30< /b> 60 7 76 + 2,1.10 6. 60 148< /b> 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 51< /b> 2820 kG/cm2 Eytđ = 2,1.10 6. 108000 + 3,< /b> 3.10...

Ngày tải lên: 24/12/2013, 12:16

... vi c < /b> ban đầu 16 HIỂN THỊ NỘI L C < /b> C A PHẦN TỬ FRAME Để hiển thò nội l c < /b> phần tử Frame b n vào trình đơn Display > Show Element Forces / Stresses >Frame Hộp thoại Member Force Diagram for Frames ... H C < /b> Đối với toán b n khai b o đ c < /b> trưng dầm c< /b> t Khai b o cho c< /b> t : Đầu tiên b n vào trình đơn Define > Frame Sections Hộp thoại Define Frame Sections xuất : Trong hộp thoại Define Frame Sections ... nhấp chọn vào Frame Element Data nhấp OK để xuất b ng giá trò Frame Element Data Trong b ng Frame Element Data: FRAME : Số thứ tự phần tử JNT –1 : Nút đầu JNT –2 : Nút cuối SECTION : Vật liệu c< /b> t...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 22:20

... height buffer H suitable for method of the concrete piles with minor session include the geosynthetic reinforcement, which is more economical and saving time than preloading using prefabricated vertical ... height buffer H, space of piles and pile cap by using a finite element program – Plaxis 2D By using a finite element method (FEM) take more economical results than using theory formulas In order ... 19 95)< /b> results more different than other method; it is more safe but wasting, need to be considered carefully when using this method By using the results to choose space of piles, pile cap, height...

Ngày tải lên: 02/05/2014, 14:36

... tr c < /b> thành phần BTCT B ng sau thể kích thư c < /b> b t bu c < /b> phải chọn phương án Reinforcement Option Required Parameters Unidirectional In one layer (in axis) d1 d2 d1' d2' c1< /b> c2< /b> Yes No Yes Yes Yes Yes ... Design  Required Reinforcement of Slabs/Wallsệ Options  Reinforcement Maps Hộp thoại kết Reinforcement: kết diện tích c< /b> t thép gồm: • Required Reinforcement: c< /b> t thép phải c< /b> • Minimum Reinforcement: ... Trong b ng c< /b> c< /b> t sau: • Bar: số hiệu • Required reinforcement along b (cm2): diện tích c< /b> t thép d c < /b> theo c< /b> nh b tiết diện • Reinforcement along b - distribution (My): phân b c< /b> t thép d c < /b> theo c< /b> nh...

Ngày tải lên: 08/06/2014, 07:46

Ngày tải lên: 25/06/2014, 09:36

... - 20 05 < /b> HẬUBD - 2010 52< /b> ,92.1 06 c=< /b> = 141< /b> 5,< /b> 6mm 26 ,41< /b> Mb 52< /b> ,92.1 06 c0< /b> 1 = = = 895mm qsw1 66 , 03 < /b> HẬUBD - 2010 HẬUBD - 2010 Tính toán theo phương pháp đạo hàm : HẬUBD - 2010   So sánh hai kết ta thấy: ... tính toán theo tiêu chuẩn 35 /b> 6- 20 05 < /b> l c < /b> cắt lớn dầm mà c< /b> t đai b tông phải chịu Q làmax − Qb1 qsw Cho nên chịu l c < /b> cắt kết không mặt kết c< /b> u Ví dụ 2: thiết kế c< /b> t đai không dùng c< /b> t xiên cho dầm ... dầm đơn giản c< /b> nhịp 4,< /b> 8m =48< /b> 00mm (b ×h)=(200 45 /b> 0) B 15 < /b> c< /b> t đai A- I tải trọng phân b không điều hình vẽ q =55< /b> kN HẬUBD - 2010 HẬUBD - 2010  c < /b> Kết luận: b trí c< /b> t đai c< /b> khoảng c< /b> ch s= 110mm khoảng0...

Ngày tải lên: 12/07/2014, 02:21

... dn ca c< /b> út dc c< /b> thãø b qua: Váûy Thay an = a = a a Ea ln = a a Ea vo ta âỉå c:< /b> an = a a ln Ea (7 - 25)< /b> Trong âọ: - a: X c < /b> âënh vng - a: ỈÏïng sút c< /b> út thẹp tải TD c< /b> khe nỉït a = Mc ... Chỉång C< /b> ng thỉ c < /b> täøng quạt âãø x c < /b> âënh âäü vng ca c< /b> úu kiãûn: M l f=< /b> ∫ M 4c < /b> M 2c < /b> M(x) ρ (x).dx ; M 1c < /b> (7 - 23)< /b> B2 Trong âọ: M(x) : Mä men tải TD c< /b> ta âäü x ti M 3c < /b> M 5c < /b> B4 B1 B B3 B5 trng ... Rk R σan = a. Ea = εbk.Ea = Ea = k Ea , ν k Eb E < /b> bk KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & C< /b> NG NGHIÃÛP Mc ln a1 σan Rk Så âäư ỉïng sút ca c< /b> út thẹp v BT sau xút hiãûn khe nỉït thỉï nháút Chỉång Khi BT sàõp...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... trçnh c< /b> n b òng lỉ c < /b> lãn phỉång tr c < /b> dáưm ta c< /b> thãø tçm âỉå c < /b> chiãưu cao vng nẹn: b h +2 (1 − c,< /b> ) Fc, + (1 − δ ') n Fa, x ξ= = 1h Fbqâ − Fc (9 - 17) Fc’=(bc’ -b) .hc’; Fc=(bc -b) .hc; c< /b> =hc’/2h; ... b = Våïi Fbqâ = Fb + Mc Fbqâ Z (9 - 8) Ea n Fa’ , Fa’ = Fb + Eb ν O c < /b> Độ cong tr c < /b> dầm độ c< /b> ng dầm: Xẹt âoản dáưm nàòm giỉ a khe nỉït : Khong c< /b> ch khe nỉït b òng ln, chiãưu cao vng nẹn x, chiãưu ... chiãưu cao lm viã c < /b> h0, b n kênh cong ρ Qua B k DC//OA; qua E < /b> k EF//DC: h0 ln ρ = (ε a + ε b ) l n h0 ⇒ x A ED = ε b. ln; FG = ( ε b+ ε a) .ln Xẹt tam gi c < /b> âäưng dảng OAB v EFG: Mc = ρ h0 Z D E < /b> ln MC...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... khäng b trỉåüt b täng ≥2,5d ún mạy Neo b òng c< /b> ch hn c< /b> c < /b> thẹp neo åí âáưu: 2d 3,< /b> 25d 4d d d 3.< /b> 4 < /b> Uốn c< /b> t thép: 4d 10m Tải chäù c< /b> út thẹp b ún cong, c< /b> út thẹp chëu lỉ c < /b> s ẹp c< /b> c < /b> b ü vo BT v gáy ỉïng ... hồ c < /b> lỉåïi âãø: - Giỉỵ vë trê c< /b> út thẹp thi c< /b> ng - C< /b> c < /b> cäút thẹp cng chëu c< /b> c < /b> lỉ c < /b> táûp trung c< /b> c < /b> b ü - Chëu c< /b> c < /b> ỉïng sút phỉ c < /b> tảp m toạn khäng xẹt âãún âỉå c < /b> Liãn kãút c< /b> c < /b> cäút thẹp b òng c< /b> ch ... 3d Ra ≥2,5d +λ)d C< /b> ng thỉ c < /b> x c < /b> âënh âoản neo: lneo = (mneo Rn ún tay Neo nhåì m c < /b> åí âáưu: 6, 25d C< /b> út thẹp trn trån chëu kẹo phi c< /b> m c < /b> neo åí hai âáưu âãø cho c< /b> út thẹp chëu lỉ c < /b> khäng b trỉåüt...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... trê C< /b> út thẹp âọ l b òng nhau: a= εbk a= a/ Ea=εbk=σbk/Eb ⇒ a =(Ea/Eb)*σbk=nσbk Tỉ c < /b> l âäúi våïi mäüt diãûn têch c< /b> út thẹp chëu kẹo tỉång âỉång våïi n láưn diãûn BT hay diãûn têch c< /b> út thẹp Fa ... thỉ c < /b> tãú (Sai säú < 2%) âãø âån gin h a c< /b> ng thỉ c < /b> toạn ΣMDb= ⇒ [M]- RaFa*(h0-x/2) = C< /b> âỉå c < /b> [M]= RaFa*(h0-x/2) M x Db h0 Chiãưu cao vng BT chëu nẹn x c < /b> âënh tỉì âiãưu kiãûn h ΣX=0 ⇒ RaFa=Rnbx ... âäư ỉïng sút (TD chỉỵ nháût): σbmax Mämen quạn ca TD quy âäøi âäúi våïi tr c < /b> M x trung ha: Db h0 h Jqd=bx /3+< /b> nFa*(h0-x) Da Vë trê tr c < /b> TH x c < /b> âënh b òng c< /b> ch cho mä men a ténh ca TD quy âäøi láïy...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 02:21

... -11 ,48< /b> -11 ,52< /b> -7, 76 -7,72 7 , 34 /b> 7 , 36 6, 73 < /b> 6, 73 < /b> N B ng 7: Nội l c < /b> dây treo MH MH MH MH 62 ,07 62 ,69 62 , 84 < /b> 62 ,79 Dis B ng 8: Chuyển vị lớn nhất, cm MH MH MH MH 4,< /b> 847< /b> 4,< /b> 931< /b> 4,< /b> 830< /b> 4,< /b> 832< /b> Khi so sánh kết ... phép chuyển vị đồng thời theo phương thẳng đứng B ng 4:< /b> Nội l c < /b> dầm d c < /b> MH MH MH MH M+ 5,< /b> 67 35 /b> , 56 37< /b> ,17 76 ,40< /b> M -40< /b> ,42< /b> -47< /b> , 73 < /b> Q 61 ,42< /b> 60 ,92 59< /b> , 96 58< /b> ,00 6 23 < /b> M+ MQ M+ MQ khoảng 10 lần Giá trị mơ ment ... 92, 96 98 , 35 /b> B ng 3:< /b> Nội l c < /b> dầm ngang biên MH MH MH MH M+ 180,10 172, 43< /b> < /b> 139< /b> ,02 1 16, 61 M-1 76 , 46 -1 76, 20 - 158< /b> ,68 -170,97 Q 92, 94 < /b> 89,71 86, 67 84,< /b> 44 < /b> Mơ hình (MH 4)< /b> : Về giống mơ hình C< /b> c < /b> dầm d c < /b> phụ...

Ngày tải lên: 08/08/2014, 04:21

... nhật: b = 100cm, h = 25cm, a = a' = 3cm, ho = 22cm, Fa = 5,< /b> 65 cm2, Fa’ = 3,< /b> 93cm2 b. h 100. 25 < /b> + n.Fa h + n .F'< /b> a a ' + 8, 75.< /b> 5, 65 .< /b> 22 + 8, 75 < /b> .3,< /b> 93.< /b> 3 xn = 2 = = 12,6cm b. h + n (Fa + F'< /b> a ) 100. 25 < /b> + 8, 75.< /b> (5,< /b> 65 < /b> ... Fa = 3,< /b> 93 < /b> cm2, Fa’ = 5,< /b> 65 < /b> cm2 b. h 100. 25 < /b> + n.Fa h + n .F'< /b> a a ' + 8, 75 < /b> .3,< /b> 39.22 + 8, 75.< /b> 5, 65 < /b> .3 < /b> xn= = 12 ,4 < /b> cm = b. h + n (Fa + F'< /b> a ) 100. 25 < /b> + 8, 75.< /b> (3,< /b> 39 + 5,< /b> 65 )< /b> Jqđ = = b. x b. (h − x n ) n + + n.Fa (h ... 0 ,33< /b> .1 ,42< /b> 5 < /b> + 0, 044< /b>  1 − 2.(1 ,42< /b> 5 < /b> + 0, 044< /b> )  76 = 63 ,< /b> 8 cm   Tính hệ số ψadh theo c< /b> ng th c:< /b> ψadh = 2ψ a + Mc 167 955< /b> 5 a = F < /b> Z = 9 ,42< /b> . 63 ,< /b> 8 = 27 95 < /b> daN/cm2 a Tra phụ l c < /b> 16, biểu đồ trang 164 ...

Ngày tải lên: 12/08/2014, 12:59

... thit to lc cng cho l:Amax Amax = A+ 0,03L Thay s ta c< /b> : Amax = 130< /b> 0 + 0, 03.< /b> 355< /b> 0 = 140< /b> 6 ,5(< /b> mm) Vy khong c< /b> ch ln nht to lc cng ai: Amax= 140< /b> 6 ,5(< /b> mm) SV: B i Anh Cng 32< /b> Lp Mỏy Xõy Dng A - K4 ỏn tt ... F < /b> =3,< /b> 14.< /b> 1,8 .6 ,5 < /b> = 36 ,8 (m2) Thay s vo ta c< /b> : Q4 = 20 . 36 ,8.( 150< /b> -20) = 95,< /b> 5.1 03 < /b> (Kcal/h) e,< /b> Tng nhit lng tiờu th (Q) Q = Q1+Q2+Q3+Q4 ( Kcal/h) Thay s ta c< /b> : Q = 1 34 /b> 1.1 03 < /b> +2 257< /b> ,4.< /b> 1 03 < /b> +2000.1 03+< /b> 95,< /b> 5.1 03 < /b> ... A l khong c< /b> ch trc A= 130< /b> 0(mm) L l chiu di L = 35 /b> 50< /b> (mm) Thay s vo ta c< /b> : Amin= 130< /b> 0 0,0 15 < /b> . 35 /b> 50< /b> = 1 2 46 , 75(< /b> mm) Vy khong c< /b> ch nh nht mc l Amin = 1 2 46 , 75(< /b> mm) - Khong c< /b> ch trc ln nht cn thit to lc...

Ngày tải lên: 06/09/2014, 13:19

... trung qua sỉåìn b) bc bc Rn x Rn hc h h0 Mgh h h0 Fa hc x Mgh Fa RaFa RaFa a a b a) Tr c < /b> trung qua c< /b> nh b b) Tr c < /b> trung qua sỉåìn - Nãúu tr c < /b> TH qua c< /b> nh thç TD chỉỵ T âỉå c < /b> TD chỉỵ nháût bcxh, ... A: A = (4 < /b> - 34 /b> ) R n bh Vç l c< /b> út âån nãn A ≤ A0 tra bng âỉå c < /b> α a. Rn bh0 + Rn (bc − b) hc Tỉì (4 < /b> -32< /b> ), Fa : Fa = Ra (4 < /b> - 35 /b> ) Kiãøm tra hm lỉåüng c< /b> út thẹp ca TD chè cho pháưn sỉåìn, tỉ c < /b> µ=[Fa/ (b. h0)].100 ... trỉå c < /b> α =α0 tỉ c < /b> A= A0 (B òng c< /b> ch ny ta låüi dủng hãút kh nàng chëu nẹn ca BT nãn c< /b> út thẹp Fa, Fa’ c< /b> (Fa+ Fa’) b nháút) M - A R n bh Thay A = A0 vo (4-< /b> 15)< /b> tçm âỉå c:< /b> Fa’= (4 < /b> - 19) R 'a (h − a' ...

Ngày tải lên: 01/10/2014, 01:31

... International [3]< /b> Edward G Nawy, 1987, Prestressed concrete – A fundamental approach Third Edition, Prentice Hall Inc [4]< /b> Lin, T Y 19 63 ,< /b> Load- Balancing Mehod for Design and Analysis of Prestressed ... PostTensioning, ACI Structural Journal, V.87, No .6, November- December, pp 66 2- 67 0 [2] Bijan O Aalami and Jenniferd Jurgens, 20 03,< /b> Guidelines for the Design of PostTensioned Floors, Concrete International ... red 10, 2.I red = b. h3 b. h3 Eb 12 k= 0, 85.< /b> Eb I red 5,< /b> 1.I red = b. h3 b. h3 2.Eb 12 ν = 0, 45 /b> ϕls = 1,1 A 20 ν = 0, 15 < /b> ϕls = 0,8 TẠP CHÍ KHOA H C < /b> VÀ C< /b> NG NGHỆ, ĐẠI H C < /b> ĐÀ NẴNG - SỐ 4 < /b> (39< /b> ).2010 A...

Ngày tải lên: 21/12/2014, 16:17

... = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 23,< /b> 84 < /b> cm 60 04,< /b> 85 < /b> rytđ = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 21 ,50< /b> cm 738< /b> 1, 25 < /b> Wxtđ = Wytđ = 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 8 53< /b> 3< /b> 3 cm3 40< /b> xtđ = 8 53< /b> 3< /b> 3 = 14,< /b> 21 cm 60 04,< /b> 85 < /b> ytđ = 8 53< /b> 3< /b> 3 = 11 , 56 cm 738< /b> 1, 25 < /b> xtđ = 168 = 7, 0 46 < 20 x = 23,< /b> 84 < /b> ... 2,1.10 6. 60 148< /b> 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 41< /b> 71 94 < /b> kG/cm2 Axtđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3,< /b> 3.10 5.< /b> 58 53< /b> ,< /b> 44< /b> + 2,1.10 6. 78 , 56 51< /b> 2820 = 60 04,< /b> 85 < /b> cm2 Aytđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3,< /b> 3.10 5.< /b> 58 53< /b> ,< /b> 44< /b> + 2,1.10 6. 78 , 56 41< /b> 71 94 < /b> = 738< /b> 1, 25 < /b> cm2 rxtđ ... 6. 60 148< /b> 34 /b> 133< /b> 33 < /b> = 41< /b> 71 94 < /b> kG/cm2 Axtđ = = E < /b> x A s + E < /b> c < /b> A c < /b> + Er A r E < /b> xtd 2,1.10 6 .44< /b> 6 ,4 < /b> + 3,< /b> 3.10 5.< /b> 58 75,< /b> 04 < /b> + 2,1.10 6. 78 , 56 51< /b> 2820 = 5 < /b> 930< /b> ,30< /b> cm2 Aytđ = E < /b> x A s + E < /b> c < /b> A c < /b> + Er A r E < /b> ytd 2,1.10 6 .44< /b> 6, 4...

Ngày tải lên: 13/04/2015, 19:27

... Mc Mới ξ ξR αm αR ζ b f < /b> h f < /b> Mf s C< /b> c < /b> hệ số giới hạn C< /b> p độ b n chịu nén b tông µ max = ξ R Rb Rs C< /b> t thép CI, AI C< /b> t thép CII, AII B 15 < /b> B2 0 B 25 < /b> ξR 0 ,6 73 < /b> 0, 6 45 /b> 0 ,61 8 αR 0 ,44< /b> 6 0, 43< /b> 7< /b> 0 ,42< /b> 7 ξR 0, 65 0< /b> ... THEO C< /b> ỜNG ĐỘ TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG G C < /b> So sánh ký hi u c < /b> a tiêu chu n c< /b> TCVN 55< /b> 74-< /b> 1991 tiêu chu n m i TCVN 55< /b> 74-< /b> 2012 C< /b> Rn Ra R a Fa F< /b> a x a h0 x a h0 Mới Rb Rs Rsc As A C< /b> α α0 A A0 γ b c < /b> h c < /b> ... M 250< /b> M 350< /b> M400 C< /b> p độ b n chịu nén B B 15 < /b> B2 0 B 25 < /b> B3 0 nén Rb (MPa) 8 ,5 < /b> 11 ,5 < /b> 14,< /b> 5 < /b> 17,0 kéo Rbt (MPa) 0, 75 < /b> 0,90 1, 05 < /b> 1,20 230< /b> 00 27000 30< /b> 000 32< /b> 50< /b> 0 Môđun đàn hồi Eb(MPa) Hệ số điều kiện làm vi c < /b> b tông...

Ngày tải lên: 02/05/2015, 15:09