download bai tap be tong cot thep 1

... 6, × 23 .10 3  3 .12 5 ? ?10 3  0 .11  21. 10 × + 0 .1 + × 13 , 4 .10 7  = 4,53 × 10 6 N = 4,53 ? ?10 3 kN  ÷  8000  0 .1 + 0.334  23 .10  1. 48  1 = = 1, 248 N 900 1? ?? 1? ?? N cr 4,53 .10 3 Giả thiết (1) : nén ... 10 3  0 .11  21. 10 × + 0 .1 + × 204 .10 6  = 2,9 ? ?10 N = 2,9 ? ?10 3 kN ữ 8000 23 .10  1. 678  0 .1 + 0.442  1 = = 1, 4 01 N 830 1? ?? 1? ?? N cr 2,9 .10 3 e = η eo + h 600 − a = 1. 4 01? ? 265 + − 40 = 631mm ... = 0.85 − 0.008 × 12 ,325 = 0.7 514 ξR = ω 0.7 514 = = 0. 61 Rs  ω  365  0.7 514  1+ 1? ?? 1+ ? ?1 − ÷ σ sc ,u  1. 1 ÷ 500  1. 1   α R = ξ R (1 − 0.5ξ R ) = 0. 61? ? (1 − 0.5 × 0. 61) = 0.424 Nguyễn

Ngày tải lên: 10/01/2019, 14:26

... 1 NỘI DUNG BÀI TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA BÊ TÔNG 1. 1 CƯỜNG ĐỘ CỦA BÊ TÔNG 1. 2 CẤP ĐỘ BỀN VÀ MÁC BÊ TÔNG 1. 3 BIẾN DẠNG CỦA BÊTƠNG BÀI TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA CỐT THÉP 2 .1 PHÂN LOẠI THÉP ... -3000C) , thép trở nên giòn ; • Hệ số giãn nở nhiệt thép αt = 1? ?10 -5/độ C 23 2.3 PHÂN LOẠI (NHÓM) CỐT THÉP 2.3 .1 Theo TCVN 16 51 : 19 85: “Thép cán nóng – thép cốt bê tơng” nhóm cốt thép cán nóng ... cạnh a = 15 cm Bêtơng có cấp độ bền B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5; B15; B20; B25; B30; B35; B40; B50; B55; B60 10 BÀI TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA CỐT THÉP 2 .1 PHÂN LOẠI THÉP DÙNG TRONG BTCT Theo thành phần

Ngày tải lên: 27/09/2019, 19:41

... −5 – Biến dạng nhiệt độ: = 1. 0 ì 10 ã Phaõn nhoựm CT: – Đường kính CT φ6, φ8, ? ?10 , ? ?12 , ? ?14 , ? ?16 , ? ?18 , φ20, φ22 , φ25, φ 28 , φ30, φ32, φ36, φ40 mm – Theo TCVN 16 51- 1985 : CI(cốt trơn), CII,CIII,CIV(cốt ... THÉP: • 2 .1 Phân loại cốt thép: • Theo hình dáng mặt : cốt trơn, cốt gân,cốt sợi (riêng lẻ; bó sợi (12 – 24 sợi); bện (cáp sợi) – Cốt trơn , gân φ ≤ 10 :cuộn φ > 10 : thanh(lmax = 11 .7m) Theo ... Mẫu khối vuông cạnh a (15 0x150x150) o Mẫu khối lăng trụ có đáy vuông ( cạnh a, chiều cao h) o Khoan lấy mẫu từ kết cấu có sẵn, thường mẫu trụ tròn : D = 50 -15 0 , h = (1- 1.5)D • Thí nghiệm xác

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:38

... ∆λan λan CT trơn Lan Không nhỏ ωan ∆λan λan Lan Không nhỏ 11 20 12 250 200 1. 2 0.8 11 20 15 250 200 0.9 11 0.65 20 15 250 200 1. 55 1. 0 11 20 15 250 200 Quy định khoảng cách thông thủy lớp CT Việc ... Tính tốn theo hình thành khe nứt T1 ≤ [ Tn ] Với: - T1: NL dùng để kiểm tra, với kết cấu chống nứt cấp 1, T1 tính theo tải trọng tính tốn, kết cấu chống nứt cấp T1 tính theo tải tiêu chuẩn Các quy ... kết phận + Chọn giải pháp chống xâm thực, bảo dưỡng … 1. 1 Tải trọng tác động Các loại tải trọng trị số dùng để thiết kế lấy theo TCVN 2737 -19 95 Phân loại tải trọng: - Về tính chất: + Tải trọng

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:38

... + Chiều cao: hd = (1/ 8 – 1/ 20)L (L: nhịp dầm) + Chiều rộng: bd = (1/ 2 – 1/ 4)hd Để định hình hóa chọn: hd = n.50 mm hd ≤ 600mm, hd = n .10 0 mm hd > 600mm bd = 10 0, 12 0, 15 0, 18 0, 200, 250, 300mm, ... A = R A x s s b b b (1) b b s s b (1' ) s s b b (2) * Điều kiện sử dụng: x ξ = ≤ ξR h0 (3) ξR : xem TCXD 356-2005, bảng E2, trang 16 8 ω ξR = σ  ω  + sR ? ?1 − ÷ σ sc ,u  1. 1  Trong đó: ω - hệ ... 0 .1 N ≤ 0.5 Rbt bh0 + Khi kéo dọc trục: ϕ n = −0.2 N ≤ 0.8 Rbt bh0 - Theo thí nghiệm, để hạn chế bề rộng khe nứt nghiêng: Q ≤ 0.3ϕ w1ϕb1 Rbbh0 ( 11 ) → điều kiện bắt buộc Trong đó: + Hệ số ϕw1

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:38

... bảo vệ lực Thép đai c 01 (mm) c02 (mm) Bản sàn tường 10 ~ 20 10 ~ 15 Dầm 15 ~ 25 10 ~ 20 Cột 20 ~ 25 10 ~ 20 Móng 30 ~ 70 10 ~ 20 Môi trường biển: Act h c02 As c 01 c02 c 01 b TCXDVN 327-2004 !!! ... Dầm: 10 0, 15 0, 200, 250, 300, … (mm) • Yếu tố kích thước ván khn Sàn: 60, 70, 80, 90, 10 0, 11 0, 12 0… (mm) • Yếu tố công nghệ sản xuất cấu kiện 3.6.2 Lớp BT bảo vệ: ci = max (Ø,c0i) (i = 1, 2) ... VỀ BTCT 1. 1 1. 2 1. 3 1. 4 1. 5 Khái niệm chung Sơ lược lịch sử phát triển BT BTCT Ưu, khuyết điểm BTCT phạm vi ứng dụng Phương hướng phát triển Phân loại bêtông cơng trình bêtơng Chapter 1: Introduction

Ngày tải lên: 04/04/2017, 14:46

... 778 × 4, 043 .10 −3 = 1, 16 ≤ 1, 3 → OK o ϕb1 = − β Rb với : β = 0, 01 (bê tông nặng) Rb = 11 ,5MPa ⇒ ϕb1 = − 0, 01? ?11 ,5 = 0,885 ⇒ Qbt = 0,3 ? ?1, 16 × 0,885 ? ?11 5 × 35 × 63, = 785 91, 87 daN Có Q3 = Qmax ... Qbt = 785 91, 87daN Vậy thỏa mãn điều kiện ứng suất nén 1. 3 .1. 3 Xác định bước cốt đai cho đoạn nhịp có độ dài 1. 9 mét: P P= 391KN 1. 9 1. 9 P 1. 9 P P 1. 9 1. 9 P 1. 9 P 1. 9 P 1. 9 1. 9 Q9 Q1 Q4 a Q8 Q5 ... kết cấu: P P= 391KN 1. 9 1. 9 P 1. 9 P P 1. 9 1. 9 P 1. 9 P 1. 9 P 1. 9 1. 9 M6 M3 M M4 M2 M1 M5 M7 M8 Q9 Q1 Q4 Q8 Q5 Q Q6 Q2 Q3 Q10 Q7 - Các giá trị nội lực cho bảng sau: Moment uốn (kNm) M1 M2 M3 M4 M5

Ngày tải lên: 09/09/2021, 14:29

... (kN) Đoạn Sơ đồ A -1 1-2 2-B B-3 3-4 a QG 37 ,1 -13 ,4 -64,4 50,8 b QP1 70,6 -11 -92 ,1 0 c QP2 -10 ,7 -11 -10 ,7 81, 3 d QP3 56 ,1 -25,3 -10 6,74 10 0,2 18 ,8 e QP4 3,6 3,6 3,6 -18 ,1 -18 ,1  Xác định biểu ... Gối B M 1= M G + M P 204,6 15 8,3 -13 8,9 -42,3 -42,3 M 2=M G + M P 50 ,1 3,8 -13 8,9 11 2,2 11 2,2 M 3=M G + M P 17 7 ,1 103,6 -2 21, 5 65,5 10 1,2 M =M G + M P 77,3 58,7 -56,8 11 2,2 11 2,2 Mmax 204,6 15 8,3 ... A -1 1-2 2-B B-3 3-4 Q1=QG + QP 10 7,7 -24,4 -15 6,4 50,8 Q2=QG + QP 26,4 -24,4 -75 ,1 132,2 Q3=QG + QP 93,2 -38,7 -17 1 ,1 1 51, 1 18 ,8 Q4 =QG +Q P 40,7 -9,8 -60,8 32,8 -18 ,1 Qmax 10 7,7 -9,8 -60,8 15 1,1

Ngày tải lên: 19/12/2023, 15:23

... 0, 414 ×( × 3 .10 3 17 06666, 67 + 21. 10 3 × 72 914 , 62) = 2 019 5, 66kN 2 10 05 1, 28 η= 1 1 = = 1, 11 N 2035 1 1 N cr 2 019 5, 66 - Tính e = η e0 + 0,5.h − a = 1, 11 2, 67 + 0,5 × ... chính 1. 3 .1. 3 Xác định bước cốt đai cho đoạn giữa nhịp 1 có độ dài 1. 9 mét: P P= 391KN 1. 9 1. 9 P 1. 9... 2, 31. 10 −3 35 × 7  ϕ w1 = 1 + 5 × 7, 778 × 2, 31. 10 −3 = 1, 09 ≤ 1, ... 3 → OK ϕb1 = 1 − β Rb Với: β = 0, 01 (bê tông nặng) Rb = 11 ,5MPa ⇒ ϕb1 = 1 − 0, 01 11 ,5 = 0,885 ⇒ Qbt = 0,3 1, 09 × 0,885 11 5 × 35 × 65,3 = 76062, 41daN Có Q3 = Qmax = 3 919 0daN

Ngày tải lên: 06/10/2014, 21:11

... quát: a crc = δϕ 1? ? σs Es δ = 1. 0 – Cấu kiện chịu uốn nén lệch tâm δ = 1. 2 – Cấu kiện chịu kéo ? ?1 = 1. 0 – Tác dụng ngắn hạn ? ?1 = 1. 6 -15 μ – Tác dụng dài hạn, ẩm tự nhiên ? ?1 = 1. 2 – Tác dụng dài ... đối miền bê tông chịu nén Bê tông nặng β = 1. 8 ξ= Bê tông hạt nhỏ β = 1. 6 Bê tông rỗng tổ ong β = 1. 4 1. 5 +ϕf ± ? ?1 eo,tot 1+ 5(δ + λ) ±5 11 .5 β+ ho 10 μα (6*) * Cấu kiện chịu uốn: thành phần thứ ... dầm ⎛ 1? ?? ⎛ 1? ?? ⎛ 1? ?? ⎛ 1? ?? ⎜ ⎟ = ⎜ ⎟ −⎜ ⎟ +⎜ ⎟ ⎝ r ⎠tot ⎝ r ? ?1 ⎝ r ⎠2 ⎝ r ⎠3 ⎛ 1? ?? ⎜ ⎟ - độ cong tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng, giá trị ψs ν ứng với tác ⎝ r ? ?1 dụng ngắn hạn tải trọng ? ?1? ?? ⎜ ⎟

Ngày tải lên: 30/10/2017, 09:29

... L/4 3L/8 L/2 Mômen dầm độc lập (kN.m) 18 14 30 21 3786 3992 Mômen dầm giữa: mgMI = 0.680 12 34 2054 2574 2 715 Mômen dầm biên: mgME = 0.800 14 51 2 417 3029 319 4 426 Ví dụ tính nội lực do hoạt tải ... tốt ??? bw = 500mm bw = 500mm 50 As =15 00mm2 d = 15 00mm hf =200 fy = 400MPa As =15 00mm2 50 fy = 400MPa b = 12 00mm d = 15 00mm hf =200 b = 12 00mm 449 21 3/8/2 014 Ví dụ: Khống chế nứt dầm BTCT thường ... 50 As =15 00mm2 d = 15 00mm hf =200 fy = 400MPa As =15 00mm2 50 fy = 400MPa b = 12 00mm d = 15 00mm hf =200 b = 12 00mm 450 Ví dụ: Khống chế nứt dầm BTCT thường fy = 400MPa d = 15 00mm hf =200 b = 12 00mm

Ngày tải lên: 11/02/2020, 14:59

... – TS LƯƠNG MINH CHÍNH Hệ số Lớn Nhỏ 1, 25 0,9 1, 8 0,45 1, 5 0,65 1, 5 1, 35 1, 0 0,9 0,9 1, 0 1, 35 1, 35 1, 3 1, 35 1, 95 1, 50 1, 50 K áp dụng 1, 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 18 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP Tải trọng thời ... - - 0.5 /1. 2 TG SE - - - 0.4 1 0.5 /1. 2 TG SE - - - - - - - - 1 1 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - 0.8 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - - 0.7 - 1/ 1.2 - SE - - - 0.75 - - - - - ... LL ) M CD1 =  (1. 25  M DC + 1. 5  M DW + 1. 75  M LL ) - Moment tính tốn tổ hợp theo TTGH Sử dụng: M SD = 1? ?? (  DC  M DC +  DW  M DW +  LL  M LL ) M SD = 1? ?? (1? ?? M DC + 1? ?? M DW + 1? ?? M LL

Ngày tải lên: 14/12/2020, 23:58

... – TS LƯƠNG MINH CHÍNH Hệ số Lớn Nhỏ 1, 25 0,9 1, 8 0,45 1, 5 0,65 1, 5 1, 35 1, 0 0,9 0,9 1, 0 1, 35 1, 35 1, 3 1, 35 1, 95 1, 50 1, 50 K áp dụng 1, 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 18 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP Tải trọng thời ... - - 0.5 /1. 2 TG SE - - - 0.4 1 0.5 /1. 2 TG SE - - - - - - - - 1 1 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - 0.8 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - - 0.7 - 1/ 1.2 - SE - - - 0.75 - - - - - ... LL ) M CD1 =  (1. 25  M DC + 1. 5  M DW + 1. 75  M LL ) - Moment tính tốn tổ hợp theo TTGH Sử dụng: M SD = 1? ?? (  DC  M DC +  DW  M DW +  LL  M LL ) M SD = 1? ?? (1? ?? M DC + 1? ?? M DW + 1? ?? M LL

Ngày tải lên: 21/03/2021, 18:30

... TRUNG CỦA NGƯỜI KHÁC NỘI DUNG 1. 1 THẾ NÀO LÀ BÊTÔNG CỐT THÉP 1. 2 PHÂN LOẠI BÊ TÔNG CỐT THÉP 1. 3 ƯU, NHƯỢC ĐIỂM VÀ PHẠM VI SỬ DỤNG 1. 1 THẾ NÀO LÀ BÊTÔNG CỐT THÉP 1. 1 .1 Khái quát Đặc trưng Chịu kéo ... phịng Kết cấu BTCT Thép Gỗ  (kg/cm3 ) 2500  10 6 7850  10 6 800  10 6 Rn ( kG/cm2 ) 90 210 0 15 0 c = /Rn 27,8  10 6 3,7  10 6 5,3  10 6 16 ... chế vết nứt 10 11 THEO TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT KHI CHẾ TẠO VÀ SỬ DỤNG BTCT THƯỜ NG BTCT ỨNG SUẤT TRƯỚC 12 SÀN BTCT ỨNG SUẤT TRƯỚC CĂNG SAU 13 1. 3 ƯU, NHƯỢC ĐIỂM VÀ PHẠM VI SỬ DỤNG 1. 3 .1 Ưu điểm 

Ngày tải lên: 25/10/2021, 09:34

... (0,65-0,7)l1 tỷ lệ chiều cao chiều dìi nhịp: + chiều cao trụ: h = (1/ 15 -1/ 20)l1; tốt (1/ 17 -1/ 18)l; + chiều cao dầm nhịp: h = (1/ 30 -1/ 40)l1; chí theo jacques mathivat tỷ số nìy giảm đến (1/ 60)l1 ; tốt (1/ 36)l1; ... : h/l = (1/ 15 -1/ 20); chiều rộng trụ theo mặt (1/ 10 -1/ 15)h, phạm vi áp dụng 30-40m; liên kết trụ bệ móng lì khớp: h/l = (1/ 15 -1/ 20); chiều rộng trụ theo mặt phía (1/ 22)h trụ, phía (1/ 10 -1/ 15)htrụ; ... pháp đúc hẫng: trụ hp/l1= (1/ 15 -1/ 20) tốt (1/ 17); mố: h/l= (1/ 27 -1/ 35) tốt 1/ 30 ? ?1, 7m; nhịp h/l= (1/ 40 -1/ 60) tốt 1/ 49 (hoặc= (1/ 3)hp)vì ? ?1, 5m nhận xét: 11 ưu điểm: cầu khung có độ cứng lớn => độ

Ngày tải lên: 13/12/2022, 09:18

... – TS LƯƠNG MINH CHÍNH Hệ số Lớn Nhỏ 1, 25 0,9 1, 8 0,45 1, 5 0,65 1, 5 1, 35 1, 0 0,9 0,9 1, 0 1, 35 1, 35 1, 3 1, 35 1, 95 1, 50 1, 50 K áp dụng 1, 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 18 TẢI TRỌNG VÀ TỔ HỢP Tải trọng thời ... - - 0.5 /1. 2 TG SE - - - 0.4 1 0.5 /1. 2 TG SE - - - - - - - - 1 1 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - 0.8 0.3 1 1 /1. 2 TG SE - - - - 0.7 - 1/ 1.2 - SE - - - 0.75 - - - - - ... LL ) M CD1 =  (1. 25  M DC + 1. 5  M DW + 1. 75  M LL ) - Moment tính tốn tổ hợp theo TTGH Sử dụng: M SD = 1? ?? (  DC  M DC +  DW  M DW +  LL  M LL ) M SD = 1? ?? (1? ?? M DC + 1? ?? M DW + 1? ?? M LL

Ngày tải lên: 15/12/2023, 16:38

... ,11 8 18 10 0,6 ⎛ Ψ (18 25 ;15 ) = 3,5 ( 0, 75 )( 0,85 ) ⎜ 1, 58 − = 1, 45 15 12 0 ⎟ 10 + 18 10 0,6 ⎝ ⎠ và nLT = 2, 45n 1. 4 Hệ số giãn nở nhiệt và hệ số Poát xông (Poisson) 1. 4 .1 ... thanh 10 13 16 19 22 25 29 32 36 43 57 Đường kính (mm) 9,5 12 ,7 15 ,9 19 ,1 22,2 25,4 28,7 32,3 35,8 43,0 57,3 Các giá trị danh định Diện tích (mm2) 71 12 9 19 9 284 387 510 645 819 10 ... (%) D10 =11 ; D13, 16 , 19 =12 D10, 13 , 16 , 19 = 9; D22, 25 = 8; D29, D32, 36, 43, 57 = 7 D19, 22, 25 = 7; D29, 32, 36, 43, 57 = 6 Các loại thanh và các giá trị danh nghĩa theo A 615 M:

Ngày tải lên: 29/11/2014, 21:14

... ộưcôngưcủaưtrụcưcấuưkiệnưchịuưkéo,ưnénưlệchưtâmư(SGK) 7.ưĐộưcongưtoànưphầnưvàưđộưvõngư 7 .1 Độ cong toàn phần: 1 1 =   −  −  r  r ? ?1  r   r  ? ?1? ?? - Độ cong toàn tải trọng tác dụng ngắn hạn r 1 - Độ cong tải trọng dài hạn tác dụng ... diện tích tông = AS bê 2.2 §é cong cđa cÊu kiƯn : ? ?1? ?? ? ?1? ?? =  +  r  r ? ?1  r  M sh - độ cong tải trọng tác dụng ngắn hạn = B  r ? ?1 M ? ?1? ??   = l Sb - độ cong tải trọng tác dụng dài hạn ... hạn dài hạn M Theo Søc bỊn vËt liƯu: = r B   M sh M sh = ⇒ Bsh = B = Sb1 Eb I red   = B  r ? ?1 Bsh M M B EI ? ?1? ?? = Sb1 b red   = l = l Sb ⇒ Bl = B Sb Sb  r Bl ộưcongưcủaưcấuưkiệnưđốiưvớiưđoạnưcóưkheưnứtưtrongưvùngưkéoư(SGK

Ngày tải lên: 09/11/2017, 22:41

... Ra’.Fa; (10 - 19 ) Trong đó NH - Lực nén BT khi buông cốt thép: Đối với cấu kiện căng trước: NH = (1. 1σ0 - 3000)FH ; (10 - 20) Đối với cấu kiện căng sau: NH = 1. 1(σ0 - nH σb).FH ; (10 - 21) R -Cường ... tự nhiên: σtbn = 500.0 ≤ a (10 - 10 ) σtbn = 500.a .10 00.b ⎟⎟⎠⎞⎜⎜− a; khi 0 > a (10 - 11 ) Trong đó a,b - Hệ số phụ thuộc vào mác BT, với BT mác ≥ 300: a = 0.6; b = 1. 5 σbH - Ứng suất nén trước ... ; (10 - 14 ) Trong đó - mH là hệ số xét đến điều kiện làm việc của cốt thép cường độ cao khi ứng suất cao hơn giới hạn chảy qui ước (Bảng tra) Thép A-V , AT-V & sợi thép cường độ cao 1. 15

Ngày tải lên: 18/10/2012, 13:47

... MN 1 kG = 9, 81 N  10 N 1 kN = 1 000 N 1 T = 9, 81 kN  10 kN 1 MN = 1 000 000 N Mômen Niutơn mét kGm kilô Niutơn mét Tm Nm 1 kGm = 9, 81 Nm  10 Nm kNm 1 Tm = 9, 81 kNm ... 1 kGm = 9, 81 Nm  10 Nm kNm 1 Tm = 9, 81 kNm  10 kNm 1 Pa = 1 N/m2  0 ,1 kG/m2 1 kPa = 1 000 Pa = 1 000 N/m2 = 10 0 kG/m2 ứng suất; Cường độ; Mô đun đàn hồi 2 Niutơn/mm ... (15 0x150x150mm) Gía trị trung bình thống kê của cường độ chịu kéo của bê tông Mẫu thử lập phương (15 0x150x150mm) Cường độ chịu nén tiêu chuẩn của bê tông Mẫu thử lập phương (15 0x150x600mm)

Ngày tải lên: 15/06/2014, 00:01