dầm t bản mặt cầu
đề tài thiết cầu dầm super t sử dụng bản liên tục nhiệt để liên tục hóa bản mặt cầu
Ngày tải lên: 27/05/2014, 15:42
Thiết kế cầu dầm SUPER T - sử dụng bản liên tục nhiệt để liên tục hóa bản mặt cầu.Doc
... chúng, vò trí neo đầu dầm T nh t a độ trọng t m c t thép t nh t a độ trọng t m chung c t thép dự ứng lực c t thép thường đặc trưng m t c t nêu T nh toán giá trò m t ứng su t tức thời m t theo thời ... mô hình t nh toán, xác đònh m t c t nguy hiểm cần t nh toán k t cấu mố , thường x t m t c t sau : + M t c t bệ móng mố + M t c t chân t ờng đỉnh + M t c t chân t ờng thân + M t c t chân t ờng ... 9: T nh duy t dầm kiểm toán theo momen cho m t c t( m t c t nguy hiểm nhòp ) T h duy t theo TTGH Sử dụng : kiểm tra độ mở rông v t n t dầm BTCT chòu uốn, kiểm tra biến dạng dầm BTCT, kiểm tra...
Ngày tải lên: 29/04/2015, 09:20
Thiết cầu dầm super t – sử dụng bản liên tục nhiệt để liên tục hóa bản mặt cầu
Ngày tải lên: 06/09/2015, 01:49
THIẾT kế cầu dầm SUPER t sử DỤNG bản LIÊN tục NHIỆT để LIÊN tục hóa bản mặt cầu
... chúng, vò trí neo đầu dầm T nh t a độ trọng t m c t thép t nh t a độ trọng t m chung c t thép dự ứng lực c t thép thường đặc trưng m t c t nêu T nh toán giá trò m t ứng su t tức thời m t theo thời ... mô hình t nh toán, xác đònh m t c t nguy hiểm cần t nh toán k t cấu mố , thường x t m t c t sau : + M t c t bệ móng mố + M t c t chân t ờng đỉnh + M t c t chân t ờng thân + M t c t chân t ờng ... 9: T nh duy t dầm kiểm toán theo momen cho m t c t( m t c t nguy hiểm nhòp ) T h duy t theo TTGH Sử dụng : kiểm tra độ mở rông v t n t dầm BTCT chòu uốn, kiểm tra biến dạng dầm BTCT, kiểm tra...
Ngày tải lên: 02/10/2015, 23:47
Thiết Kế Cầu Dầm Super T, Sử Dụng Bản Liên Tục Nhiệt Để Liên Tục Hóa Bản Mặt Cầu (Kèm File Cad)
... chúng, vò trí neo đầu dầm T nh t a độ trọng t m c t thép t nh t a độ trọng t m chung c t thép dự ứng lực c t thép thường đặc trưng m t c t nêu T nh toán giá trò m t ứng su t tức thời m t theo thời ... mô hình t nh toán, xác đònh m t c t nguy hiểm cần t nh toán k t cấu mố , thường x t m t c t sau : + M t c t bệ móng mố + M t c t chân t ờng đỉnh + M t c t chân t ờng thân + M t c t chân t ờng ... 9: T nh duy t dầm kiểm toán theo momen cho m t c t( m t c t nguy hiểm nhòp ) T h duy t theo TTGH Sử dụng : kiểm tra độ mở rông v t n t dầm BTCT chòu uốn, kiểm tra biến dạng dầm BTCT, kiểm tra...
Ngày tải lên: 08/09/2016, 12:08
Tiểu luận thiết cầu dầm super t sử dụng bản liên tục nhiệt để liên tục hóa bản mặt cầu
Ngày tải lên: 04/11/2016, 16:29
BÁO CÁO ĐỒ ÁN TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU – DẦM NGANG
... t c m t cầu 413 925 905 1930 T NH NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG (CONSOL) 2.1 T nh nội lực t nh t i t c dụng lên hẫng Để đơn giản t nh toán thiên an toàn ta xem t nh t i ho t tải truyền xuống hẫng vị trí ... cách t mép bó vỉa phía t i mép hộp: L2 = 313 mm T nh t i lực t p trung đ t tim bó vỉa phía trong: DCt = DLt × = 2938.5 × = 2938.5 N (DLt lấy t phần t i trọng truyền xuống m t cầu) T nh t i lớp ... t nh: Bản m t cầu t nh toán theo sơ đồ: Bản congsol loại dầm Trong phần loại dầm đơn giản xây dựng t sơ đồ dầm liên t c sau t nh toán dầm đơn giản xong phải nhân với hệ số kể đến t nh liên t c...
Ngày tải lên: 15/08/2014, 22:39
Bản tính dầm super tee; bản mặt cầu theo tiêu chuẩn 22TCN27205
... Nguyễn Thành Trung – Lớp TDHTKCD-K47 Page Đồ Án T t Nghiệp III Trường Đại Học Giao Thông Vận T i TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC DẦM SUPER -T Xe t mă t că t đặc trưng gồm: Mă t că t gối : x0= m Mă t ... 1.9058 Diện tích mă t că t : F= 0.796 m2 T a độ trọng t m mă t că t so với thớ dầm 0.381 m T a độ trọng t m mă t că t so với thớ dới dầm Yc = 0.419 m3 Mô men t nh cua mă t că t trục đáy dầm ... Diện tích mă t că t : F= 1.630 m2 10 Sinh viên: Nguyễn Thành Trung – Lớp TDHTKCD-K47 Page 10 Đồ Án T t Nghiệp Trường Đại Học Giao Thông Vận T i T a độ trọng t m mă t că t : 0.770 m T a độ trọng...
Ngày tải lên: 22/08/2014, 21:06
đồ án tốt nghiệp thiết kế dầm cầu bêtông cốt thép dự ứng lực, mặt cắt chữ i, thi công bằng phương pháp kéo sau. bản mặt cấu đổ tại chỗ
... học -Cầu B t ng c t thép - T i m t c t, với sơ đồ t i trọng, ta có lực c t m t c t là: tc QII = 48.7315 (T ) b T i t nh toán - Mô men t nh toán m t c t L/4: tt M II = 546.7304 (T m) - Lực c t tính toán ... thân, trọng lợng m t cầu t i m t c t kiểm toán (m t c t L/4) tc Qbt = qbt nt = 11.7233 (T ) tc Q1 = qb nt = 8.4893 (T ) - X t với t hợp t i trọng XB80+TT Qtc = 51506.8(kG) Thay vào công thức ta t nh ... Lực c t m t c t, với sơ đồ t i trọng: QItc = 42.9309 (T ) b T i t nh toán: - Mô men t nh toán m t c t L/4 M Itt = 534.206 (T m) - Lực c t tính toán m t c t, với sơ đồ t i trọng: QItt = 54.200 8T )...
Ngày tải lên: 03/12/2014, 13:49
Thiết kế cầu dầm thép liên hợp bản mặt cầu
... ti thit k hoc xe hai trc thit k - Ti trng ln thit k -Ti trng on ngi Ti tit din 1/2L: xỏc nh tr s ni lc gõy bi hot ti ti mt tit din bt k, ta da vo ng nh hng ni lc ti tit din ú, bng cỏch cht ti ... Hc: Thit K Cu Thộp Tit din ti gi H: - ng nh hng lc ct ti tit din gi + Nu ta gi: x V H tai = l lc ct gõy bi xe ti thit k ti tit din gi H, kN; tan V H dem =l lc ct gõy bi xe trc thit k ti tit din ... xtk V H = l tr s lc ct c la chn thit k t nh toỏn, gõy bi hot ti xe thit k (xe ti thit k, xe trc thit k) ti tit din H( kN); tan V Hxtk = max ( V Hx.tai ; V H dem ); Lan V H = l lc ct gõy bi ti...
Ngày tải lên: 23/09/2015, 22:52
TẦM QUAN TRỌNG CỦA HÌNH DẠNG MẶT CẮT KẾT CẤU NHỊP VÀ CÁC TRANG THIẾT BỊ BẢN MẶT CẦU VỚI KHÍ ĐỘNG LỰC HỌC CẦU.
... tiềm lực nghiên cứu trớc M t khác, việc phân t ch trang thi t bị m t cầu Great Belt East làm b t hiệu thi t bị vòng xoáy gây kích thích Cuối m t c t ngang m t [11] đợc mô t nh Bảng B B/D Aeff, ... góp phần đa thi t bị rào chắn trang thi t bị m t, thờng phải hợp sức căng tiếp tuyến m t dầm hộp (phần cấu thành hộp dầm) toàn m t thi t bị (thành phần rào chắn) Hơn nữa, can thiệp t ng đợc đánh ... với mô hình m t c t tơng t Độ xác thực m t c t (sai khác mô hình thực t ) thờng có đặc trng không ổn định lực xoáy trải rộng t n số xu t Trên thực t , xu t mối quan hệ với t c độ gió thấp gây ảnh...
Ngày tải lên: 10/09/2012, 15:26
bán mặt cầu dẫn
... Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin ... Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin ... Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin Shell-Thin THI T KẾ CẢNG...
Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:48
THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU
... tr mụmen Min Mtt hot ti gõy : ti tit din dm biờn vi giỏ tr mụmen Min Mtt tnh ti gõy ra, ta thy mụmen Mtt hot ti gõy ti tit din dm biờn bt li hn nờn ta dựng tr s sau t nh toỏn TT M g = 3,53 (T ... Kim tra n nh chng nt : + Ti gia nhp : B rng vt nt : An = t R r Et Trong ú : t = Mc : ng sut trờn ct thộp ti trng tiờu chun gõy Ft z Mc : Mụ men ti trng tiờu chun gõy ly mụ men ti tit din ... : mụmen t nh t an ca bn coi bn l mt dm gin n kờ trờn tigi - T nh toỏn, lp dc bng giỏ tr sau: S Tit din t nh K T túan T ttH tt M 30 M H 30 (T. m) (T. m) Max Min Ti dm gia 0,25 -0,8 -0,8 Ti dm biờn...
Ngày tải lên: 16/04/2013, 09:53
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU
... II.2.2 Trường hợp thi t kế thứ ba: Thi t kế hẫng t nh t i ho t tải: Kiểm tra m t c t hẫng cầu thép dầm I ta x t vị trí 1/4bf t tim dầm T nh mômen hẫng có hệ số Mômen t nh t i gây ra: - Mômen trọng ... T hợp t i trọng Bảng hệ số t i trọng T hợp Trạng thái giới hạn SVTH: Phạm Văn T T i trọng thân m t cầu (DC) 21 T i trọng lớp phủ (DW) Ho t tải xe (LL) MSSV: 1070926 Thuy t minh đồ án cầu thép ... Để t nh toán cách xác ứng su t c t thép, ta phải xác định moment quán t nh chuyển đổi ti t diện BMC kh/cách t TTH đến trọng t m c t thép SVTH: Phạm Văn T 33 MSSV: 1070926 Thuy t minh đồ án cầu...
Ngày tải lên: 23/04/2013, 13:59
Tính nội lực Bản mặt cầu theo phương pháp chính xác (phương pháp phần tử hữu hạn) bằng phần mềm Midas civil
... l tnh ti va l hot ti v t c dng t trờn xung theo hng vo trng t m ca qu t 1.3.1.1 Ti trng thng xuyờn : Ti trng thng xuyờn hay cũn gi l tnh ti l ti trng nm bt ng trờn cu mt thi gian di,cú l sut thi ... (Hot ti) : 1.3.1.2.1 Hot ti xe ụ t : LL Hot ti thit k HL-93 gm t hp ca : - Xe ti thit k kt hp vi ti trng ln - Xe hai trc kt hp vi ti trng ln Xe ti thit k : SVTH: Cỏp Trng Biờn 12 Bỏo Cỏo Nghiờn ... trng thỏi gii hn : 1.2.1 Ti trng thit k Cỏc ti trng thng xuyờn v tc thi sau õy c xem x t : Ti trng thng xuyờn: DD = Lc ma s t õm DC = Tnh ti ca cỏc b phn kt cu v liờn kt DW = Ti trng tnh ca...
Ngày tải lên: 13/09/2013, 21:13
tính toán bản mặt cầu liên tục nhiệt
... hình thái n t d ới t c dụng lực t p trung 3.3 Các b ớc t nh toán B ớc 1: T nh toán góc xoay Với giả thi t hai nhịp dầm giản đơn, góc xoay đ ợc t nh theo công thức sau Hình M t c t bố trí c t thép ... v t n t lớn đỉnh Bề rộng v t n t phụ thuộc vào l ợng c t thép bố trí kích th ớc hình học Bề rộng v t n t tính theo công thức sau (Gergely and Lutz 1968) Trong M t số nhận x t ph ơng pháp t nh toán ... giả thi t liên t c trạng thái không n t, t c t ơng đối cứng mô men d ới t c dụng góc xoay - lớn thực t ; Bản liên t c đ ợc thi t kế để chịu đ ợc mô men Ma trạng thái n t, nhiên l ợng c t thép...
Ngày tải lên: 04/04/2014, 11:18
tính toán thiết kế bản mặt cầu
... 3.4 .T HP NỘI LỰC 3.4.1.Trạng thái giới hạn cường độ Nội lực m t c t tổ hợp sau: TTGH cường độ: ht M u = M tt + M u u TTGH sử dụng: ht M s = M stt + M s Bảng t hợp nội lực m t c t tính toán TTGH ... 3.4: Ti t diện dùng để mô hình hoá 3.3 .T I TRỌNG, NỘI LỰC 3.3.1 .T nh t i T i trọng t c dụng lên có t nh t i, ta x t tónh t i t c dụng lên dải rộng 1m theo phương dọc cầu: − T nh t i lớp phủ m t cầu: ... theo phương dọc cầu đáy đáy m t cầu để phân bố t i trọng bánh xe dọc cầu đến c t thép chòu lưc theo phương ngang Diện t ch yêu cầu t nh theo phần trăm c t thép lực Đối với c t thép đ t vuông góc...
Ngày tải lên: 20/04/2014, 17:01
bản mặt cầu
... Diện t ch m t c t dầm hộp b t lỗ m t c t x t I - Mômen quán t nh ti t diện b t lỗ Mgd1 - Mômen t nh t i giai đoạn thi công ( trọng lượng dầm) yt - Khoảng cách t trọng t m dầm m t m t cầu ti t diện ... 368704302,1N.mm VII .T HP T I TRỌNG T C DỤNG LÊN DẦM NGANG: Đối với m t c t A-A phần t nh toán m t cầu t nh toán m t c t xem thép m t cầu chòu toàn - M t c t B-B: + Trạng thái cường độ: LL M ... đoạn thi công ( trọng lượng dầm) yto - Khoảng cách t trọng t m dầm m t m t cầu ti t diện chưa b t lỗ e - Độ lệch t m trọng t m cáp với trọng t m dầm Ứng su t cáp sau trừ toàn m t ứng su t là:...
Ngày tải lên: 17/06/2014, 22:54
C.II - BAN MAT CAU-H pot
... cần t nh Vs Vậy m t c t thoả mãn kháng c t 3.2 Bố trí c t thép phần âm cho phần hẫng m t cầu ( cho m m t cầu) kiểm toán • Để thuận tiện cho thi công, bố trí m t phẳng lưới c t thép cho m t cầu ... Vậy m t c t thoả mãn hàm lượng c t thép t i thiểu e Kiểm toán m t c t theo điều kiện kháng c t Điều kiện : Vu ≤ ΦVn Trong : Vu : lực c t tính toán ; Vu = 151.254 kN Φ : hệ số sức kháng c t ... lớp bê t ng bảo vệ phía : 25mm 3.1 Bố trí c t thép cạnh ( cho 1m m t cầu) kiểm toán 3.1.1 Với m t c t nhòp ( momen dương) a Bố trí c t thép : - Không x t đến c t thép chòu nén (sẽ bố trí cho...
Ngày tải lên: 02/08/2014, 06:21
