dầm i căng sau

... thoả mn i u kiện kiểm toán nứt ở trạng th i gi i hạn sử dụng . 5 Tính toán n i lực dầm chủ do tĩnh t i T i trọng tác dụng nên dầm chủ Tĩnh t i : Tĩnh t i giai đoạn 1 DC1và tĩnh t i giai đoạn ... đ i nh trong i u 3.6.1.2.2 tổ hợp v i hiệu ứng của t i trọng làn thiết kế. (HL93K) ã Đ i v i các mômen âm giữa các i m uốn ngợc chiều khi chịu t i trọng r i đều trên các nhịp và chỉ đ i ... có tiết diện hình chữ I v i các kích thớc sau: - Chiều cao toàn dầm: 1250cm - Chiều dày sờn dầm: 20cm - Chiều rộng bầu dầm: 60cm - Chiều cao bầu dầm: 25cm - Chiều cao vút của bụng bầu dầm: ...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:34

... chiều d i dầm chủ, do đó ta có thể g i là tĩnh t i giai đoạn II d i đều. 3.2.1. Dầm trong 3.2.1.1. Trọng lượng d i đều dầm trong - Do mặt cắt dầm chủ có thể thay đ i tiết diện từ mặt cắt g i ... Tĩnh t i giai đoạn II của dầm trong: tr tr mc DW q 5,67kN / m= = 3.2.2. Dầm biên 3.2.2.1. Trọng lượng d i đều dầm biên - Do dầm biên và dầm trong có cấu tạo giống nhau nên trọng lượng d i đểu ... kích 1+IM: + Trạng th i gi i hạn cường độ: 1+IM=1.25 + Trạng th i gi i hạn m i: 1+IM=1.15 - Hệ số làn xe: Cầu được thiết kế v i n = 2 làn. Nên hệ số làn xe m = 1.00 - Hệ số i u chỉnh t i trọng:...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:35

... theo các giai đoạn hình thành của tiết diện. Đ i vơí dầm chữ I căng sau sẽ có 3 giai đoạn làm việc. VI.3.1 .Giai đoạn 1(tính cho mặt cắt giữa nhịp) - Giai đoạn lúc căng kéo, mặt cắt bị giảm yếu ... mãn III. TÍNH TOÁN N I LỰC DẤM CHỦ DO TĨNH T I - T i trọng tác dụng nên dầm chủ + Tĩnh t i : Tĩnh t i giai đoạn 1 DC1và tĩnh t i giai đoạn 2 (DC2+ DW) + Hoạt t i gồm cả lực xung kích(IL+IM): ... Tĩnh t i r i đều lên 1 dầm chủ - Tỷ trọng của các cấu kiện lấy theo bảng (A.3.5.1.1) AASHTO,giả thuyết tĩnh t i phân bố đều cho m i dầm, riêng lan can thì một mình dầm biên chịu. III.1.1. T i trọng...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:36

... tĩnh t i tác dụng lên dầm biên và dầm trong Tĩnh t i Dầm trong Dầm biên Đơn vị Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị Tĩnh t i dầm chủ DC 1 tr 13.08 DC 1 b 13.08 kN/m Tĩnh t i bản mặt cầu + dầm ngang ... HÇm - Diện tích mặt cắt g i: 0 i A A = ∑ Trong đó: + A o : Diện tích mặt cắt dầm t i g i. + A i : Diện tích từng kh i đã chia của mặt cắt. Bộ phận Hình dạng Chiều d i cạnh trên Chiều d i cạnh ... 600 80 48000 Diện tích mặt cắt A o 484000 - Mômen tĩnh của mặt cắt v i trục nằm ngang i qua đáy dầm: ( ) 4 i 4 3 1 i 2 o 1 1 2 2 1 2 3 i 1 4 4 i 4 i 2 i 1 4 5 7 5 i 5 5 6 i 6 i 1 i 1 2 h h 1...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:37

... trục I- I dến trục II-II:C=S I /F tđ Khoảng cách từ trục II-II đến mép trên và mép d i của mặt cắt:Y t II =Y t I +C,Y d II =Y d I -C. Mô men quán tính :I tđ =I tđ +F tđ C 2 +n b h 2 b 2 (Y t II +h 2 /2)+n b h 2 b 2 3 /12 Các ... 32955500 (cm 4 ) II-Xác định tĩnh t i giai đoạn I và giai đoạn II II.1. Tĩnh t i giai đoạn I +Dầm dọc chủ (Đoạn ở giữa khi cha mở rộng ): q 1 , =11300.10 -4 . 2,5.1=2,825 (T/m) +Dầm dọc chủ (Đoạn ... IX.Tính toán cờng độ của tiết diện nghiêng trong giai đoạn khai thác- Tính cốt đai Nguyn vn Thỡn 30 Lp: Cu hm K47 )/(985,9 ' 2 1 1 0 00 0 cmKGS bI QQQ S bI Q S bI QQ II IIII td bt I II td dbt = ++ = TKMH...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:37

... hành) 4. TÍNH N I LỰC CHO BẢN DẦM GIỮA 4.1. Tĩnh t i và n i lực do tĩnh t i tác dụng lên bản dầm 4.1.1. Tĩnh t i - Cũng giống như trường hợp bản dầm cạnh dầm biên nhưng đ i v i bản dầm giữa thì sẽ ... congxon và bản lo i dầm. Trong đó phần bản lo i dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khi tính toán dầm đơn giản xong ph i nhân v i hệ số kể đến tính liên tục của bản mặt ... SVTH: NGUYỄN THỊ G I Trang 25 THIẾT KẾ CẦU DẦM THÉP LIÊN HỢP THÉP BÊ TƠNG CỐT THÉP 1. GI I THIỆU CHUNG : 1.1.Số liệu thiết kế : ∗ Chiều d i tồn cầu : L = 34.6m ∗ Chiều d i tính tốn : L tt =...

Ngày tải lên: 23/01/2014, 23:58

... d i của dầm ( ở đây tính cho dầm biên vì dầm biên chịu mômen uốn lớn hơn) f d F petc A eq F petc e psI I eq y kIc + M DCdc I eq y kI = f d i F petc i A eq i F petc i e psI i I eq i y kI i + M DCdc i I eq i y kI i := f d 14.157 17.9 17.793 17.38 16.223 MPa= f cf3.nd 25.2 ... cau toi thieu" otherwise := TCN 5.7.3.3.2 "Dat"= Page -38- CễNG TY TNHH TVXD HNG NGHIPBN TNH DM f t i F petc i A eq i F petc i e psI i I eq i y nI i M DCdc i I eq i y nI i +:= f t 2.05 1.557 1.665 1.689 3.187 MPa= KT us5 "Dat" ... suất thớ trên v thớ d i bản. 1 td i M DC2b i M DWb i + I lh i y nlh i M DC1b i I eq i y nI i + pe.td i + := 1 tb i M DC2b i M DWb i + I lh i y nb i := 1 tb 0 0.541 0.742 3.296 4.38 MPa=...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:37

... vẽ. Theo i u (A.4.6.2.1.6): Các d i ph i đ ợc coi nh các dầm liên tục hoặc dầm giản đơn. chiều d i nhịp ph i đợc lấy bằng khoảng cách tâm đến tâm giữa các cấu kiện đỡ. Nhằm xác định hiệu ứng ... mÃn i u kiện kiểm toán nứt ở trạng th i gi i hạn sử dụng. 4.5.6 Kiểm tra bố thép theo thiết kế kinh nghiệm Ph i đặt lớp cốt thép đảng hớng ,f y 400Mpa Cốt thép ph i càng gần các mặt ngo i càng ... tính toán theo trạng th i gi i hạn cờng độ I của dầm giữa V U : Lực cắt tính toán theo trạng th i gi i hạn cờng độ I của dầm giữa P : Xác định ở mục1.3.2 : Hệ số liên quan đến tính dẻo, tính...

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:38

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:38

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:39

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:40

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:41

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:42

Ngày tải lên: 13/05/2014, 18:45

Ngày tải lên: 27/05/2014, 15:57

Ngày tải lên: 17/06/2014, 23:19

Ngày tải lên: 18/06/2014, 10:10

... : I- I, II-II, III-III, IV-IV tương ứng v i các vị trí cách g i 0m (t i g i) , 1.8m, L/4 (5.4m), L/2 (11.3m). 4.3.1.Xác định tĩnh t i : 4.3.1.1.Tĩnh t i dầm chủ: • Xét đoạn dầm từ đầu dầm t i ... = Q4 mm 0mm 4.3.3.Tính n i lực do tĩnh t i tác dụng lên dầm giữa và dầm biên : 4.3.3.1.N i lực do tĩnh t i tác dụng lên dầm biên : 4.3.3.1.1.T i mặt cắt I- I (t i g i) : • Giai đoạn 1 : (t i trọng bản thân dầm chính) NDCV M Q II DC II DC 15032616200666.13 0 111 1 =×=×= = − − ω • ... NDCV M Qb II DC II DW 709561620057.6 0 133 =×=×= = − − ω 4.3.3.1.2.T i mặt cắt II-II (cách g i 1800mm) : • Giai đoạn 1 : (t i trọng bản thân dầm chính) − − = ×ω = × = × = ×ω = × = II II 6 DC1 1 M2 II II DC1 1 Q2 M DC 13.666 18183000 248.489...

Ngày tải lên: 23/01/2014, 22:06

... GAUVREAU D.P. Ultimate Limit State of Concrete Girders Prestresed with Unbonded Tendons. IBK ETH Zurich, ISE, Swiss Fed. Institute of Tech., 1993. 4. ACI 318 – 2002M. Building Code Requirements for ... American Concrete Institute, Farmington Hills, Mich., 2002. 7. Phụ lục : Một số ký hiệu sử dụng trong b i báo c A Diện tích tiết diện bê tông của dầm p A Diện tích cốt thép căng ... s A Diện tích cốt thép dư i ' s A Diện tích cốt thép trên c E Môđun đàn h i của bêtông p E Môđun đàn h i của cốt thép căng I Mômen quán tính của tiết diện dầm đ i v i trục...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 13:20

... Gauvreau D.P. Ultimate Limit State of Concrete Girders Prestresed with Unbonded Tendons. IBK ETH Zurich, ISE, Swiss Fed. Institute of Tech., 1993. 4. ACI 318 – 2002M. Building Code Requirements for ... American Concrete Institute, Farmington Hills, Mich., 2002. Phụ lục: Một số ký hiệu sử dụng trong b i báo c A Diện tích tiết diện bê tông của dầm a Chiều cao vùng nén quy đ i p A Diện ... hiệu quả p E Môđun đàn h i của cốt thép căng ps f Ứng suất gi i hạn trong cốt thép căng I Mômen quán tính của tiết diện dầm đ i v i trục trung hoà py f Gi i hạn chảy của cốt thép căng...

Ngày tải lên: 18/02/2014, 13:20