thiết kế môn học cầu BTCT dầm i kéo sau

THIếT Kế MÔN HọCCầU BÊ TÔNG CốT THéPNhiệm vụ thiết kế  Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với các số liệusau  Chiều dài nhịp tính toán : L=30... Tính và vẽ biểu đồ bao mô

THIếT Kế MÔN HọCCầU BÊ TÔNG CốT THéP

Nhiệm vụ thiết kế

 Thiết kế dầm cầu bê tông cốt thép nhịp giản đơn với các số liệusau

 Chiều dài nhịp tính toán : L=30

PhÇn thiÕt kÕ

I Lùa chän s¬ bé kÕt cÊu nhÞp-chän kÝch thíc mÆt c¾t dÇm chñ I.1-Lùa chän s¬ bé kÕt cÊu nhÞp:

 Chiều cao bầu dầm hb = 32 cm

 Chiều dày bản bụng bw = 20 cm

I.4.1- Tính kích thớc tiết diện tính đổi:

*Chiều cao cánh trên dầm mới :

Htqd = ht +

w f

1 b - b

S

* 2

Với S1=10x30/2=150 (cm2)

S

 1 2

* 2

= 40 + 2 * 50

60 20 =42.5 (cm)

I.4.2- Bề rộng cánh hữu hiệu :

Bề rộng cánh hữu hiệu đợc lấy theo trị số nhỏ nhất trong các trị số sau:

1 1/8 chiều dài nhịp tính toán : 1/8L = 375 cm

2 6 lần độ dày bản cánh cộng với trị số lớn nhất của bề dày bảnbụng và 1/2 bề dày bản cánh trên :

=6x200 +max(200 ; 1850/4) =1662.5 mm

3 Bề rộng phần hẫng : 152,5 cmVậy ta có : be =152.5+185/2 =245 cm

Vậy mặt cắt tính toán của dầm chủ là:

1 Diện tích tiết diện ngang mặt cắt F 11300 cm2

2 Mô men tĩnh đối với mép dới của

3 Khỏang cách từ trọng tâm tiết diện(TTTD) đến mép dới của dầm y0 119.15 cm

4 Mô men quán tính của mặt cắt Jd 40427426.75 cm4

I.5.Chọn tiết diện dầm ngang

Dầm ngang mặt cắt chữ nhật có các thông số sau

+Chiều dày :bn=18+Chiều cao :hn=130 cm+Chiều dài :Ln=165cm

Ta có: Mô men quán tính của dầm ngang

Jn=bn.hn /12 = 32955500 (cm4)

II-Xác định tĩnh tải giai đoạn I và giai đoạn II

II.1 Tĩnh tải giai đoạn I

+Dầm dọc chủ (Đoạn ở giữa khi cha mở rộng ):

q1 =11300.10-4

.2,5.1=2,825 (T/m)+Dầm dọc chủ (Đoạn mở rộng ở gối dài 1,5 m):

III.2.Tĩnh tải giai đoạn II:

Tính tĩnh tải giai đoạn II bao gồm lan can , lớp đá ba lát,ray và tà vẹt

 Trọng lợng lan can(tay vịn bằng thép gắn liền với bản mặt cầu) :

Có thể coi phần lan can thép là tĩnh tải rải đều với :

Xét mô men và lực cắt ta chia dầm thanh 10 đoạn chia với khoảng cách mỗi đoạn

là 3m.Theo 22 TCN 18-79 ta có các tải trọng rải đều tơng đơng cho tải trong thiết

a Tính và vẽ biểu đồ bao mô men M

– Công thức:

Tính toán nội lực tác dụng lên 1 dầm ta dùng các công thức sau :

Xét cho tổ hợp tải trọng trên cầu có đồng thời cả tàu chạy và ngời đi bộ

+ n –các hệ số vợt tải của đoàn tàu

M -Diện tích đờng ảnh hởng mô men

Q –diện tích đờng ảnh hởng lực cắt(cần lu ý tới dấu của ĐAH)

KM ,KQ-Tải trọng tơng đơng khi xếp tải trên đờng ảnh hởng mô men ,lực cắt+ 1+ : Hệ số xung kích với khẩu độ tính toán L=30 => = 30

Căn cứ vào các giá trị trên, ta tính đợc nội lực ở các mặt cắt đặc trng,

các giá trị tính toán đợc ghi vào các bảng nh sau:

b.Tính

và vẽ biểu đồ bao lực cắt Q:

x

L

+ -

0 0 30 3.Qi815 3.Qi241 4.Qi5 4.Qi5 8.Qi048 67.Qi968 96.Qi7801

1 3 27 3.Qi815 3.Qi241 3.Qi6 3.Qi645 8.Qi288 55.Qi6114 79.Qi2202

2 6 24 3.Qi815 3.Qi241 2.Qi7 2.Qi88 8.Qi5696 43.Qi7316 62.Qi3527

3 9 21 3.Qi815 3.Qi241 1.Qi8 2.Qi205 8.Qi9344 32.Qi4012 46.Qi2827

4 12 18 3.Qi815 3.Qi241 0.Qi9 1.Qi62 9.Qi36 21.Qi5136 30.Qi8559

5 15 15 3.Qi815 3.Qi241 0 1.Qi125 10.Qi104 11.Qi367 16.Qi5049

Iv Bố trí cốt thép và chọn kích th ớc mặt cắt

IV.1 Xác định l ợng cốt thép cần thiết kế theo công thức gần đúng

Mô men tính toán lớn nhất Mtt max=2186.893T.m=218689300 KG.cm Giả sử chiều cao làm việc của dầm là: h0’=0,88.h= 144 cm(h=1.8m)

P1(T/m)

P2(T/m)

Kmi(T/m) Mitc Mitt

1 3 0.Qi1 40.Qi5 3.Qi815 3.Qi241 7.Qi584 592.Qi92 843.Qi7352

2 6 0.Qi2 72 3.Qi815 3.Qi241 7.Qi344 1036.Qi8 1474.Qi883

3 9 0.Qi3 94.Qi5 3.Qi815 3.Qi241 7.Qi152 1342.Qi66 1909.Qi439

4 12 0.Qi4 108 3.Qi815 3.Qi241 6.Qi912 1508.Qi54 2144.Qi58

5 15 0.Qi5 112.Qi5 3.Qi815 3.Qi241 6.Qi624 1539 2186.Qi893







) 2

( '0 2

max

b d

tt

h R

M

20 12800(140 )

3 2

1 :a-Khoảng cách từ trọng tâm các bó cốt thép đến đáy dầm

a= 4*13 4*25 4*37 2*49

28.Qi43 14

Vì vậy chiều cao dầm và số cốt thép chọn trên đạt yêu cầu

IV.2.3 Toạ độ của các cốt thép DƯL theo mặt thẳng đứng, đờng chuẩn qua mép dới đáy dầm.

+Tung độ tại mặt cắt cách gối khoảng x:y=(L2-x)tang

kết quả đợc ghi trong bảng:

@

Cốt thép thờng chỉ bố trí theo cấu tạo nên ta không đa vào tính toán

V.1.Xác định vị trí trục trung hoà

Giả sử trục trung hoà qua mép dới cánh

x= Rd.Fd2 -Ru.bc = 905,375,692= 16,92cm < 0,55.ho=0,55.165,4= 90.97cm

Thoả mãn điều kiện Xh0.

V.3.Mômen giới hạn trong dầm

Mgh = m2.Ru.bc.(ho-x/2)x = )

2

92 , 16 4 , 165 Qi(

250 Qi

142729083( Kg.cm)

+m2: hệ số điều kiện làm việc, với x = 16,92< 0,3ho , ta lấy m2=1

Ta thấy: Mgh > Mmax= 81454940 KG.cm  đạt yêu cầu

Do chiều dài của dầm không đổi, ta không cần kiểm toán cờng độ mặt cắtnghiêng theo mô men vì nó chắc chắn bảo đảm cờng độ

Vì cầu mặt cắt liên hợp thi công bằng phơng pháp kéo sau nên phải xác định đặctrng hình học ở 3 giai đoạn

a-đặc trng hình học giai đoạn I:

ở giai đoạn này mặt cắt bị giảm yếu bởi các lỗ khoét dùng để dặt cốt thép dự ứnglực Các cốt thép Fd không đợc tính vào thành phần của mặt cắt này

Mặt cắt tại gối:

at(cm) Flỗ(cm^2) Fth(cm^2) Sth(cm^3) Ydth(cm) Ytth(cm) Ith(cm^4)

1 mặt cắt cách gối L/4 :

at(cm) Flỗ(cm^2) Fth(cm^2) Sth(cm^3) Ydth(cm) Ytth(cm) Ith(cm^4)

1 mặt cắt ở giữa nhịp :

at Flỗ Fth(cm^2) Sth(cm^3) Ydth(cm) Ytth(cm) Ith(cm^4)

22.6 244.1664 5572.2336 480668.0494 86.26 83.74 20421857.3

5

b:Giai đoạn II:Mặt cắt chịu lực nh mặt cắt nguyên có kể đến cốt thép DƯL

Diện tích mặt cắt tỉnh đổi:Ftđ=F0+ndFd

Mô men tỉnh đối với trục 0-0:S0=ndFd(Yd -ad)

Khoảng cách từ trục 0-0 đến trục I-I :C=S0/Ftđ

Khoảng cách từ trục I-I đén mép trên và mép dới của mặt cắt:YtI=Yt0-C,YdI=h-YtI.

Mô men quán tính:Itđ=I0+FtđC2+ndFd(YdI-ad)

Mô men tỉnh đối với trục I-I:SI=nbh2b2(YtI+h2/2)

Khoảng cách từ trục I-I dến trục II-II:C=SI/Ftđ’

Khoảng cách từ trục II-II đến mép trên và mép dới của mặt

cắt:YtII=YtI+C,YdII=YdI-C

Mô men quán tính:Itđ’=Itđ+FtđC2+nbh2b2(YtII+h2/2)+nbh2b2 /12

Các kết quả ghi ở trong bảng:

VI.2.Tính mất mát ứng suất trong cốt thép DƯL

VI.2.1:1 cấu tạo neo và

VI.2.1.Mất mát ứng suất trong cốt thép DƯL ở mặt cắt giữa nhịp

Chiều dài của các bó cốt thép tính theo công thức sau:

Các giá trị đợc ghi ở bảng sau:



:Tổng các góc uốn của cốt thép trên chiều dài từ kíchdến mặt

cắt dầm đợc xét (Radian) +:Tính bằng độ

+X:Tổng chiều dài của đoạn thẳng và đoạn cong của ống chứa cốtthép

kể từ kích đến mặt cắt dầm đợc xét (m)

+K:hệ số sai lệch cục bộ của đoạn ống thẳng và đoạn ống cong so với vịDầm ngang mặt cắt chữ nhật có các thông số sau

+Chiều dày :bn=18+Chiều cao :hn=130 cm+Chiều dài :Ln=165cm trí thiết kế

GBảng số liệu của neo (tra bảng 8-16 ,phụ lục 6 ) :

3 , 0 2 Qi

2 l2 d l l2

tb



+ :là hệ số ma sát giữa cốt thép và kẹp định vịTra bảng 6-5 trang 220 với ống DƯL là ống bằng kim loại nhẵn ta

với hai neo thì L = 0,4 cm

+ Ed: Mô đuyn đàn hồi của thép DƯL, Ed = 1,97.106 (kG/cm2)

+ L: Chiều dài trung bình của cốt thép, L=35.233 (m)

 4 = .Qi 1 , 9710 268 , 385

3 , 3523

4 ,

 (kG/cm2)

c Mất mát do biến dạng đàn hồi cuả bê tông dới neo

7 = n.btZVới: +Z:Số bó cốt thép đợc căng sau khi căng bó cốt thép mà ta muốn xác địnhmất mát

+ứng suất bêtông qua trọng tâm cốt thép ,gây ra do căng cốt thép đả xét

27 , 0

27 , 0

số ứng suất hao hụt  phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối cùngx và tích số

.n1. Đối với mặt cắt giữa nhịp, ta có:

 = 2

2 1

với hai neo thì L = 0,4 cm.

+ Ed: Mô đuyn đàn hồi của thép DƯL, Ed = 1,97.106 (kG/cm2)

+ L: Chiều dài trung bình của cốt thép, L= 35.233 (m)

 4 = .Qi 1 , 9710 268 , 385

2 , 3523

4 ,

27 , 0

 3 = 0 , 1 ).Qi 12636 1215 , 42

16000

12636 Qi

27 , 0

số ứng suất hao hụt  phụ thuộc vào đặc trng từ biến cuối cùngx và tích số

.n1. Đối với mặt cắt cách gối L/4, ta có:

 = 2

2 1

Bảng tổng hợp các loại mất mát ứng suất tai mặt cắt giửa nhịp và cách gối L/4

giữa nhịp 1657.54 1064.181 268.385 1102.23 1590.47

Mc L/4 1451.99 1215.42 268,385 811.63 1367.91

3

VI.3 Kiểm toán chống nứt theo ứng suất pháp

VI.3.1.Kiểm toán 1 : Chống nứt thớ dới trong giai đoạn khai thác

Điều kiện kiểm tra

0

' 1 max 1

0 0

I duoi td

ytc duoi

tc bt bm

d

I

M M M

y I

M y

.Qi

y I

e N F

N d d



-ở thớ dới mặt cắt L/2:

i i

VI.3.2.KiÓm to¸n 3 :DuyÖt chèng nøt trong giai ®o¹n chÕ t¹o

-Trong giai ®o¹n khai th¸c th× ë thí trªn t¹i m/c c¸ch gèi L/4=8,6 m

C«ng thøc kiÓm tra:

bt=b.mt + 0

0 Qi t

0

0 0

.Qi



Nd=ncos.(KT-)=11,844.5,991(14400-268,385-811.63-1367.913)=707054.704KG

F0= 5572.2336 cm2

VI.3.4 KiÓm to¸n 4: Chèng xuÊt hiÖn vÕt nøt däc ë thí díi cña dÇm t¹i mÆt c¾t

d t

TC bt d

.Qi

.Qi

d x d

I

e N F

tc bt tc tc

tr td

tc bt tc bm t b

I

M M

M Y

I

M M

'

1 min

I

e N F

Rk =RvN nếu min  0,7 max

Rk = Rk nếu min > 0,85 max

ứng suất tại mép trên của nặt cắt giữa nhịp có xét đến các mất mát ứng suấtlà:

b.mt = 0

0 0

.Qi

.Qi

t x d

I

e N F

chủ-VII.1 Tính duyệt mặt cắt cách gối L/4=7.5 m theo ứng suất tiếp

-Thớ kiểm tra là thớ ở trục trung hoà tại thớ này ứng suất tiếp là lớn nhấtCông thức kiểm tra

trong đó Q,Q bt ,Q 1 :các lực cắt lớn nhất do toàn bộ tải trọng tính toán gây ra,do trọng

lợng bản thân dầm(Cha liên hợp),do trọng lợng bản gây ra.

S 0-00, S I-II, S II-IIII: Mô men tĩnh của phần mặt cắt bị tách ra bởi thớ 0-0,I-I,II-II đối với trục

0-0,I-I, II-II (0-0 trục trung hoà giai đoạn I I-I trục trung hoà giai đoạn II

II-II trục trung hoà giai đoạn II)

bt I

I I td

d

b I

Q Q Q S

b I

Q S

b I

Q Q

0 0 0 0

.Qi Qi



I td k d

bI

Q Q Q S bI

Q S

bI

Q Q

'

1 1

0 0

I td k

bt k d

I

M M M Y

I

M y I

M y I

e N F

N

' Qi

Để tính  và x ta xét các tổ hợp tải trọng sau đây

VII.2.1.Đối với các thớ qua trục quán tính chính 0-0 :

-Lực Nd đợc tính với ứng suất hao ít nhất và hệ số vợt tải nd =1,3

Ta xét cho trờng hợp tổ hợp tải trọng:

Khi tổ hợp tải trọng là đoàn xe tàu và đoàn ngời(2 bên lề đi bộ)

37 , 688270

 (kG/cm2)-Tính y: y = = u b f

x

dx dx



= 1,1

b u

0.Qi228 75 , 125358 Qi

1 , 1

= 18.495518(kK/cm2)

Thay  ,x ,y vào công thức kiểm tra nc , ta đợc:

I I

nc



 nc = 125.41797 (kg/cm2 ) < Rnc =130 (kg/cm2 ) => Đạt

VII.2.2 Đối với thớ a-b chổ nối cánh với sờn dầm và thớ c-d ở dới trục 0-0:

a Đối với thớ a-b do M bt và Q bt

Xét mất mát ít nhất, hệ số vợt tải n=1,1

-Dự ứng lực kéo của một bó cốt thép đã tính mất mát:

Nd = fd.(KT - 4 - 5 - 7) = 125358.75kG

tx

tx tx



= 18.495518 (kG/cm2)Thay số vào công thức tính nc , ta đợc :

c.Thớ a-b do tác dụng của tải trọng tính toán đoàn tàu T16 + ngời đi bộ +tỉnh

tải.

b a II td

bt b

a o

bt b

a I td

o b a o

o dX o

dx

I

M M

M Y

I

M Y

I

M Y

I

e N

bt bI

a I

td b

a o

d bt

b

bI

Q Q

Q S

bI

Q S

b I

Q Q

bt cd

td cd

o o

bt cd

o

o dX o

dX

I

M M

M Y

I

M Y

I

M Y

I

e N F

N 0 0 Qi 9 * 0 Qi 9 * 1 1  0 Qi 9 *  0 Qi 9 * 1

td

bt d

c I

td d

c d

b I

Q Q

Q S

b I

Q S

b

I

Q Q

* 9 Qi 0

* 9 Qi 0

 ab = 15.80828 (kG/cm2) x = 120.99887 (kG/cm2)

y =

b u

f

tx

tx tx



= 12.912632 (kG/cm2)Thay các giá trị đã tính toán vào công thức kiểm toán, ta đợc:

Tra bảng phụ lục của quy trình ta có RkcT =24 (kG/cm2)

+ x và  xác định nh công thức tính ứng suất nén chủ nhng theo tải trọngtiêu chuẩn

+ Do bề dày sờn dầm không đổi theo chiều cao nên ta chỉ cần kiểm tra kc

tại thớ qua trọng tâm tiết diện

+ Ta tính với ứng suất mất mát tối đa

+ Nội lực tính là nội lực tiêu chuẩn không xét đến hệ số vợt tải và hệ sốxung kích

+ Chỉ xét ở tiết diện cách gối L/4=7.5 m

VII.3.1.Trờng hợp xếp tải đoàn tàu T16 + đoàn ngời đi bộ

bt b

a o

bt b a I

td

o b a o

o dX o

dx

I

M M M Y

I

M Y

I

M Y

I

e N F

= 14,74971799 (kG/cm2)Thay vào công thức, ta tính đợc:

KC = 13.795137 (kG/cm2)

NC = 125.18314 (kG/cm2)=>0,8.125,18=100,144(KG/cm2).-Tính hệ số làm việc mk, lấy theo ứng suất nén chủ:

TC

a y I

M

 + nd

'

1 max

td

tc tc bt TC

I

M M

IX.Tính toán cờng độ của tiết diện nghiêng trong giai đoạn khai thác- Tính cốt đai

Ta kiểm tra đối mặt cắt đi qua trục gối

Dầm có chiều cao không đổi và cốt thép kéo hết về gối nên tiết diện nghiêng

đã đủ khả năng chịu lực dới tác dụng của mô men Sau đây chỉ kiểm tra theo lựccắt:

Điều kiện kiểm tra là tổng hình chiếu các nội lực trong m/c nghiêng lên trụcvuông góc với trục cấu kiện không đợc nhỏ hơn lực cắt do ngoại lực tính toán

+ mdx-Hệ số điều kiện làm việc, với thép sợi cờng độ cao lấy mdx = 0,7

+Rd2-ứng suất có hiệu trong cốt thép DƯL, lấy bằng 12800 (kG/cm2)

) / ( 985 , 9 '

2 1

1 0 0 0 0

cm KG S

b I

Q Q Q S

b I

Q S

b I

Q

II II td

bt I

I I td

d bt

+ qđ : Khả năng chịu lực cắt của cốt đai trên 1 mét dài Chọn cốt đai 12 CT5 bố

trí

làm 2 nhánh với bớc đai u=8 cm(đoạn đầu dầm)  ta tính đợc:

8 Qi 4

2 , 1 Qi 14 , 3 Qi 2 Qi 2400 Qi 8 , 0 Qi

( mt = 0,8 với cốt đai thanh cán nóng)

+C-Chiều dài hình chiếu của tiết diện nghiêng lên trục dầm

C=

p q

h b R

d

o u



2 Qi Qi Qi 15 , 0

=

967 , 7 592 , 542

29 , 85 Qi 60 Qi 215 Qi 15 ,

+ Qbt -Hình chiếu của ứng lực cực hạn trong bê tông bị nén của m/c nghiêng lên

đờng vuông góc với trục dầm , Qbt =

C

h b

R u .Qi o2.Qi

15 ,

751 , 86748 261

,

162

29 , 85 Qi

X Tính độ võng kết cấu nhịp do hoạt tải trong giai đoạn sử dụng

và độ vồng do tải trọng tác dụng lâu dài:

l e N I

E

l g

td b

o d td

b

t tc

85 , 0 Qi 384

.Qi

1 4

C:là hệ số xét đến sự tăng biến dạng do ảnh hởng của từ biến, ở chế độ bình ờng c=2

th-Nd1=( kt  1 2  3 4 5 7)F d  659805 , 3KG

Vậy ta có:

50879057 Qi

35000 Qi 8 , 0 Qi 8

3440 Qi 4 , 59 Qi 3 , 659805 50879057

.Qi 35000 Qi 85

XI.1.Xác định nội lực trong bản mặt cầu

Cầu có dầm ngang, các dầm dọc đợc nối liền với nhau thông qua các dầmngang, các dầm ngang không liên kết với bản mặt cầu Do vậy tính nội lực bảnmặt cầu theo sơ đồ bản kê trên hai cạnh,chiều dài tính toán nhịp bản lb=2,3m

XI.1.1.Xác định nội lực do tĩnh tải : Ta đi tính nội lực bản theo sơ đồ dầm giản

đơn sau đó nhân vói hệ số điều chỉnh ngàm

Tĩnh tải tiêu chuẩn do lớp phủ mặt cầu trên 1m2 là:

q l =1.436 ( Tm)

XI.1.2.Xác định nội lực do hoạt tải :

Hoạt tải bất lợi nhất gây ra nội lực lớn nhất trên mặt cầu là tổ hợp trên mạt cầu có

đồng thời cả tàu chạy và đoàn ngời đi một bên lề cầu.Tuy nhiên ta thấy mô menlớn nhất trên mặt cầu tại vị trí ngàm Ta có :

Mmax =

2 Qi 2

q l Với q : là tải trọng ngời rải đều.

Suy ra :

Mmax =0.623 (Tm)

Vậy ta có :

Mmax = 1.436+0.623=2.059 (Tm)

XI.2.Xác định cấu tạo bản

-Chiều dày bản tàu chạy hc =20cm

XI.2.1-Tính lợng cốt thép cần thiết F ct

-áp dụng công thức:

Fct = = 205900

2.Qi91 0,8.Qi36,9.Qi2400 (cm

2)

Trong đó : M: Mô men tính toán lớn nhất(ở mặt cắtngàm)

Rct: Cờng độ tính toán của thép CT5, Rct =2400 kg/cm2

Đối với bản phía trong dầm bố trí 4 thanh12 trên một mét dài có tổng tiết diện Fct =4.524 cm2

,bố trí hai lới cốt thép trên và dới, khoảng cách các cốt thép a=14cm ,còn bản phần hẩng ta bố trí một lới cốt thép phía trên và khoảng cách các cốt thép là 14cm

XI.2.2.Kiểm tra tiết diện theo mô men

Ta kiểm tra tiết diện tại ngàm vì ở đó có mô men lớn cốt thép theo phơng dọccầu bố trí cốt thép 8, khoảng cách 25 cm,bố trí hai lới cốt thép trên và dới

X = =

100 Qi 155

048 , 9 Qi 2400

= 1,4 cmVới Ru: Cờng độ chịu nén khi uốn của bê tông, bê tông mác300 =>Ru =155

) = 742649,19 (kG.cm)Thấy rằng : Mgh =742649,19 (kG.cm) > Mmax =478544,77 (kG.cm) => Đạt

XI.2.3-Kiểm tra tiết diện ngàm dới tác dụng cuả lực cắt

Trong bản tuy có bố trí cốt thép đai ,nhng giả sử toàn bộ lực cắt do tĩnh tải

và hoạt tải truyền xuống đều do bê tông chịu hết

Ta có điều kiện kiểm toán: Qmax < RbK b.ho

+ Qmax = 33112,235KG

+ RbK- Cờng độ tính toán chịu lực kéo dọc trục cuả bê tông, RbK =9,5 kG/cm2

+ b=100 cm

+ ho =34,9 cm

Vậy RbK b.ho =9 , 5 Qi.Qi 100 Qi 34 , 9  33155KG > Qmax => đạt yêu cầu

XI.2.4 -Kiểm toán ứng suất kéo chủ tại ngàm do tải trọng tiêu chuẩn

+10

4 , 0

1

.1=25,73T/m

Ta có: kc = 7 , 37

100 Qi 9 , 34

10 Qi 73 , 25 Qi

3 max





z b

Q tc

(kG/cm2) Thấy rằng kc<Rkc=32kG/cm2 => đạt yêu cầu

XII Tính dầm ngang

XII.1.Xác định nội lực trong dầm ngang

Kết cấu nhịp có 4 dầm ngang , các dầm ngang nối 2 dầm dọc lại với nhau và trở thành những dầm ngang liên tục 1 nhịp Các dầm ngang gần gối tính nh dầm liên tục tựa trên gối cứng ( trên các dầm dọc) ,chỉ chịu tải trọng trực tiếp truyền lên nó

Do dầm ngang và bản mặt cầu không liên kết với nhau nên nội lực trong dầm ngang sinh ra chỉ do làm việc không gian cùng kết cấu nhịp chứ không không do làm việc cục bộ sinh