chọn cốt thép10 8 a 150 có fa 5 03 cm2­

... Fh 5. 25 3.30 3.30 3.30 3.30 3.30 3.30 3.30 3.30 6.70 72.96 83 .36 90 .56 95. 58 99. 68 102.69 1 05. 43 1 08. 16 111.26 114.00 54 .7 62 .5 67.9 71.7 74 .8 77.0 79.1 81 .1 83 .4 85 .5 383 .0 2 75. 1 2 98. 9 3 15. 4 ... 1.19 1.22 1. 25 1.29 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 Giú hỳt(daN/m2) Cd Wd Ch Wh 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 0 .8 72.96 83 .36 90 .56 95. 58 99. 68 102.69 1 05. 43 1 08. 16 111.26 ... Hnh lang Cu thang Sn mỏi Ban cụng G a tr tiờu chun H s vt G a tr tớnh toỏn kG/m2 150 150 150 150 150 200 300 300 75 200 ti 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2 1.3 1.2 kG/m2 1 95 1 95 1 95 1 95 1 95 240...

Ngày tải lên: 21/09/2015, 22:16

... http://www.the-blueprints.com/blueprints/cars/mercedes 15 http://www.carbodydesign.com/tutorials 16 http://ol.cadfamily.com/CATIA/English/online/CATIA_default.htm 17 http://www.catiadesign.org/catia/ GVHD:TS.VŨ CÔNG ... Quốc 4.Impact on composite structures-Cambride University Press Environmental and Social Impact Assessment / Frank Vanclay, Daniel A Bronstein Environment Impact Assessment - Theory and Practice/Peter ... Carbon-Epoxy [± 45] Aramid-Epoxy [± 45] Aramid-Epoxy [0/± 15] Glass-Epoxy [0/± 75] Glass-Epoxy [0/± 15] Ngoài ra, quan sát từ Bảng 1, sợi carbon hấp thu lượng đặc biệt cao, mật độ thấp phát triển cao, sức mạnh...

Ngày tải lên: 24/11/2014, 08:19

... ).0,9 08 = i =1 = 7707,399 kG = 3.0,9.7707,399 0 ,83 56 =17 388 ,82 kG Trong trờng hợp này: Q=7 484 5 kG M= 1 15 58 7 00 kG.cm 7 484 5 17 388 ,82 2 083 98, 94 = 17 ,53 kG / cm 341 480 81,94.20 54 ,19 .55 ,55 1 15 58 7 00 55 ,55 ... 160 155 ,91 1 35, 5 66, 08 37 ,5 37 ,5 Y6 (cm) 150 146, 08 126 ,5 59,91 32 ,5 32 ,5 Y5 (cm) 140 136, 25 117 ,5 53 ,57 27 ,5 27 ,5 Y4 (cm) 130 126,41 1 08, 5 47, 58 22 ,5 22 ,5 Y3 (cm) Y2 (cm) Y1 (cm) 120 110 7 ,5 114 ,87 5 ... ab = d d y ab + y ab Ftd I td I td eT=ydI-I-ad = 107,34 53 , 15 =54 ,19 cm yab =72,66 17,11= 55 ,55 cm 54 ,19 0,9.3620200 .55 ,55 x ab = 1,1 .83 16,7(3 .5, 94 + 31) 55 ,55 + = 341 480 81,94 7 984 ,998...

Ngày tải lên: 20/03/2015, 00:33

... cọc hệ dầm giao thoa (beam), (thick plate), Bài viết cho diễn đàn www.ketcau.com phần tử khối (solid), nút gối đàn hồi (cọc), dầm móng liên kết đài thang máy đài cọc khác -xem hình Có thể mô hình ... cọc( gối đàn hồi), vào giá trị tải trọng sau sử dụng chơng trình tính toán kết cấu quen thuộc nh SAP, ETABS, STAAD.PRO để tính nội lực dầm móng, kiểm tra thiết kế tiết diện dầm móng nhcác phần ... thang máy V/ Kết luận: Do thời gian trình độ nhiều hạn chế nên tiểu luận sơ sài, nhiều vấn đề rút gọn cha có lý giải lý thuyết cụ thể Mục đích viết nhằm a cách giải sơ đồ tính toán dầm móng mang...

Ngày tải lên: 17/10/2012, 14:32

Ngày tải lên: 17/10/2012, 15:52

... 250 300 350 Rn (kG/cm ) 65 90 110 130 155 400 170 50 0 2 15 600 250 f'c (kG/cm2) 130.39 182 .22 224.40 267.26 321 . 85 355 .16 457 . 85 54 0 .81 f'c (T/m2) 1 303. 9 182 2.2 2244.0 2672.6 32 18. 5 355 1.6 45 78. 5 ... (Load Case Name l TinhTai, Direction l Gravity), âàût giạ trë Uniform Load = 1 ,8 Trang 18 + Chn nhëp CD, báúm , (Load Case Name l TinhTai, Direction l Gravity), âàût giạ trë Uniform Load = 1 ,5 + ... 45 78. 5 54 08. 1 Bảng : Giá trị f y tương ứng với loại cốt thép theo TCVN Loại thép AI AII AIII CI Ra (kG/cm ) 2100 2700 3600 2000 CII 2600 CIII 3400 fy (kG/cm2) 2470 .59 3176.47 42 35. 29 2 352 .94 30 58 . 82...

Ngày tải lên: 18/10/2012, 10:52

... Fa = 18, 47 3 28 a1 30 Fa = 18, 47 3 28 a1 30 a1 50 222 Fa= 7,6 222 Fa= 7,6 a1 30 a1 50 222 Fa= 7,6 222 Fa= 7,6 a1 30 a1 50 222 Fa= 7,6 222 Fa= 7,6 a1 30 a1 50 222 Fa= 7,6 222 Fa= 7,6 a1 30 a1 50 222 Fa= 7,6 ... Trang :57 Fa = 18, 47 3 28 Fa = 18, 47 3 28 Fa = 18, 47 3 28 Fa = 18, 47 3 28 Fa = 18, 47 3 28 Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Fa = 18, 47 3 28 a1 30 Fa = 18, 47 3 28 a1 30 Fa = 18, 47 3 28 a1 30 Fa = ... 222 Fa= 7,6 a1 30 a1 50 222 Fa= 7,6 222 Fa= 7,6 a1 30 3 28+ 322 Fa = 3 28+ 322 Fa = 26,07 3 28+ 322 Fa = 26,07 3 28+ 322 Fa = 26,07 3 28+ 322 Fa = 26,07 3 28+ 322 Fa = 26,07 Fa = 18, 47 3 28 a1 30 3 28+ 322 Fa =...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 16:56

... 00977 = 0,9 95 + Tính Fa theo: Fa = M 6,976 ì1 05 = = 3 , 85 ( cm2 ) Ra ho 280 0.0,9 95. 45 à= Fa 3 , 85 ì 100 = 100 = 0, 2% > àmin bho 22. 45 Chọn thép 216; Fa = 4,02 cm2 4.2.3 Tính cốt đai dầm Một ... toán cốt đai + Lực cốt đai phải chịu Q2 189 58 2 = = 35, 444kg/cm 8R k bho 8. 10.22. 452 qd = + Giả thiết dùng cốt đai (f d = 0 ,50 3 cm ) hai nhánh (n=2) u tt = R ad nf d 180 0.2.0 ,50 3 = =51 cm qd 35, ... 130.240. 652 = 0 ,5 + 2A = 0 ,5 + 2.0, 0 059 4 = 0,997 Tính Fa theo: M 7 ,82 7 ì1 05 Fa = = = 4,3 ( cm ) Ra ho 280 0.0,997. 65 à= Fa 4,3 ì 100 = 100 = 0, 22% > àmin bho 40. 65 Chọn thép 18; Fa = 5, 09...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:28

... ì R x100 =0 ,55 ì 3600 x100 =1, 98% a àmin < < àmax thoả mãn Chọn cốt dọc2 22 có Fa = 7,6 cm2 A = 7.6 7.16 ì100% 7.6 = 5, 7% Chọn abv =2 ,5 cm a = abv + /2 a =2 ,5+ 2,2/2=3,6 < a0 = 5( cm) hợp lý ... 0, 28 < A0 = 0,4 130 ì 22 ì 30 n => = 0,5x(1 + Fa = A ) M Ra .h0 = = 0,5x(1 + ì0. 28 7.31 ì10 3600 ì 0 .82 8 ì 30 ) = 0 ,82 8 = 8, 17 cm2 8. 17 = 22 ì 30 ì100 =1,24% > àmin =0, 05% F 130 a Mà àmax = ... 7 .86 ì 100 =1,19% > àmin =0, 05% 22 ì 30 F 130 a Mà àmax = ì R x100 =0 ,55 ì 3600 x100 =1, 98% a àmin < < àmax thoả mãn Chọn cốt dọc2 22 có Fa = 7,6 cm2 A = 7.6 6.94 ì100% 7.6 = 8, 6% Chọn abv...

Ngày tải lên: 02/04/2013, 17:29

... Nebraska – Lincoln USA [3] Al Naboulsi; M., Sizun H.; de Fornel F Propagation of optical and infrared waves in the atmosphere, Université de Bourgogne, Avenue Alain Savary, Cédex, France [4] Dr Arun ... Z and Popoola, W.O, Terrestrial Free-Space Optical Communications, Northumbria University, Newcastle upon Tyne, UK [2] Joseph A Turner*, Richard L Weaver, Radiative transfer of ultrasound, *University ... bốn m a, miền Trung Nam chủ yếu hai m a m a nắng phân bố theo tháng năm Nhìn chung thời tiết Việt Nam khô nắng vào m a hè m a to, gió bão vào m a m a 2.1.2 Tính toán độ suy hao tuyến quang thực...

Ngày tải lên: 15/04/2013, 21:34

... Fa = 9,11cm Fa = 7,10cm Fa = 5, 56cm Fa = 6 ,56 cm 16 Fa = 6,03cm Gối thứ C 5, 58 cm2 16 + 16 14 2 + 16 18 + 14 18 Fa = 7,10cm + 14 12 Fa = 8, 82cm Fa = 5, 77cm 2 Fa = 6,03cm Kiểm tra lại chiều cao ... 0.062 -89 87.41 -0.0 48 -0.00 45 -0.0106 -0.00 75 -0.0 255 -0.06 25 2 180 1 7026 757 2 7026 2 181 2 181 7026 751 1 - 381 6 -1272 -909 -3 089 - 757 1 .5 - 58 1 5 -54 5 -54 5 2 - nhịp biên, lb = 5, 47m qdp lb = 4201ì 5, ... tông cốt thép 350 54 70 57 00 10 10 909 82 0 7026 82 0 53 70 2 181 54 5 2 181 3 089 7026 7026 13790 9192 11 280 1430 12 57 00 2 181 89 87,41 1272 11 220 57 00 251 4 9427 11313 114 38, 52 53 70 220 3096 81 70 757 1,5...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 14:28

... cấu hàn V = 11 686 080 0+2.17 082 123 +2.364 480 0 = 1 58 3 14646 mm3 =1 58 3 15 cm3 - Khối lượng dầm : Qdc = 7 , 85 .10-3.1 58 3 15 = 1243 kg Lực phân bố dầm: (để thuận tiện cho việc tính toán, ta giả thiết trọng ... ΣM(F ,A) =  YB * l – Q(+) - Qd =  YB = Q + = 79 65 + = 82 15 - (2) Từ (1) (2) =>YA = YB = 82 15 kg Do đó, mặt cắt dầm: momel uốn lớn nhất: Mmax = YA* - (Qd* +Q*)= 82 15* 350 – (50 0*+79 65* ) = 22341 25 ... =(+ 25* 0 .8* 25 .81 62)+(+ 25* 0.6* 28. 484 2)+2*= 40900 cm4 - Wx – Momel kháng uốn tiết diện dầm với trục trung h a x-x Wx = = = 1420 cm3 - Momel tĩnh n a tiết diện dầm trục trung h a x-x Sx= 250 *8* 2 58 . 16+2*6* 254 .162/2...

Ngày tải lên: 28/04/2013, 09:20

... nh t c a kh ch u t i c a Moment Mmax = 0.9× ( 350 ×106 Pa) × (1910× 103 ×10−9 m3 ) = 601 650 N⋅m này, giá tr l n nh t c a moment theo k t qu c a ANSYS là: 979907 N⋅m (Xem bi u moment) ⋅ Load factor ... thu ng xu t m t c a d m a giá tr c a d m: Main Menu > General Post Proc > Element Table > List Element Table > ch n LS2 and LS3, b m OK b n s thu c m t danh sách giá tr c a d m: Tính toán giá ... hình h c c a d m b n s th y Izz Iyy, tr c Z tr c V y hư ng c a d m s c th hi n trư ng h p sau: Hình A Nh ng giá tr s c khai báo ng, Y tr c n m ngang, Hình B Real Constant Khi ó Iyy hình A Izz Iyy...

Ngày tải lên: 06/09/2013, 09:55

... B 15 B20 B 25 B30 B 35 B40 B 45 B50 B 55 B60 M100 M 150 M 150 M200 M 250 M 350 M400 M 450 M500 M600 M700 M700 M800 Rb 4 ,5 Rbt 0, 48 0 ,57 0,66 0, 75 0,90 1, 05 1,20 1,30 1,40 1, 45 1 ,55 1,60 1, 65 6,0 7 ,5 8, 5 ... 8, 5 11 ,5 14 ,5 17,0 19 ,5 22,0 25, 0 27 ,5 30,0 33,0 Cấp độ bền chịu nén bê tơng Modul đàn hồi ban đầu, B7 ,5 B10 B12 ,5 B 15 B20 B 25 B30 B 35 B40 B 45 B50 B 55 B60 103MPa M100 M 150 M 150 M200 M 250 M 350 M400 ... trước cốt đai bố trí Ở đây, giả thiết dùng cốt đai Ø6, n = nhánh, bước đai s = 150 mm 2. 28, 3 = 0,00 189 Tính hàm lượng cốt đai: μw = 200 . 150 210.000 as = = 7, 78 27.000 φw1 = min(1 +5. 7, 78. 0,00 189 ;...

Ngày tải lên: 22/11/2013, 19:37

... hệ dầm giao thoa (beam), (thick plate), -4- Bài viết cho diễn đàn www.ketcau.com phần tử khối (solid), nút gối đàn hồi (cọc), dầm móng liên kết đài thang máy đài cọc khác - xem hình Có thể mô ... cọc( gối đàn hồi), vào giá trị tải trọng sau sử dụng chương trình tính toán kết cấu quen thuộc SAP, ETABS, STAAD.PRO để tính nội lực dầm móng, kiểm tra thiết kế tiết diện dầm móng phần tử dầm ... K=3k1 Hình Có thể mô hình hoá nhóm cọc thành nhiều gối đàn hồi tuỳ theo sơ đồ tính yêu cầu số liệu đầu ra, kinh nghiệm người thiết kế, việc mô hình hoá theo quan điểm chấp nhận sai số thiên an toàn...

Ngày tải lên: 23/12/2013, 16:15

... Carlo Curino, Evan P C Jones, Raluca Ada Popa, Nirmesh Malviya, Eugene Wu, Sam Madden, Hari Balakrishnan, Nickolai Zeldovich Massachusetts Institute of Technology: Relational Cloud: A Database-as-aService ... an ninh sở liệu 1] Tiếng Anh [ http://en.wikipedia.org/wiki/Cloud_computing [ Maithili Narasimha: Privacy in Database-as -a- Service(DAS) Model [ http://msdn.microsoft.com/en-us/library/aa479 086 .aspx ... http://msdn.microsoft.com/en-us/library/aa479 086 .aspx 2] 3] 4] 5] [ Peter Mell, Tim Grance, NIST, Information Technology Laboratory: Effectively and Securely Using the Cloud Computing Paradigm, 2009 6] [ Johan den Haan: Multi-tenancy and...

Ngày tải lên: 10/03/2014, 16:20

... B2\B1 2 4 2 .5 4 .5 4 .5 6 .5 5 .5 7 .5 10 12 11 5. 5 7 .5 8. 5 10 12 3 .5 4 .5 5 .5 11 13 6 6 .5 8. 5 9 .5 11 13 10 12 10 7 .5 8. 5 10 .5 9 .5 10 .5 12 .5 10 .5 11 .5 13 .5 12 13 15 14 15 17 10 12 14 16 18 20 22 24 ... 11 .5 11 .5 11 .5 12 .5 13.7 15. 2 18. 5 10 16 10 .5 13 .5 13 .5 13 .5 14 .5 15. 7 17.2 20 .5 12 14 16 18 20 18 20 22 24 22 11 .5 13 15 17 24 14 .5 16 18 20 26 14 .5 16 18 20 28 14 .5 22 18 20 30 15. 5 17 19 ... 4 .5 6 .5 7 .5 9 .5 7 .5 9 .5 7 .5 9 .5 8. 5 10 10 .5 5.2 8. 2 9.2 9.7 10.2 11.2 11.7 10 6.7 9.7 10.7 11.2 11.7 12.7 13.2 12 10 13 14 14 .5 15 16 16 .5 12 7 .5 10 .5 10 .5 10 .5 11 .5 12.7 14.2 17 .5 14 8. 5 11.5...

Ngày tải lên: 05/04/2014, 11:09

... 0,2 456 0,1977 0,1 653 0,1420 0,1244 0,1107 0,0997 0,0907 0, 083 2 0,0 68 0,0713 0,0666 16 17 18 19 20 0,06 25 0,0 58 8 0, 055 6 0, 052 6 0, 050 0 0,06 25 0,0 58 8 0, 055 6 0, 052 6 0, 050 0 0,06 25 0,0 58 8 0, 055 6 0, 052 6 ... 0, 052 6 0, 050 0 0,06 25 0,0 58 8 0, 055 6 0, 052 6 0, 050 0 0,06 25 0,0 58 8 0, 055 6 0, 052 6 0, 050 0 0,0624 0,0 58 8 0, 055 6 0, 052 6 0, 050 0 S 2.3 [ ] g Công thức tính δ ij ĐH 2,00 2,4061 0,92 95 3,00 1 ,86 72 0 ,82 92 : ... 62 ,8; p = = 56 ,88 ; p = = 49,04 0, 25 0, 25 0, 25 0, 25 8, 24 7,12 7 ,56 8, 6 = 32,96; p = = 28, 48; p = = 30,24; p = = 34,4 p4 = 0, 25 0, 25 0, 25 0, 25 21, 48 10, 08 = 40,32; p = = 85 ,92 p8 = 0, 25 0, 25 p0...

Ngày tải lên: 02/06/2014, 13:16

... Tổ hợp ứng suất pháp fu -5, 797 5, 9 0, 103 5, 9 5, 9 5, 797 5, 9 11,697 5, 9 5, 9 2,174 -2, 95 -0,776 -2, 95 -2, 95 -2,174 -2, 95 -5, 124 Lớn sb Nhịp sw Gối Điểm Vị trí -2, 95 -2, 95 11,697 Khi xét đến biến ... 2,0 2 ,5 3,0 4,0 5, 0 ∞ k1 4 ,81 4 ,57 4,33 4,07 3 ,88 3, 75 3 ,55 3,44 3,00 k2 0,141 0,166 0,196 0,229 0,249 0,263 0, 281 0,291 0,333 Đối với mặt cắt ngang dạng chữ I : 11 Ta coi mặt cắt gồm ba hình ... biến dạng A đến A , B đến B’, C đến C’ DA DA’ tạo thành góc a , DC DC’ tạo thành góc b Góc trượt g tổng a + b Ta tính góc : Theo hình vẽ ta có : a = AA ' dz (1.20) Chuyển vị AA ' = rdq (1.21)...

Ngày tải lên: 05/06/2014, 20:33

... t thép 0 , 85 f’cab + A sfy = Asfy A s f y − A s' f y a = , f c' b (2.3.1) (2.3.2) Cs = A s(fy – 0 , 85 f’c) (2.3.3) 0 , 85 f’cab + A s(fy – 0 , 85 f’c) = Asfy (2.3.4) Mn = 0 , 85 f’cab(d – a/ 2) + A sfy(d - ... 0, 0 055 Ec Ie 48 × 2, 94 × 10 I e Ie - Trư ng h p ch u tĩnh t i: 56 2 959 6 ∆ D = 0, 0 055 = 0, 55 ( in ) 57 4 35 - Trư ng h p ch u thêm 50 % ho t t i: 56 2 959 6 + 0 ,5 × 6 755 5 15 562 959 6 ∆ LS = 0,0 055 − ... 0,0 055 = 0,33(in) 57 6 08 57 4 35 - Trư ng h p tĩnh t i ho t t i: 56 2 959 6 + 6 755 5 15 562 959 6 ∆ L = 0,0 055 − 0,0 055 = 0, 65( in) 57 643 57 4 35 võng dài h n: ∆LT = ∆L + λ∞∆D + λi∆LS Trong ó: λ= T + 50 ρ...

Ngày tải lên: 06/06/2014, 16:17