b 3 a 4 a 5 c 6 d
Nghiên cứu và so sánh các phương pháp tính toán dầm cao bê tông cốt thép
Ngày tải lên :
26/06/2014, 21:56
... d n d ng, c ng trình chung c, nhà cao tầng nay Hình 1.17: D m cao b tông c t thép thờng - D m cao b tông c t thép d ứng l c: D m cao b tông c t thép d ứng l c d m cao đ c chế tạo b tông c t ... d ng d m cao BTCT xây d ng Trong xây d ng c u kiện d m cao BTCT đ c thiết kế thi c ng với nhiều hình d ng, kích th c kh c nhau, d ng chịu l c kh c nhng thờng đ c chia làm loại chính: - D m cao ... kết c u c hệ thống d m cao: Khi tầng b n d i đ c sử d ng với m c đích c n không gian lớn, c t đ c b trí tha tầng b n lới c t đ c b trí d y hệ kết c u c sử d ng d m cao tỏ hữu hiệu B c cột b ...
- 94
- 2.1K
- 9
Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU NÉN LỆCH TÂM BÉ THEO TCXDVN 356 : 2005 " pdf
Ngày tải lên :
18/02/2014, 13:20
... 17 36 5 1100 270 2 54 1099 251 11 16 1 .6 255 1091 -0.7 50 0 17 36 5 1800 1 35 32 9 137 4 32 1 140 4 2.2 33 3 1 36 1 -0.9 250 50 0 17 36 5 2 35 0 40 4 23 918 41 0 9 34 1.7 41 5 927 0.9 35 0 700 14. 5 36 5 2000 39 0 38 1 ... 37 0 22 76 3. 0 38 3 2197 -0 .6 35 0 700 14. 5 36 5 30 00 200 47 2 2297 46 6 232 3 1.1 47 7 2277 -0.8 35 0 700 14. 5 36 5 40 00 60 5 94 1710 59 2 17 13 0.2 58 5 17 23 0.8 220 60 0 11 .5 280 900 30 0 35 0 1 141 34 4 11 65 ... 2.2 35 1 1 138 -0.2 220 60 0 11 .5 280 130 0 160 41 9 1212 42 6 1197 -1 .3 42 1 1208 -0 .4 220 60 0 11 .5 280 1700 50 51 1 919 53 3 907 -1 .4 5 03 9 26 0.7 30 0 800 8 .5 280 150 0 44 0 50 7 2917 48 5 2988 2 .4 50 9 2912...
- 6
- 2K
- 19
Báo cáo khoa học: "tính toán tà vẹt bê tông dự ứng lực" pptx
Ngày tải lên :
06/08/2014, 05:21
... + A mlM1 + B ml Q1 , m Do tính đối xứng [K ]e toán nên ta c : k 23 = k32, k22 = k 55, k 33 = k 66, k52 = k 25, k62 = k 26, k 35 = k 53 , k 63 = k 36, k 65 = k 56 = -k32 Nếu b qua ma sát ta d d ng tìm đ c: ... kết c u tĩnh định Do c hai phơng trình c n đ c lập nên phản l c lên d m c n tìm phải ch a không hai thông số cha biết, nh d ng hàm phản l c phân b lên d m không đ c b c D ng hàm b c đ c d a sở ... CT / EBT thay cho (do ảnh hởng l c trùng ph c) Khi R = 200daN / cm2 lấy / = 25 , R = 30 0daN / cm2 lấy / = 20 , R = 40 0daN / cm2 lấy / = 15 , R 50 0daN / cm2 lấy / = 10 3. 3 C c giai đoạn...
- 9
- 667
- 2
Tài liệu Tính toán cấu kiện bê tông cốt cứng ppt
Ngày tải lên :
24/12/2013, 12:16
... = 738 1, 25 cm2 rxtđ = 34 133 33 = 23, 84 cm 60 04, 85 rytđ = 34 133 33 = 21 ,50 cm 738 1, 25 Wxtđ = Wytđ = 34 133 33 = 8 53 3 3 cm3 40 rxtđ = 8 53 3 3 = 14, 21 cm 60 04, 85 rytđ = 8 53 3 3 = 11 , 56 cm 738 1, 25 xtđ = 168 ... 3, 3.10 5 .32 45 1 86 + 2,1.10 6. 60 148 34 133 33 = 41 71 94 kG/cm2 Axtđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3, 3.10 5. 58 53 , 44 + 2,1.10 6. 78 , 56 51 2820 = 60 04, 85 cm2 Aytđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3, 3.10 5. 58 53 , 44 + 2,1.10 6. 78 , 56 41 71 94 ... 41 71 94 = 7289 ,61 cm2 rxtđ = rytđ = Wxtđ = rxtđ = rytđ = J xtd = A xtd 34 133 33 = 23, 99 cm 5 930 ,30 J ytd 34 133 33 = 21, 64 cm 7289 ,61 A yxtd = J xtd 34 133 33 = = 8 53 3 3 cm3 = Wytđ d 40 Wxtd 8 53 3 3 = = 14 ,39 ...
- 34
- 1.2K
- 6
Tài liệu Tính toán khung nhà bê tông bằng sap 2000 pdf
Ngày tải lên :
18/02/2014, 22:20
... theo m c Load Type nhấp chọn vào Frame Span Distributed Loads nhấp chọn OK để b ng giá trò FRAME SPAN DISTRIBUTED LOADS Load Case TINH TAI xuất Trong b ng FRAME SPAN DISTRIBUTED LOADS Load Case ... Frame Sections m c Click to b n d ng chuột nhấp chọn vào tam gi c b n phải hộp Add / Wide Flange để chọn Add Rectanular hình b n để hiển thò hộp thoại Rectangular Section Hộp thoại Rectangular ... hộp Click to nhấp chuột vào Modify / Show Material để xuất hộp thoại Material Property Data Trong hộp thoại Material Property Data m c Analysis Property Data b n tiến hành khai b o sau : • Mass...
- 40
- 588
- 6
phân tích kết quả để chọn giải pháp tính toán cho cọc bê tông tiết diện nhỏ kết hợp vđkt ở vùng đất hiệp phước nhà bè
Ngày tải lên :
02/05/2014, 14:36
... geotechnical engineer Especially, with major load constructions, dynamic load such as port construction, traffic construction and station yard… Method of the concrete piles with minor session include ... l c chống c t cho biểu th c Coulomb: fs = ca + σ’htg a = ca + Koσ’vtg a Với (2. 24) ca : l c b m d nh c c đất a : g c ma sát c c đất σ’h : ứng suất pháp tuyến hữu hiệu mặt b n c c, tính theo c ng ... đ a kỹ thuật (Han Akins, 2002) B n mặt c u Đất đắp Vải đ a kỹ thuật Đất yếu C c gia c C c mố c u C c gia c Hình 1 .4 Gia c đường vào c u hệ c c kết hợp vải đ a kỹ thuật (Reid Buchanan, 19 84) ...
- 121
- 610
- 3
Autodesk robot structural analysis P.4 Tính toán thiết kế bê tông cốt thép
Ngày tải lên :
08/06/2014, 07:46
... Autodesk Robot Structural Analysis – Tính toán c t thép cho c u kiện 13 T beam (slab considered): c đánh d u, d m c tiết diện chữ T gồm thông số: • Maximum slab widths: b rộng lớn c nh d m ... humidity/hydration : c đánh d u, độ ẩm cao/ngập nư c Concreting in layers h>1 .5( m) : c đánh d u, đổ b tông lớp c chiều cao h>1 .5 mét Reinforcement check (cracking) : c đánh d u, c kiểm ... yêu c u số trạng thái c nh b o: Nguyễn Văn Thiệp Autodesk Robot Structural Analysis – Tính toán c t thép cho c u kiện 26 • Calculaations performed to bars: tính • are corect: đạt yêu c u • contain...
- 100
- 9.2K
- 50
Một số vấn đề còn tồn tại trong tiêu chuẩn 356 - 2005 về tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo lực cắt potx
Ngày tải lên :
12/07/2014, 02:21
... lượng c t đai tối thiểu: Tính HẬUBD - 2010 Tính toán theo tiêu chuẩn : TCXDVN - 20 05 HẬUBD - 2010 52 ,92.1 06 c= = 141 5, 6mm 26 ,41 Mb 52 ,92.1 06 c0 1 = = = 895mm qsw1 66 , 03 HẬUBD - 2010 HẬUBD - 2010 ... kế c t đai không d ng c t xiên cho d m đơn giản c nhịp 4, 8m =48 00mm (b ×h)=(200 45 0) B1 5 c t đai A- I tải trọng phân b không điều hình vẽ q =55 kN HẬUBD - 2010 HẬUBD - 2010 c Kết luận: b trí c t ... HẬUBD - 2010 So sánh hai kết ta thấy: Nếu tính toán theo tiêu chuẩn 35 6- 20 05 l c cắt lớn d m mà c t đai b tông phải chịu Q làmax − Qb1 qsw Cho nên chịu l c cắt kết không mặt kết c u Ví d ...
- 36
- 833
- 4
Kết cấu bê tông cốt thép : TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II part 2 potx
Ngày tải lên :
23/07/2014, 02:21
... thåï BT åí ngang trng tám c út dc Vç âäü dn ∆bk ca BT chëu kẹo ráút b so våïi âäü dn ca c út dc c thãø b qua: Váûy Thay an = a = a a Ea ln = a a Ea vo ta âỉå c: an = a a ln Ea (7 - 25) ... âäü dn di ca c út dc: a ln M ∆bk + ln an/2 ln = an + ∆bk a ln + ln Trong âọ: - a an/2 : Sút dn trung b nh ca c út dc - ln: Khong c ch giỉ a khe nỉït - an: B ư räüng khe nỉït - ∆bk: Âäü dn ca ... Chỉång C ng thỉ c täøng quạt âãø x c âënh âäü vng ca c úu kiãûn: M l f= ∫ M 4c M 2c M(x) ρ (x).dx ; M 1c (7 - 23) B2 Trong âọ: M(x) : Mä men tải TD c ta âäü x ti M 3c M 5c B4 B1 B B3 B5 trng...
- 4
- 666
- 3
Kết cấu bê tông cốt thép : TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ II part 1 potx
Ngày tải lên :
23/07/2014, 02:21
... thç biãún d ng tè âäúi trung b nh ca BT chëu nẹn b v ca c út thẹp chëu kẹo a c quan hãû: a = a Ea = a a Ea b ; b b = = b Eb ν Eb } (9 - 6) ν: l hãû säú ân häưi ca BT vng nẹn Våïi BT ... TD chỉỵ T (täøng quạt): Fbqâ=(bc’ - b) .hc’ + n ν Fa’ + b. x (9 - 12) bc’ Fbqâ =(γ’+ξ) .b. h0 (b − b) h + , c , c γ’ = Våïi n ν Fa’ , a F b h0 ξ= ; x h0 hc’ x h x ξ: Chiãưu cao tỉång âäúi ca vng BT ... δ ') n Fa, x ξ= = 1h Fbqâ − Fc (9 - 17) Fc’=(bc’ -b) .hc’; Fc=(bc -b) .hc; c =hc’/2h; δ =a /h Fbqâ=bh + Fc’ + Fc + n.(Fa + Fa’) Tỉì âiãưu kiãûn c n b òng Mämen âäúi våïi tr c song song v c ch mẹp...
- 5
- 656
- 5
Kết cấu bê tông cốt thép : NGUYÊN LÝ CẤU TẠO và TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP part 2 pot
Ngày tải lên :
23/07/2014, 02:21
... âáưu: 2d 3, 2 5d 4d d d 3. 4 Uốn c t thép: 4d 10m Tải chäù c út thẹp b ún cong, c út thẹp chëu lỉ c s ẹp c c b ü vo BT v gáy ỉïng sút táûp trung tải âọ âãø phán b ú lỉ c nẹn ca c út thẹp (Tiãút diãûn ... d1 ≥ { 0. 85 d 10 mm Chỉång d 8 d 10 ≥ 4d ≥ 8d âỉåìng hn b n âỉåìng hn b n ≥ 5d ≥1 0d (↓1/2) (↓1/2) 3. 6 Lớ p BT b o vệ : - C t c d ng bo vãû c út thẹp d åïi t c d ng xám thỉ c ca mäi trỉåìng, âm bo ... hån C út thẹp âỉå c ún cong våïi b n kênh cong r ≥ 1 0d F F F r ≥1 0d F 3. 5 Nối c t thép: d C út thẹp c thãø näúi våïi b òng hn hay b c a Nối bu c (nối chồng ): Cho phẹp b c cäút thẹp c d < 32 ...
- 4
- 1.1K
- 4
Kết cấu bê tông cốt thép : NGUYÊN LÝ CẤU TẠO và TÍNH TOÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP part 1 potx
Ngày tải lên :
23/07/2014, 02:21
... d ng ca C út thẹp & BT tải vë trê C út thẹp âọ l b òng nhau: a= εbk a= a/ Ea=εbk=σbk/Eb ⇒ a =(Ea/Eb)*σbk=nσbk Tỉ c l âäúi våïi mäüt diãûn têch c út thẹp chëu kẹo tỉång âỉång våïi n láưn diãûn BT ... hay diãûn têch c út thẹp Fa quy âäøi thnh nFa diãûn têch BT Så âäư ỉïng sút ca miãưn BT chëu nẹn xem l tam gi c (Tỉ c ân häưi); Khäng xẹt BT chëu kẹo m chè xẹt diãûn têch B täng quy âäøi ca c út ... tr c TH x c âënh b òng c ch cho mä men a ténh ca TD quy âäøi láïy âäúi våïi tr c âọ = 0: b nFa Sqd=bx2/2-nFa*(h0-x)=0 Theo SBVL, ỉïng sút låïn nháút ca BT chëu nẹn: σbmax=M*x/ Jqd≤ [ b] ỈÏng sút...
- 5
- 792
- 4
PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ANALYZING OF THE CALCULATING MODEL OF THE CONCRETE ARCH BRIDGE pot
Ngày tải lên :
08/08/2014, 04:21
... xe chạy, BTCT C5 000, tiết diện 1,00x1 ,50 m D m d c phụ BTCT C5 000 tiết diện chữ T cao 0 ,40 m; c nh T rộng 1,00m d y 0,10m; thân d m rộng 0,5m C c d m d c kê d m ngang Hệ d m ngang gồm 13 d m BTCT ... 56 , 96 13, 71 887,12 84, 45 17 76 , 45 31 8,17 848 ,70 B ng 2: Nội l c d m ngang MH MH MH MH M+ 280,88 297,72 1 24, 01 1 06, 68 M-207,88 -229, 06 -1 86, 13 -222,19 Q 96 , 35 107, 04 92, 96 98 , 35 B ng 3: Nội l c ... B ng 4: Nội l c d m d c MH MH MH MH M+ 5, 67 35 , 56 37 ,17 76 ,40 M -40 ,42 -47 , 73 Q 61 ,42 60 ,92 59 , 96 58 ,00 6 23 M+ MQ M+ MQ khoảng 10 lần Giá trị mơ ment âm lớn tính theo MH3 Khi tính theo MH2 MH4...
- 5
- 995
- 7
Nghiên cứu các phương pháp tính toán cầu máng bê tông cốt thép
Ngày tải lên :
12/08/2014, 12:59
... n.Fa (h − x n ) + n.F' a ( x n − a ' ) 3 30 .55 , 53 ( 160 − 30 ).( 25 + 55 ,5 − 80 ) 160 .( 80 − 55 ,5) + + + 3 3 + 8, 75. 15, 2.( 76 55 ,5) 2+ 8, 75. 9 ,42 . (55 ,5 -4) 2 Jqđ = 2 76 837 6 cm4 33 Lê Văn Minh 2 76 837 6 ... 160 . 24, 53 ( 160 − 30 )( 25 − 24, 5) 30 (80 − 24, 5) + + 3 + + 8, 75. 9 ,42 .( 76- 24, 5) 2 + 8, 75. 15, 2.( 24, 5 -4) 2 Jqđ = 2 76 837 6 cm4 Wqđ = J qd h − xn = 2 76 837 6 80 − 24, 5 = 49 880, 65 cm3 Mn = γ1.Rkc.Wqđ = 1, 75. 11 ,5 .49 7880, 65 ... 12 ,4) + + 8, 75 .3, 93( 22 − 12 ,4) + 8, 75. 5, 65 . (12 ,4 − 3) 3 = 137 770,78 cm4 137 770,78 Wqđ = 25 − 12 ,4 = 10 9 34 ,19 cm3 Mn = γ1.Rkc.Wqđ = 1, 75. 11 ,5. 10 9 34 ,19 = 220 050 , 56 daNcm nc.Mc = 1 .52 100 = 52 100 daNcm...
- 37
- 1.3K
- 0
tính toán trạm trộn bê tông công suất 80 tấn trên giờ
Ngày tải lên :
06/09/2014, 13:19
... 1 2 46 , 75( mm) Vy khong c ch nh nht mc l Amin = 1 2 46 , 75( mm) - Khong c ch trc ln nht cn thit to lc cng cho l:Amax Amax = A+ 0,03L Thay s ta c : Amax = 130 0 + 0, 03. 355 0 = 140 6 ,5( mm) Vy khong c ch ... ph a - Vy khong c ch trc nh nht cn thit mc l Amin c x c nh theo c ng thc sau: Amin= A 0,0 15. L Vi A l khong c ch trc A= 130 0(mm) L l chiu di L = 35 50 (mm) Thay s vo ta c : Amin= 130 0 0,0 15 . 35 50 ... tc ca V=19,1(m/s) L: L chiu di L = 35 50 (mm) =3, 55 (m) Thay s ta c : Vy s vũng quay ca 1s ó tho b, X c nh khong c ch trc A Ta x c nh khong c ch trc A theo chiu di L ó c tớnh trờn vy theo c ng thc...
- 158
- 1.4K
- 12
Giáo trình bê tông cốt thép, nguyên lý cấu tạo và tính toán kết cấu bê tông cốt thép
Ngày tải lên :
01/10/2014, 01:31
... R n (b c - b) h c (h − 0.5h c ) Tỉì (4 -33 ), A: A = (4 - 34 ) R n bh Vç l c út âån nãn A ≤ A0 tra bng âỉå c α a. Rn bh0 + Rn (bc − b) hc Tỉì (4 -32 ), Fa : Fa = Ra (4 - 35 ) Kiãøm tra hm lỉåüng c út ... ≤ Rnbx.(h0 - 0,5x) + Rn.(bc - b) .hc.(h0 - 0,5hc) (4 - 31 ) Âàût α, A tỉång tỉû TD chỉỵ nháût, ta c : RaFa=α.Rnb.h0+ Rn.(bc -b) hc (4 - 32 ) M ≤ A. Rnb.h0 +Rn.(bc - b) hc (h0 - 0,5hc) (4 - 33 ) c) Âiãưu ... tỉ c A= A0 : Mtd= A0 .Rnbh02+Ra’Fa’(h0 - a ) (4 - 27) Thê d toạn: Xem 4. 2 Tính tốn c u kiện c TD chữ T: a Đ c điểm TD chữ T: b b b h a) h h h b h h b) b b bs h c) b d) Tiãút diãûn chỉỵ T gäưm c nh...
- 89
- 1.2K
- 2
XÂY DỰNG PHẦN MỀM XÁC ĐỊNH ĐỘ CỨNG ĐỂ TÍNH TOÁN SÀN PHẲNG BÊ TÔNG ỨNG LỰC TRƯỚC THEO TCXDVN 356:2005
Ngày tải lên :
21/12/2014, 16:17
... Edition, Prentice Hall Inc [4] Lin, T Y 19 63 , Load- Balancing Mehod for Design and Analysis of Prestressed Concrete Structures, ACI Journal, Proceedings V .60 , No 6, pp 719- 742 [5] Phan Quang Minh, ... O Aalami and Jenniferd Jurgens, 20 03, Guidelines for the Design of PostTensioned Floors, Concrete International [3] Edward G Nawy, 1987, Prestressed concrete – A fundamental approach Third Edition, ... lượng c hiệu TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bijan O Aalami, 1990, Load Balancing: A Comprehensive Solution to PostTensioning, ACI Structural Journal, V.87, No .6, November- December, pp 66 2- 67 0 [2] Bijan...
- 7
- 658
- 15
TÍNH TOÁN CẤU KIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP VÀ THÉP HỖN HỢP
Ngày tải lên :
13/04/2015, 19:27
... = 34 133 33 = 23, 84 cm 60 04, 85 rytđ = 34 133 33 = 21 ,50 cm 738 1, 25 Wxtđ = Wytđ = 34 133 33 = 8 53 3 3 cm3 40 xtđ = 8 53 3 3 = 14, 21 cm 60 04, 85 ytđ = 8 53 3 3 = 11 , 56 cm 738 1, 25 xtđ = 168 = 7, 0 46 < 20 x = 23, 84 ... 2,1.10 6. 60 148 34 133 33 = 41 71 94 kG/cm2 Axtđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3, 3.10 5. 58 53 , 44 + 2,1.10 6. 78 , 56 51 2820 = 60 04, 85 cm2 Aytđ = 2,1.10 6 . 46 8 + 3, 3.10 5. 58 53 , 44 + 2,1.10 6. 78 , 56 41 71 94 = 738 1, 25 cm2 rxtđ ... cm2 Jcx = 30 60 7 76 cm4 Jcy = 32 45 1 86 cm4 Jxtđ = Jytđ = 34 133 33 cm4 24 2,1.10 6. 29 241 0 + 3, 3.10 5 .30 60 7 76 + 2,1.10 6. 60 148 Extđ = 34 133 33 = 51 2820 kG/cm2 Eytđ = 2,1.10 6. 108000 + 3, 3.10 5 .32 45 186...
- 34
- 581
- 0
Bài giảng Tóm tắt các công thức tính toán cấu kiện bê tông cốt thép - TS. Nguyễn Hữu Anh Tuấn (ĐH Kiến Trúc TP.HCM)
Ngày tải lên :
02/05/2015, 15:09
... Mc Mới ξ ξR αm αR ζ b f h’f Mf s C c hệ số giới hạn C p độ b n chịu nén b tông µ max = ξ R Rb Rs C t thép CI, AI C t thép CII, AII B1 5 B2 0 B2 5 ξR 0 ,6 73 0, 6 45 0 ,61 8 αR 0 ,44 6 0, 43 7 0 ,42 7 ξR 0, 65 0 ... THEO C ỜNG ĐỘ TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG G C So sánh ký hi u c a tiêu chu n c TCVN 55 74- 1991 tiêu chu n m i TCVN 55 74- 2012 C Rn Ra R a Fa F a x a h0 x a h0 Mới Rb Rs Rsc As A C α α0 A A0 γ b c h c ... M 250 M 350 M400 C p độ b n chịu nén B B 15 B2 0 B2 5 B3 0 nén Rb (MPa) 8 ,5 11 ,5 14, 5 17,0 kéo Rbt (MPa) 0, 75 0,90 1, 05 1,20 230 00 27000 30 000 32 50 0 Môđun đàn hồi Eb(MPa) Hệ số điều kiện làm vi c b tông...
- 24
- 1.6K
- 5